ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CƠNG I Giới thiệu cơng trình Cơng trình có tầng sân thượng

ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CƠNG I Giới thiệu cơng trình Cơng trình có tầng sân thượng II Điều kiện thi cơng - Cơng trình xây dựng khu đất phẳng, giao thông lại dễ dàng, thuận lợi cho trình thi cơng Cơng trình giáp với cơng trình khác nên thi - cơng cần có cọc chóng để chống sạt lỡ, lún cơng trình khác -Cơng trình nằm ngoại thành nên điện nước ổn định, điện nước phục vụ thi công lấy trực tiếp từ mạng lưới cấp thành phố, đồng thời hệ thống nước - cơng trường xả trực tiếp vào hệ thống nước chung Cơng trình gần đường giao thông nên thuận lợi cho xe lại vận chuyển vật tư, vật liệu - phục vụ thi công vận chuyển đất khỏi cơng trình Khó khăn: Công trường thi công nằm gần khu dân cư nên biện pháp thi công đưa trước hết phải đảm bảo yêu cầu vệ sinh môi trường (tiếng ồn, bụi, ) Điều kiện địa chất thuỷ văn Cơng trình xây dựng thành phố Hồ Chí Minh Với điều kiện rơi vào mùa nắng ( tháng đến tháng 6) Mực nước ngầm xuất độ sâu -6m so với mặt đất tự nhiên tức -6,4m so với cốt  0,00, thông tin dựa vào tài liệu tham khảo địa chất cơng trình lân cận Cơng tác chuẩn bị trước thi cơng a San dọn bố trí tổng mặt thi công Công tác dọn dẹp mặt bao gồm: - Ngã hạ cối vướng vào cơng trình, đào bỏ rễ - Phá vỡ đá mồ cơi mặt cơng trình - Xử lý thảm thực vật thấp, dọn chướng ngại vật gây chở ngại b Chuẩn bị máy móc nhân lực phục vụ thi cơng - Các loại máy móc thiết bị vào phục vụ cho việc thi cơng cơng trình như: máy ép cọc, máy cẩu, cần trục tháp, máy trộn bê tông, máy đầm bê tông, loại dụng cụ lao động như: cuốc, xẻng, búa, vam, kéo - Nhân tố người có trình độ chun mơn, tay nghề c Định vị cơng trình - Cơng tác định vị cơng trình quan trọng cơng trình phải xác định vị trí khu đất theo mặt bố trí, đồng thời xác định vị trí trục tồn cơng trình vị trí xác giao điểm trục - Giác móng cơng trình: + Xác định tim cốt cơng trình: dụng cụ bao gồm dây gai, dây kẽm, dây thép ly, thước thép, máy kinh vĩ, máy thuỷ bình + Từ vẽ hồ sơ khu đất xây dựng cơng trình, phải tiến hành định vị cơng trình theo mốc chuẩn, theo vẽ thiết kế SVTH: LÊ ANH QUÝ ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA + Từ mốc chuẩn xác định điểm chuẩn cơng trình máy kinh vĩ + Từ điểm chuẩn ta xác định đường tim cơng trình theo hai phương vẽ thiết kế Đánh dấu đường tim cơng trình cọc gỗ sau dùng dây kẽm căng theo hai đường cọc chuẩn, đường cọc chuẩn phải cách xa cơng trình từ 34m để không làm ảnh hưởng đến thi công + Dựa vào đường chuẩn ta xác định vị trí đài móng SVTH: LÊ ANH Q ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA A = 4,x (m) 3000 III Số liệu: Số liệu: Phương án – khối nhà A Số thứ tự: 53 => x = 5, y = - Nhiệm vụ thi công: + Lập biện pháp thi công công tác đất + Lập biện pháp thi công phần khung BTCT (cột – dầm – sàn) 16 000 12 500 8000 6000 C = 5,y (m) 5000 B = 8,5 - 0,y (m) 3500 D = 8,x (m) 6000 MẶT BẰNG TỔNG THỂ Tính tốn số liệu: a Số liệu: - L  4.x  4.5 m - L3  6.5  1.3  7.8 m L  4.7 m L5  L  1.3  4.5  1.3  5.8 m L   L   L  0,3   4.7   4.5  0.3  5.6 m A  4, x  4.5 m B  8.2 m C  5, y  5.3 m D  8, x  8.5 m SVTH: LÊ ANH QUÝ 8000 3000 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CƠNG - GVHD: NGUYỄN XN KHOA H Kích thước chiều rộng móng: + Móng M5: chiều rộng = 1200  100   50   1850 mm + Móng M6: chiều rộng = 1200  50   1450 mm G + Móng M10: chiều rộng = 1300  50   50   1200 mm F' F F C3 50 F' C3 DK11 DK9 M3 E C3 M5 DK10 D C3 M5 M4 C2 C3 DK12 DK9 D8 4700 M3 C2 C C3 C3 DK12 5200 DK9 D8 C C2 C3 DK12 D8 4700 E DK9 M5 D D8 4700 M6 B C3 M10 A M10 DK9 DK-t D8 5000 1900 MẶT BẰNG MÓNG A C2 DK12 B MẶT BẰNG DẦM MĨNG C3 DK13 C3 7800 b Tính tốn kích thước dầm: 3' 2500 1 1 1 1 h     L n b     h  12 18  4 2 Kích thước dầm tính theo cơng thức: , b h C2 Kết tính tốn dầm thể bảng sau: STT Tên dầm SVTH: LÊ ANH QUÝ Đoạn L nhịp (mm) 1/18 1/12 Chọn 3' ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG D8 D9 D10 D11 D12 D13 DT A-B B-C C-D A-B B-C C-D A-B B-C 1-2 2-3 1-2 2-3 1-2 2-3 A-B GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA 5000 5200 4700 5000 5200 4700 5200 4700 7800 2500 7800 2500 7800 2500 5000 625 650 588 625 650 588 650 588 975 313 975 313 975 313 625 417 433 392 417 433 392 433 392 650 208 650 208 650 208 417 IV Thiết kế thi công đất: Phương án đào đất: - Độ dốc i  - Cao độ mặt đất tự nhiên: -0.400 m - Cao độ đáy móng: - 2.500 m - Chiều dày lớp bê tơng lót 0.1 m - Chiều cao đào móng H = - 2.5 - 0.1 + 0.4 = 2.2 m - Bề rộng mái dốc: B H 2.2   0.55  0.6 i m x  0.5 - Bề rộng thi cơng: m Chọn phương án thi cơng đào đất móng đào sau: SVTH: LÊ ANH QUÝ h (mm) b (mm) 650 200 650 200 650 200 700 300 700 300 700 300 600 300 200 300 200 300 200 200 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA F' F M6 M3 M5 E M5 D M3 M5 M4 C B M10 A M10 3' Vị trí hố đào, khoảng cách hố đào gần => bố trí lại hố đào cho khoảng cách hố >= 500 SVTH: LÊ ANH QUÝ ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CƠNG GVHD: NGUYỄN XN KHOA F' F F' F HƯỚ NG DI CHUYỂ N XE VẬ N CHUYỂ N ĐẤ T HƯỚ NG DI CHUYỂ N E HƯỚ NG DI CHUYỂ N MÁ Y ĐÀ O E XE VẬ N CHUYỂ N ĐẤ T HƯỚ NG DI CHUYỂ N MÁ Y ĐÀ O D D C C B B A A 3' Chọn phương án đào máy đào trên, phần đáy móng đào vác lại tay v¸n l ãt ±0.000 vËn chun ®Êt b»ng xe cót kÝt s¾t vËn chun ®Êt b»ng t ¶i ĐÀ O ĐẤ T VÀVẬ N CHUYỂ N ĐẤ T BẰ NG TAY SVTH: LÊ ANH Q 3' ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA Khối lượng đất đào: - Khối lượng hố đào – V1: + a  15.625 m + b  11.975 m + c  16.225 m + d  13.175 m  Thể tích hố đào là: H   a  b  (a  c)  (b  d)  c  d  2.2    15.625  11.975  (15.625  16.225)  (11.975  13.175)  16.225  13.175  440.7 m3 V1  - Khối lượng hố đào – V2: + a  7.275 m + b  10.9 m + c  8.475 m + d  11.5 m  Thể tích hố đào là: H   a  b  (a  c)  (b  d)  c  d  2.6    7.275  10.9  (7.275  8.475)  (10.9  11.5)  8.475  11.5   194.2 m3 V2  Vậy tổng thể tích dất đào là: V = V1 + V2  440.7  194.2  634.9 m3 Thi công đất máy đào: a Chọn máy đào: - Máy đào gầu sấp (1 gầu nghịch,dẫn động thủy lực) - Chọn máy đào EO – 3322B1 (Theo Sổ tay chọn máy thi công xây dựng – - Nguyễn Tiến Thụ) Máy đào có thông số sau: + q = 0.5 m3 + R = 7.5 m + h = 4.8 m + H = 4.2 m + Trọng lượng máy: 14.5 + tck = 17 (s) + a = 2.81 (m) + b – Chiều rộng = 2.7 m + c = 3.84 m SVTH: LÊ ANH QUÝ GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA EO-3322B1 1000 2800 4800 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG Rmax =7500 Máy đào gầu nghịch EO – 3322B1 b Tính suất máy đào: N  q Kd 1.2  n ck  K tg  0.5   193  0.8  77.2 (m / h) Kt 1.2 Trong đó: nck: Số chu kỳ đào n ck  3600 3600 3600    193 / h Tck t ck  K vt  K quay 17  1.1  Ktg = 0.8 Hệ số sử dụng thời gian Kquay = Hệ số phụ thuộc góc quay ( quay  900 ) Kt = 1.2 Hệ số tơi xốp đất Kd = 1.2 hệ số đầy gàu Kvt = 1.1 Hệ số phụ thuộc vào điều kiện đổ đất máy đào Thời gian làm việc máy ca 7h:  77.2  504.4 (m ) Thời gian đào máy: T 634.9  1.25(ca) 504.4 Cho máy đào  Thời gian làm việc máy là: 1.25   8.8 (giờ)  Vậy ta bố trí máy đào, 1.5 ngày SVTH: LÊ ANH QUÝ ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA c Xe vận chuyễn đất: - Số hiệu xe: D – 320 - Trọng lượng xe: 32 - Vần tốc di chuyễn: 40 km/h - Thể tích thùng xe: 18.2 m3 - Chiều dài xe: 8.56 m - Chiều rộng xe: 3.7 m - Chiều cao xe: 3,75 m D-320 Xe tải vận chuyển đất SVTH: LÊ ANH QUÝ 10 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA V Tính tốn – thiết kế ván khn cột, dầm, sàn: Ta tính tốn theo phương pháp kiểm tra Vật liệu sử dụng cho tồn cơng trình: - Ván khn gỗ phổ phim khổ 1220×2440:   500 kg / m3 + Khối lượng riêng: g + Chiều dày ván khuôn: 18 mm + Dãy rộng: m b  h 100  1.83   48.6 cm 12 12 + Momen quán tính J: J 46.8 W   54cm3 h / 1.8 / + Momen kháng uốn W: + Module đàn hồi E:  10 kN / m J + Ứng suất cho phép:   max Xà gồ thép box steel 50×50×1.8: + Momen quán tính J: 13.46 cm4 + Momen kháng uốn W: 5.3 cm3  - + Ứng suất:   max + Lực cắt: 121,800 kN/m + Mođun đàn hồi: 200,000,000 kN/m2 Xà gồ thép box steel 50×100×1.8: + Momen qn tính J: 70.27 cm4 + Momen kháng uốn W: 14.05 cm3  -  210000 kN / m + Ứng suất:   max + Lực cắt: 121,800 kN/m + Mođun đàn hồi: 200,000,000 kN/m2 Xà gồ thép 2× box steel 45×90×2.0 (sử dụng cho gơng cột): + Momen qn tính J: 112.11 cm4 + Momen kháng uốn W: 24.91 cm3  -  18000 kN / m  210000 kN / m + Ứng suất:   max + Lực cắt: 121,800 kN/m + Mođun đàn hồi: 200,000,000 kN/m2  -  210000 kN / m Cây chống thép: Loại K-102 Chiều cao ống (mm) 1500 Chiều cao ống (mm) 2000 Chiều cao sử dụng (mm) Tối thiểu Tối đa Trọng lượng (kg) Khi đóng Khi kéo 2000 2000 1500 3500 Tính tốn ván khn cột: SVTH: LÊ ANH Q 11 Trọng lượng (kg) 10.2 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XN KHOA XÀGỒ50x50x1.8 a250 CHỐ NG XIÊ N VÁ N É P 18mm 2xXÀGỒ45x90x2.0 a500 MẶ T CẮ T CỐ P PHA CỘ T TL: 1/20 CHỐ NG XIÊ N XÀGỒ50x50x1.8 VÁ N É P 18mm 2xXÀGỒ45x90x2.0 a500 ĐINH VÍT CỐĐỊ NH SƯỜ N (CÓTHỂDÙ NG KẼ M BUỘ C) MẶ T BẰ NG CỐ P PHA CỘ T TL: 1/20 Tính tốn ván khn cho cột có tiết diện lớn 250×300 mm, cột cao h  3550  700  2850 mm Sử dụng ván khn gỗ phổ phim, xà gồ box steel 50×50×1.8, gơng cột xà gồ 2× box steel 45×90×2.0 a Tải trọng tính tốn: - Chiều cao đổ bêtơng h = m - Phương pháp đổ bêtông trực tiếp từ vòi bơm, đầm dùi: kN/m2 - Khối lượng riêng bêtông:  bt  25 kN / m Kết tính tồn tải trọng: Loại tải trọng KH Áp lực xô ngang Phương pháp đổ bêtông p1 p2 SVTH: LÊ ANH QUÝ TT tiêu chuẩn kN/m 2×25 = 50 12 HSVT 1.3 1.3 TT tính tốn kN/m 65 5.2 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA q Tổng: (kN/m2) 54 70.2 b Tính tốn ván khn cột: tt Tải trọng tính tốn: q1  70.20 kN / m tc Tải trọng tiêu chuẩn: q1  54 kN / m 10     W L1  tt q 10  18000  54  0.37 m 70.20  106  VÁ N KHUÔ N q XÀGỒ1 L1 L1 L1 Sơ đồ tính Chọn khoảng cách xà gồ L1: 0.25 m Kiểm tra điều kiện bền: q1tt  L2 70.2  0.252 M   0.439 kNm 10 10 Momen: M 0.439  106    8125 kN / m W 54 Ứng suất: (Thỏa) - Kiểm tra điều kiện ổn định: q1tc  L41 54  0.254  108  103    0.6 mm 145 EJ 145   106  46.8 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: f - c Tính tốn xà gồ lớp 1: tt tt Tải trọng tính tốn: q  q1  L1  70.2  0.25  17.55 kN/m tc tc Tải trọng tiêu chuẩn: q  q1  L1  54  0.25  13.5 kN/m L2      W q 2tt  21  104  5.38   0.75 m 17.55  106 XÀGỒ1 q XÀGỒ2 L2 L2 L2 Sơ đồ tính Chọn khoảng cách xà gồ lớp (gơng cột) L2: 0.5 m SVTH: LÊ ANH QUÝ 13 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA Kiểm tra điều kiện bền: q 2tt  L22 17.55  0.52 M   0.55 kNm 8 Momen: M 0.55  106    10156.25 kN / m W 5.38 Ứng suất: (Thỏa) Kiểm tra điều kiện ổn định: q 2tc  L42  13.50  0.54  103    0.41 mm 384 EJ 384   13.46 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: f d Tính tốn xà gồ lớp (gơng cột): tt tt Tải trọng tính tốn: q3  q1  L2  70.2  0.5  35.1 kN/m tc tc Tải trọng tiêu chuẩn: q3  q1  L  54  0.5  27 kN/m L2      W q 3tt  21  104  24.91   1.09 m 35.1  106 XÀGỒ2 q CỘ T CHỐ NG L3 L3 L3 Sơ đồ tính Chọn khoảng cách cột chống L3: m Kiểm tra điều kiện bền: Momen: M  q 3tt  L23 35.1  12   4.39 kNm 8 M 4.39  106   176108 kN / m W 24.91 (Thỏa) Ứng suất: Kiểm tra điều kiện ổn định: q 3tc  L43  27  14  103 f    1.6 mm 384 EJ 384   112.11 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: e Tính chống: - Cây chống cột thép loại K-102 - Chiều dài tính tốn chống xiên, tạo với mặt phẳng góc 600 Lttcx  - hc 2.85   3.3 m sin(60 ) sin(600 ) Cây chống xiên làm việc chịu nén tâm: SVTH: LÊ ANH QUÝ 14 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA P  N1  cos(600 )  82.24  cos(600 )  14.04 kN  1404 kG  2000 kG N1  q tt  Sdien truyen tai  70.2  0.4   28.08 kN → Thỏa điều kiện chịu tải chống SVTH: LÊ ANH QUÝ 15 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CƠNG GVHD: NGUYỄN XN KHOA Tính tốn ván khn dầm: 100 300 700 VÁ N É P 18mm XÀGỒ50x100x1.8 a800 XÀGỒ50x50x1.8 a250 XÀGỒ50x50x1.8 XÀGỒ50x100x1.8 250 100 1000 100 C Y CHỐ NG DẦ M K102 MẶ T CẮ T CỐ P PHA DẦ M TL:1/25 Ta tính tốn theo toán kiểm tra 2.1 Đáy dầm: a Tải trọng đứng: Chiều cao dầm: h = 0.7 m Chiều rộng dầm: b = 0.3 m Loại tải trọng KH Bản thân bêtông cốt thép TLBT ván khuôn Người thiết bị Đầm Phương pháp đổ bêtông Tổng: (kN/m2) p1 p2 p3 p4 p5 q TT tiêu chuẩn kN/m 18.2 0.1 2.5 2 24.80 HSVT 1.2 1.1 1.3 1.3 1.3 b Tính tốn ván khn: tt Tải trọng tính toán: q1  30.40 kN / m tc Tải trọng tiêu chuẩn: q1  24.8 kN / m L1  10     W tt q 10  18000  54  0.57 m 30.40  106  VÁ N KHUÔ N q XÀGỒ1 L1 L1 L1 Chọn khoảng cách xà gồ L1: 0.25 m Kiểm tra điều kiện bền: SVTH: LÊ ANH QUÝ 16 TT tính toán kN/m 21.84 0.11 3.25 2.6 2.6 30.40 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG - Momen: q1tt  L21 30.49  0.252   0.238 kNm 10 10 M Ứng suất: GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA  M 0.238  106   4398.15kN / m W 54 (Thỏa) Kiểm tra điều kiện ổn định: - q1tc  L41 24.8  0.254  108  103    0.27 mm 145 EJ 145   106  46.8 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: f c Tính tốn xà gồ lớp 1: tt tt Tải trọng tính tốn: q  q1  L1  30.40  0.25  7.6 kN/m tc tc Tải trọng tiêu chuẩn: q  q1  L1  24.8  0.25  6.2 kN/m L2      W q 2tt   21  104  5.38  1.09 m 6.08  106 XÀGỒ1 q XÀGỒ2 L2 L2 L2 Chọn khoảng cách xà gồ lớp L2: 0.8 m Kiểm tra điều kiện bền: q tt2  L22 7.6  0.82 M   0.61 kNm 8 Momen: M 0.61  106    11259.3 kN / m W 5.38 Ứng suất: (Thỏa) Kiểm tra điều kiện ổn định: q tc2  L42  6.2  0.84  103    1.23 mm 384 EJ 384   13.46 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: f d Tính tốn xà gồ lớp 2: tt tt Tải trọng tính tốn: q  q1  L  30.40  0.8  24.32 kN/m Tải trọng tiêu chuẩn: q3  q1  L  24.8  0.8  19.84 kN/m Chọn khoảng cách chống L3: m tc SVTH: LÊ ANH QUÝ tc 17 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CƠNG GVHD: NGUYỄN XN KHOA bd XÀGỒ q C Y CHỐ NG L3 M3  q 3tt  b d  L3 q3tt  b2d 24.32  0.3  24.23  0.32     1.55 8 kNm Momen: Kiểm tra điều kiện bền:  M 1.55  106   110310 kN / m W 14.05 (Thỏa) Ứng suất: Kiểm tra điều kiện ổn định: q 3tc  b d f    L33   L3  b d2  b 3d  384  E  I 19.84  0.3     13    0.32  0.33   103  0.85 mm 384   70.27 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: e Tính tốn chống: S 0.3  0.8  0.12 m2 - Diện truyền tải: - tt Tải lên chống: N  q  S  30.4  0.12  3.65 kN Sử dụng chống K-102 Chiều cao sử dụng chống H  3550  700  18  50  100  2682 mm Tải trọng P sử dụng chống: P 1500  (2000  1500)  (3500  2682)  1772.67 kG  17.7 kN 3500  2000 (Thỏa) 2.2 Thành dầm: Đối với thành dầm tương tự cột, ta sử dụng kết kiểm tra cột (tải trọng lực xô ngang thành dầm nhỏ cột) Do ta bố trí thành dầm hình SVTH: LÊ ANH QUÝ 18 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA 100 300 700 VÁ N É P 18mm XÀGỒ50x100x1.8 a800 XÀGỒ50x50x1.8 a250 XÀGỒ50x50x1.8 XÀGỒ50x100x1.8 250 100 1000 100 C Y CHỐ NG DẦ M K102 MẶ T CẮ T CỐ P PHA DẦ M TL:1/25 SVTH: LÊ ANH QUÝ 19 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CƠNG GVHD: NGUYỄN XN KHOA Tính tốn ván khuôn sàn: Độ dày sàn: h = 0.1 m Loại tải trọng KH Bản thân bêtông cốt thép TLBT ván khuôn Người thiết bị Phương pháp đổ bêtông Tải trọng động Tổng: (kN/m2) p1 p2 p3 p4 p5 q TT tiêu chuẩn kN/m 2.6 0.1 2.5 2 9.2 HSVT 1.2 1.1 1.3 1.3 1.3 TT tính tốn kN/m 3.12 0.11 3.25 2.6 2.6 11.68 a Tính tốn ván khn: tt Tải trọng tính tốn phân bố ván khuôn: q1  11.68 kN / m tc Tải trọng tiêu chuẩn phân bố ván khuôn: q1  9.2 kN / m L1  10      W tt q  10  18000  54  0.91 m 11.68  106 VÁ N KHUÔ N q XÀGỒ1 L1 L1 L1 Chọn khoảng cách xà gồ L1: 0.3 m Kiểm tra điều kiện bền: - q1tt  L2 11.68  0.32 M   0.105 kNm 10 10 Momen: M 0.105  106    1946.7 kN / m W 54 Ứng suất: (Thỏa) Kiểm tra điều kiện ổn định: - q1tc  L41 9.2  0.34  108  103    0.21 mm 145 EJ 145   106  46.8 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: f b Tính tốn xà gồ lớp 1: tt tt Tải trọng tính tốn: q  q1  L1  11.68  0.3  3.5 kN/m tc tc Tải trọng tiêu chuẩn: q  q1  L1  9.2  0.3  2.76 kN/m L2  SVTH: LÊ ANH QUÝ     W q 2tt   21  104  5.38  1.61 m 3.5  106 20 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CƠNG GVHD: NGUYỄN XN KHOA XÀGỒ1 q XÀGỒ2 L2 L2 L2 Chọn khoảng cách xà gồ lớp L2: m Kiểm tra điều kiện bền: Momen: M Ứng suất: q 2tt  L22 3.5  1.0   0.44 kNm 8 M 0.44  106   81374.16 kN / m W 5.38 (Thỏa)  Kiểm tra điều kiện ổn định: q tc2  L42  2.76  1.04  103    1.3 mm 384 EJ 384   13.46 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: f c Tính tốn xà gồ lớp 2: tt tt Tải trọng tính tốn: q3  q1  L2  11.68   11.68 kN/m tc tc Tải trọng tiêu chuẩn: q  q1  L  9.2   9.2 kN/m L2      W q 3tt   21  10  14.05  1.42 m 11.68  106 XÀGỒ2 q CỘ T CHỐ NG L3 L3 L3 Chọn khoảng cách chống L3: 0.8 m Kiểm tra điều kiện bền: Momen: M  q 3tt  L23 11.68  0.82   0.93 kNm 8 M 0.93  106   66481.98 kN / m W 14.05 (Thỏa) Ứng suất: Kiểm tra điều kiện ổn định: q 3tc  L43  9.2  0.84  103    0.35 mm 384 EJ 384   70.27 Độ võng: (Thỏa) L  f  max   ;3mm   400  Giới hạn: f d Tính tốn chống: SVTH: LÊ ANH QUÝ 21 ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG - GVHD: NGUYỄN XUÂN KHOA Diện tích truyền tải: S  L2  L3  0.8   0.8 m Tải lên lớp giáo chống: N  11.66  0.8  9.34 kN Sử dụng chống K-102 Chiều cao sử dụng chống H  3550  100  18  50  100  3282 mm Tải trọng P sử dụng chống: P 1500  (2000  1500)  (3500  3282)  1572.67 kG  15.7 kN 3500  2000 (Thỏa) SVTH: LÊ ANH QUÝ 22 ... DK10 D C3 M5 M4 C2 C3 DK12 DK9 D8 4700 M3 C2 C C3 C3 DK12 5200 DK9 D8 C C2 C3 DK12 D8 4700 E DK9 M5 D D8 4700 M6 B C3 M10 A M10 DK9 DK-t D8 5000 1900 MẶT BẰNG MÓNG A C2 DK12 B MẶT BẰNG DẦM MĨNG... rộng móng: + Móng M5: chiều rộng = 120 0  100   50   1850 mm + Móng M6: chiều rộng = 120 0  50   1450 mm G + Móng M10: chiều rộng = 1300  50   50   120 0 mm F'' F F C3 50 F'' C3 DK11 DK9... trình: - Ván khn gỗ phổ phim khổ 122 0×2440:   500 kg / m3 + Khối lượng riêng: g + Chiều dày ván khuôn: 18 mm + Dãy rộng: m b  h 100  1.83   48.6 cm 12 12 + Momen quán tính J: J 46.8 W