thuyết minh đồ án văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3

Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 B3 Tính thép sàn điển hình I Ô loại một: l1xl2=4,5x4,5m Các số liệu tính toán : - Bêtông mác 250 có: Cờng độ chịu nén Rn=110 Kg/cm2 Cờng độ chịu kéo Rk=8,8 Kg/cm2 - Cốt thép dùng hai loại: AII có Ra=2700 Kg/cm2 AI có Ra=2100 Kg/cm2 a Sơ đồ tính toán: A2 B1 B2 M B1 M2 M B2 MA1 150 M1 M1 4500 M A2 150 M B1 A1 MA1 4500 M B2 M A2 M2 b Nhịp tính toán : Tính toán với ô kích thớc tải trọng lớn Đó ô khu sảnh tầng với hoạt tải 400x1,2=480 kg/m2 Kích thớc ô a x b=4,5x4,5m Kích thớc tính toán: l2 = 4,5-0,3= 4,2m l1 = 4,5-0,3 = 4,2m Xét tỷ số hai cạnh l2/l1 =1 Fa y/c=1,72cm2 Thoả mãn yêu cầu - Các momen khác có chung trị số, sử dụng kết tính toán với M tính đem đặt tơng tự thoả mãn - Các mômen âm đặt phía gối kéo dài khỏi mép gối đoạn 0,2l (l nhịp theo phơng đặt thép) II Ô loại 2: l1xl2=4,1x4,5 m a Sơ đồ tính toán: A2 B1 B2 M B1 M2 M B2 MA1 150 M1 M1 4500 M A2 150 M B1 A1 MA1 4500 M B2 M A2 M2 b Nhịp tính toán : Kích thớc ô a x b=4,1x4,5m Kích thớc tính toán: lt2 = 4,5-0,3= 4,2m lt1 = 4,1-0,3 = 3,8m Xét tỷ số hai cạnh l2/l1 =1,11 Fa y/c=1,54cm2 Thoả mãn yêu cầu - Mômen âm: M= MA1= MB1= 350,27 (Kgm) Chọn ao=2,5 ho = h- ao= 12-2,5 = 9,5 cm Tính với tiết diện chữ nhật bxh=100x12cm đặt cốt đơn M 350,27.10 A= = =0,0353 < 0,3 110.100.9,5 Rn bh0 ( ) ( ) = 0,5 + A = 0,5 + 2.0,0353 = 0,982 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 M 350,27.10 F = = = 1,79 cm2 a Ra ho 2100.0,982.9,5 Nguyễn Anh Dũng Lớp Dùng thép có fa=0,503 cm2 b f a 100.0,503 = = 28 cm a= Fa 1,79 Chọn 8a 200trong mét bề rộng có thanh8 Fa =2,51cm2> Fa y/c=1,79cm2 Thoả mãn yêu cầu Cốt thép mũ đặt kéo cách mép dầm đoạn =0,2xl - Với ô khác tính tơng tự, đặt a200 Cốt mũ chịu M nhịp lớn so với thực tế thiên an toàn + M= gối thực tế tồn M nhỏ , cấu tạo thép Màmin à= 100.6 100.0,283 = 44,9cm chọn a=200 fa=0,283 a= 0,63 - Theo phơng cạnh dài : 4168 = 0,013 = 0,993 A= 110.100.5,4 4168 = 0,37cm Fa= 2100.0,993.5,4 Chọn a200 có Fa=1,413cm2 > Fa yêu cầu - Thép mũ chọn a250 Thép chiếu nghỉ : a Tải trọng -Granitô ,vữa ,bê tông g=36,3+54+220=310,3Kg/m2 -Hoạt tải p=360Kg/m2 -Tổng tải trọng p= 310,3+360=670,3Kg/m2 b Sơ đồ tính : Nhịp tính toán : lt1=1,38m lt2=1,3+0,08=1,38m c Nội lực: lt 1,38 = = 1,0 m = 0,0420 r= lt1 1,28 =0,826 M01=m.q.lt2= 0,0420.670,3.1,28= 54,36Kgm M02=.M01=44,9Kgm d Tính cốt thép : Cạnh ngắn M01= 5436Kgm a=2 h0=8-2=6cm Nguyễn Anh Dũng Lớp Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp 1300 văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 5436 = 0,014 = 0,993 A= 2100.100.6 5436 = 0,434cm Fa= 2100.0,993.6 Chọn a200 có Fa =1,415cm2 Chọn a250 theo cạnh dài a250 cho cốt mũ Tính cốn thang c2 (200x250) Cốn C1 Cốn C1 1300 A 1680 Cốn C2 1400 B 1300 C D a Tải trọng : - Trọng lợng thân : g1= b n.b.h = 2500.1,1.0,2.0,25 = 137,5Kg / m - Lớp trát : g2=1800x1,2x0,01(0,2+0,25+0,17)=13,4Kg/m - Sàn chiếu nghỉ truyền lên nhịp Ai 1,3 = 202kg / m gs1= 310,3 Quy tải phân bố : 202 = 126,25kg / m - Sàn thang đợt : 1,3 = 291,07kg / m gt1=447,8 quy tải phân bố : 291,07 = 181,92 Kg / m - Sàn thang đợt 2: 1,.3 = 291,07kg / m quy tải phân bố :(1-22+ 3)q1=(1-2.0,4642+0,4643).291,07=194,66Kg/m l1 1,3 = = 0,464 = 2l 2.1,4 Hoạt tải : Nhịp AB , CD + Sàn chiếu nghỉ truyền lên: gt2=447,8 * - Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 126,25 = 146,47 kg / m 360 310,3 181,92 360 = 146,30kg / m + Sàn thang đợt : 447,8 194,66 360 = 156,5kg / m - Nhịp BC : 447,8 * Tổng tải trọng - Nhịp AB , CD p1=137,5+ 13,4 +126,25 +181,92+ 2.146,4=751,83Kg/m - Nhịp BC p2=194,66+137,5+13,4+156,5Kg/m b Sơ đồ tính 752 Kg/m 502 Kg/m 752 Kg/m 29,7 1300 1400 1300 Để đơn giản cho tính toán ta quy sơ đồ 752 Kg/m 1300 435 Kg/m 752 Kg/m 1610 1300 P2=501.cos=435Kg/m Ta coi bỏ qua thành phần t theo trục bê tông chịu nén tốt t tơng đối bè - Để thu đợc tổ hợp bất lợi ta chất hoạt tải theo HT1, HT2 459 Kg/m 1300 300 Kg/m 1610 293 Kg/m 1300 459 Kg/m 1300 293 Kg/m 1610 1300 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 135 Kg/m 1300 1610 1300 + Vào số liệu Sap Tổ hợp ta nhận đợc cặp nội lực nguy hiểm Kết Sap: * Phần tử nhịp AB có Tiết diện I-I : M=0 Q=414,328kg II-II : M=110,45kg Q=74,472kg III-III: M=-115,6kg Q=-577,72kg Phần tử hai nhịp BC I-I M=-115,6kg III-III Q=-115,6kg II-II M=46,881kg c Tính thép * Thép dọc - Thép nhịp AB M =110,45kg (a=4 h0=21) M 11045 = 0,0114 = 0,994 A= 2 Rn b.h0 110.20.21 11045 0,2 = 0,2cm M = 100 = 0,05 0 < M Fa= 2700.0,994.22 20.21 Chọn cấu tạo 212 -Thép gối B: M=-115,6kg a=4h0=25-4=21cm 11560 = 0,012 = 0,994 A= (Có hình vẽ) 110.20.212 11560 = 0,21cm < F Fa= 2700.0,994.21 Chọn cấu tạo 212 Fa=2,26cm2 300 ỉ6 2ỉ12 200 10 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Cốt đai Qmax= =577,72kg - Điều kiện Q k1.R.h.b.h0 Dầm k1=0,6 Vế phải = 0,6.8,8.20.21=2217,6kg > Qmax =577,72kg Nh bê tông đủ khả chiụ lực cắt ta không cần tính toán mà cần đặt cột đai theo cấu tạo Gầm gối tựa / 2h = 125 a = 120 a 150mm / 4h = 187,5 a => a=150 500mm Lấy a120 đầu dầm a150 dầm Tính cốn 782 Kg/m 579 Kg/m 1680 1300 a Tải trọng : - Đoạn GH diện truyền tải giống cốn C2 : R2=+D0 + Sàn chiếu nghỉ truyền lên : 126,25kg/m + Sàn thang đợt : 181,92kg/m + Dầm + vữa : 2500.1,1.0,2.0,3+1,2.1800(0,2+0,3+0,22).0,01=180,552 + Hoạt tải hai phía : 2x146,4=292,8kg/m P2=782Kg/m - Đoạn EG + Do sàn thang đợt truyền lên 1,3 = 291,07kg / m gt2=447,8 l1 1,3 = = 0,3869 Quy tải phân bố : = 2l 2.1,68 (1-22+3)gt1=220,78Kg/m P1=597Kg/m - Tải tập trung P1= QB trờng hợp chất toàn tải QB=577,719+241,5+108,675= 927,894Kg P1=928Kg p1=597cos=503Kg/m 11 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 l = 168/ cos=195cm Sơ đồ quy đổi P=928 Kg 782 Kg/m 1950 1300 ( Mz ) 1261,115Kg 1502,85Kgm 280,265Kg 647,735Kg ( Qy ) 1664,335Kg b Tính thép Thép dọc : M=1502,85hGm ( a=3,5 h0=30-4=26cm) M 150285 = = 0,101 = 0,9466 A= 110.20.26 Rn.b.h0 M 150285 = = 2,27cm Fa= Ra. h0 2700.0,9466.26 Chọn 14 Fa=3,08cm2 * Cốt đai Qmax =1664,335 Khả chịu cắt bê tông : 0,6.R.h.b.h0=0,6.8,8.20.26,5=2798,4Kg > Qmax chọn cấu tạo cốt đai a 150 gối a 200 12 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp 300 văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 ỉ6 200 2ỉ14 - Chỗ dầm bị gãy khhúc dới tác dụng mômen dơng lực cốt thép chịu kéo cốt thép chịu nén tạo thành lực hớng phía Cần phải có cốt đai chịu lực ,giúp cho công trình dọc không bị kéo bật phía Góc gãy nhỏ hợp lực hớng lớn =180-29,46=150,54 < 160 cần cốt đai mà phải cắt cốt dọc chịu kéo để neo vào vùng bê tông chịu nén Điều kiện Fađ chịu 350 hợp lực đợc neo vùng nén RaFađcos (2Fa1+0,17.Fa2)Ra.cos /2 Fa1=0 : diện tích cốt thép không neo Fa2=3,08cm2 (214) diện tích cốt thép neo vào vùng nén = 29 ,49 = 150 ,54 150,54 0,7.3,08 cos = 063cm Fađ cos 29,46 Chọn hai đai bên ( có bốn đai Fa=4.0,283=1,132cm2) 3 Bố trí trênchiều dài s=h.tg = 30tg 150,54 = 45,2cm 8 Thép đai dầm đoạn gãy khúc a100 Mỗi bên hai đai - ỉ6a100 10 2ỉ 150 2ỉ14 14 2ỉ Thiết kế móng trục a, b khung k2 I Điều kiện địa chất công trình giải pháp móng Điều kiện địa chất công trình a Lời nói đầu: 13 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Để có số liệu địa chất, theo yêu cầu quan thiết kế chủ đầu t xây dựng tiến hành hố khoan phạm vi d liến xây dựng công trình b Khối lợmg thực hiện: - Khoan hố sâu 45m tổng cộng 225m - Lấy thí nghiện 40 mẫu đất c Công tác khảo sát nhằm xác định: - Cấu trúc địa chất khu vực xây dựng - Tính chất lý khả độ bền lớp đất - Công tác chỉnh lý tài liệu địa chất thực theo quy phạm XDTCXD 45-78 d Đặc điểm địa tầng tiêu lý đất Căn kết khoan, đo, ghi, mô tả trờng đối chiếu với kết thí nghiệm mẫu đất phòng chia địa tầng từ xuống dới (với độ sâu 45m) nh sau: * Lớp đất 1: Lớp đất lấp dày 1,5m Toàn khu vực khảo sát trớc ruộng đợc san lấp cát nhỏ nâu vàng lẫn sét pha Sau kết mẫu cát: - Dung trọng tự nhiên : m=1,5 t/m3 - Trọng lợng riêng : = 2,67 g/cm2 - Hàm lợng hạn từ 10ữ50mm : 0,75% từ 5ữ2mm : 5,2% từ 2ữ1mm : 5% từ 0,25ữ1mm : 55,5% từ 0,1ữ0,05mm : 5,2% * Lớp đất 2: Lớp sét mầu nâu xám ghi dẻo mềm dày12m Kết trung bình mẫu đất khoan: Độ ẩm tự nhiên : W=30.6% Dung trọng tự nhiên : m=1,79 t/m3 Dung trọng khô : o=1,41 t/m3 Trọng lợng riêng : =2,7 t/m3 Hệ số rỗng : eo=0,904 Giới hạn nhão, dẻo : Wnh=31,9%; Wd=19.9% Độ sệt : Is=0,6 Hệ số nén lún : a=0,025cm2/kg Lực dính kết : c=0,063kg/cm2 10 Góc ma sát : =10,50 11.ôđul tổng biến dạng: Eo=56kg/cm2 * Lớp đất 3: Sét pha nhẹ dẻo mềm dày 6,5m Độ ẩm tự nhiên : W=26,4% Dung trọng tự nhiên : m=1,9 t/m3 Dung trọng khô : o=1,4 t/m3 Trọng lợng riêng : =2,69 t/m3 Hệ số rỗng : eo=0,798 Giới hạn nhão, dẻo : Wnh=30,%; Wd=21.4% Độ sệt : Is=0,55 Lực dính kết : c=0,15kg/cm2 Góc ma sát : =15,270 10 ôđul tổng biến dạng : Eo=90kg/cm2 ; Ro=1,2 kg/cm2 * Lớp đất 4: sét pha cát, dày 5,5m Độ ẩm tự nhiên : W=17.5% Dung trọng tự nhiên : m=1,77 t/m3 Dung trọng khô : o=1,5 t/m3 Hệ số rỗng : eo=0,775 Giới hạn nhão, dẻo : Wnh=21,2%; Wd=15,6% 14 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Độ sệt : Is=0,34 Lực dính kết : c=0,082kg/cm2 Góc ma sát : =20,220 ôđun tổng biến dạng : Eo=90kg/cm2 ; Ro=1,4 kg/cm2 * Lớp đất 5: Cát hạt trung chặt vừa Dung trọng tự nhiên : m=1,9 t/m3 Lực dính : C=1,8kg/cm2 Góc nội ma sát : =300 Trọng lợng riêng hạt đất : =2,69 t/m3 Môđun biến dạng : E=220kg/cm2 Tải trọng Lấy từ bảng tổ hợp nội lực Cột trục B M = 38,479 (T m) (phần tử 2) Nmax = -367,125 (tấn) Q = - 10,03 (tấn) Cột trục A (phần tử 1) M = 12 (T m) Nmax = -64,1 (tấn) Q = - 3,6 (tấn) Lựa chọn phơng án móng 15 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Việc lựa chọn phơng án móng xuất phát từ điều kiện địa chất cụ thể công trình đồng thời ý đến điều kiện kinh tế, kỹ thuật, an toàn nh lực chủ đầu t để đa phơng án thích hợp Một số phơng án móng thông dụng a Móng nông Chỉ thích hợp cho công trình có tải trọng nhỏ Với công trình ta tính tải trọng lớn, địa chất phức tạp nên móng nông không thích hợp b Móng sâu Có nhiều u điểm nh sức chịu tải lớn, khối lợng đào đất giảm, tiết kiệm vật liệu kinh tế.Hiện , móng sâu phổ biến cho công trình dân dụng công nghiệp có số tầng lớn Cọc đóng Đây phơng án phổ biến, dễ thi công, phơng tiện nhiều, dễ kiếm kinh tế nhất, nhiên lại gây ồn, rung ảnh hởng đến công trình lân cận Công trình ta xây dựng thành phố, bị giới hạn hai phía, giáp với công trình lân cận, phơng án đóng cọc không dùng đợc Cọc khoan nhồi Đây công nghệ mới, phổ biến năm gần Nó có nhiều u điểm nh: sức chịu tải lớn, không gây tiếng ồn thi công Tuy nhiên với công trình ta tải trọng không lớn, việc dùng cọc khoan nhồi lãng phí, không kinh tế việc đảm bảo chất lợng cọc khoan nhồi thi công không cao Vì vậy, phơng án cọc nhồi không tối u Cọc ép Phơng án cọc ép phơng án đợc sử dụng phổ biến thi công thành phố (cho công trình có số tầng trung bình - cao tầng), u điểm sau: giá thành rẻ, thi công không gây tiếng ồn, độ tin cậy cao Với công trình ta, sử dụng cọc ép phơng án tối u nhất, vừa đảm bảo an toàn cho công trình lân cận, vừa kinh tế II Đánh giá điều kiện địa chất công trình xác định sức tải cọc Đánh giá: Nền đất dới chân công trình gồm nhiều lớp khác nhau, tính chất lý không đồng Lớp đất dới hố khoan địa chất thu đợc lớp cát hạt trung chặt vừa, có khả chịu tải tốt, ổn định, dự kiến đặt cọc tới lớp Chọn cọc phơng án thi công - Chọn cọc 30 ì 30cm, mác bê tông 300 Dự kiến ép cọc vào lớp cát hạt trung 0,9m, chiều dài cọc L = 24m, chia làm đoạn, đoạn dài 6m để tiện thi công - Đặt dài sâu 1,4m vào lớp đất thứ 2, sâu 1,4 m so với sàn tầng hầm Cọc ăn sâu vào đài 15cm, đoạn đầu cọc đập bẻ thép neo 35cm Xác định sức chịu tải cọc a Theo vật liệu làm cọc PVL = m ( RnFb + RaFa) Giả thuyết số cọc đài ữ 10 cọc m = 0,9 Vật liệu làm cọc: bê tông mác 300 Rn = 130kg/cm2 Thép nhóm AII Ra = 2700kg/cm2 Thép cọc: 420 Fa = 12,6cm2 PVL = 0,9 (130 ì 30 ì 30 + 2700 ì 12,6) = 135918 (kg) = 135,929(tấn) b Theo đất Sức chịu tải trọng nén cọc masát theo kết thí nghiệm đất phòng 16 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Nguyễn Anh Dũng Lớp n Pđ = m (mR.R.F + u m fi f i l i ) i =1 Trong đó: m: hệ số điều kiện làm việc cọc, ta lấy m = mR, mfi: hệ số điều kiện làm việc đất Hạ cách ép rung vào đất cát chặt vừa mR = 1,2 mfi = 0,9: xét theo mặt xung quanh cọc u: chu vi cọc u = 0,3.4 = 1,2m F: diện tích cọc F = 0,3.0,3 = 0,09m2 R: cờng độ tính toán đất dới chân cọc, phụ thuộc lớp đất chiều sâu mũi cọc li: chiều dày tiếp xúc với cọc fi: cờng độ túnh toán lớp đất thứ i theo mặt xung quanh cọc Tra R: Độ sâu mũi cọc Z = 26,4m R = 531,2 kPa = 531,2 t/m Đất cát chặt vừa để xác định fi ta chia đất dới công trình thành nhiều lớp có chiều dày lớp li 2m * Chia: Lớp thành lớp: lớp - 2m lớp - 1,3m Lớp thành lớp: lớp - 1,5m lớp - 2m Lớp thành lớp: lớp - 2m lớp - 1,5m * Lớp 2: đất sét màu xám ghi, dẻo, mềm B = 0,6 Z1 = 3,9 (m) f1 = 15,9 (kPa) = 1,59 (t/m2) Z2 = 5,9 (m) f2 = 1,79 Z3 = 7,9 (m) f3 = 1,89 Z4 = 9,9 (m) f4 = 1,9 Z5 = 11,55 (m) f5 = 41,931 Z6 = 12,85 (m) f6 = 1,957 Lớp 3: Đất sét pha nhẹ dẻo mềm B = 0,55 Z7 = 14,25 (m) f7 = 2,385 Z8 = 15,75 (m) f8 = 2,435 Z9 = 17,25 (m) f9 = 2,445 Z10 = 19 (m) f10 = 2,48 Lớp 4: Sét cát pha B = 0,34 Z11 = 21 (m) f11 = 5,084 Z12 = 23 (m) f12 = 5,252 Z14 = 23,75 (m) F13 = 5,315 Pđ = [ 1,2 531,2 0,09 + 1,2.0,9 (2.1,59 + 2.1,79 + 2.1,89 + 2.1,9 + 1,3.1,931 + 1,3 1,957 + 1,5.2,385 + 1,5.2,435 + 1,5.2,445 + 2.2,48 + 2.5,084 + 2.5,252 + 1,5.5,315)] = 98,2 ( PVL = 135 ) Lấy Pđ để tính toán III Tính toán móng trục B Tải trọng tính toán M = 38,479 (tm) N = 367,125 (t) Q = 10,03 (t) 17 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Tải trọng cao trình đỉnh đài: M0 = 38,479 + 10,03.3 = 68,57 (tm) N0 = 367,125 + 1,1.2,5.0,6,.0,6.3 = 370 (t) Q0 = 10,03 (t) Xác định số lợng cọc áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài P 98,2 Ptt = 121,235 t/m2 = (3d ) (3x 0,3) Nguyễn Anh Dũng Lớp Diện tích sơ đáy đài: 370 N ott Fsb = tt = =3,2 m2 P n. tb h 121 2,2.1,4.1,1 Trọng lợng tính toán sơ đài đất nền: NSB = n Fsb h.tb = 1,1.3,2.1,4.2,2 = 10,84 (t) Số lợng cọc sơ 370 + 10,84 N ott + N sbtt Nc = x =1,5x =5,8 (cọc) 98,2 P Ta chọn cọc bố trí nh sau: Kiểm tra móng cọc a Tải trọng lên cọc Nội lực cao trình đáy đài: Ntt = N0tt + Nđtt = 370 + 1,1.2,2.2,3.1,4.1,7 = 383,2 (t) Mtt = M0tt + hm.Q0tt = 68,57 + 10,03.1,4 = 82,6 (tm) -Lực dọc truyền xuống cọc dãy hàng biên là: tt N tt M tt x y max 383,3 82,6 x 0,9 Pmax = + = mix nc x 0,9 y i 18 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 383,2 82,6.0,9 Pmax = + =63,87+22,94=86,81 (Tấn) 4.0,9 383,2 82,6.0,9 Pmin = = 40,93(Tan) 4.0,9 Pmax = 86,81 (t) < Pđ = 98,2 (Tấn) Pmin = 40,93 (t) > b Kiểm tra theo nén lún Ngời ta quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng đợc truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc = tb ,gọi khối móng quy ớc tb: Góc masát trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên tới đáy đài h + 3h3 + h4 + h5 10,5.10,6 + 15,27.6,5 + 20,22.5,5 + 30.0,9 tb = 2 = h2 + h3 + h4 + h5 10,6 + 6,5 + 5,5 + 0,9 o = 14,84 Kích thớc khối móng quy ớc: Lm ì Bm 14,84 Lm = L + 2H.tg tb = 1,8 + 2.23,5.tg = 4,85 (m) 4 14,84 Bm = B + 2H tg tb = 1,2 + 2.23,5.tg = 4,25 (m) 4 Diện tích khối móng quy ớc: Fm = Lm Bm = 4,85.4,25 = 20,61 m2 B L2 M 4,25.4,85 Wm= M = = 16,66m 6 Trọng lợng khối móng quy ớc: N qu = N d + ( h2 + h3 + h4 + h5 )( FM Fcoc ) + N coc = 20,61.2,2.1,4 + (1,79.10,6 + 1,9.6,5 + 1,77.5,5 + 1,87.1)(20,61 - 0,09 + 6.2,5.0,09.23,5 = 976,1) (T) Lực tính toán đáy khối móng quy ớc là: N = 976,1 + 370 = 1346 (T) M = 82,6 (Tm) áp lực đáy khối móng quy ớc: N M 1346 82,6 max = = FM WM 20,61 16,66 RM = m1.m2 (1,1 A.BM + 1,1.B.H M TB + 3.D.C5 ) ktc max = 70,266 70,266 + 60,35 tb = = 65,31(T / m ) = 60,35 Cờng độ tính toán đất đáy khối móng quy ớc: Ktc = tiêu lý đất lấy số liệu thí nghiệm trực tiếp đất Cát hạt trung tra bảng m1 = 1,4 Nhà kết cấu mềm m2 = = 300 tra bảng A = 1,15; B = 5,59; D = 7,95 Dung trọng tự nhiên trung bình: 19 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 h + h + h3 + h4 + h5 TB = 1 2 h1 + h2 + h3 + h4 + h5 10,6.1,79 + 6,5.1,9 + 5,5.1,77 + 0,9.1,87 = 1,82 T / m 10,6 + 6,5 + 5,5 + 0,9 tb = 1,82 T / m 1,4.1 (1,1.1,15.4,25.1,87 + 1,1.5,59.24,9.1,82 + 3.7,95.1,8) = 464,3 T / m RM = max = 70,266 T / m < 1,2 R = 1,2.464,3 = 557,16 T / m Ta có tb = 65,31 T / m < R = 464,3 T / m Thoả mãn điều kiện để đảm bảo độ lún ứng suất biến dạng tuyến tính với Ta tính độ lún khối móng quy ớc tiến hành nh móng nông thiên nhiên Tính lún phơng pháp cộng lún lớp phân tố: n S = i gl Zi hi i =1 E i i = 0,8 E = 220kg/cm2 = 2200t/m áp lực thân đáy khối móng quy ớc: z =0 bt = 1,79.12 + 1,9.6,5 +1,77.5,5 + 1,7.0,9 = 45,43 T/m2 ứng suất gây lún đáy khối móng quy ớc: tb tt 65,31 gl tc bt z =o = tb = bt = 45,43 = 13,94(T / m ) 1,1 1,1 Chia đất phía dới khối móng thành lớp 0,8m Z 2Z/BM kg bt l M gl = k g gl m BM T / m2 T / m2 1,14 13,94 45,435 0,8 1,14 0,293 0,977 13,62 46,931 1,6 1,14 0,586 0,905 12,62 48,427 2,4 1,14 0,879 0,798 11,13 49,923 3,2 1,14 1,172 0,668 9,31 51,419 1,14 1,465 0,5537 7,72 52,915 4,8 1,14 1,758 0,455 6,34 54,411 ( tb = ( ) ) ( ( ) ) ( ) ( ( ) ( ) ) ( ) 0,8 13,94 + 13,62 + 12,62 + 11,13 + 9,31 + 7,72 + 6,34 0,8 = 0,02m = 2cm < Sgh = 8cm 2200 => Thoả mãn điều kiện lún Cọc ta chọn hợp lý S= Tính toán bền cấu tạo đài cọc 20 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Nguyễn Anh Dũng Lớp Vật liệu làm đài cọc: Bê tông mác 250: Rn = 110kg/cm2; Rk = 8,8 kg/cm2 thép AII: Ra = 2700kg/cm2 Tính toán chọc thủng: Điều kiện chọc thủng P {1(bc + c2) + (hc + c1)}h0.Rk P: lực chọc thủng P = 2Pmax + 2Pmin +2P = 2(86,81 + 40,93 + 63,87) = 383,22 (t) bc = hc = 0,6m C1 = 0,45 h = 1,5 + o c1 2 2 1,05 = 1,5 + = 3,8 o,45 h 1,05 = 1,5 + o = 1,5 + = 10,6 o,15 c2 Ta có VP = {3,8 (0,6 + 0,15) + 10,6 (0,6 + 0,45)}1,05.88 = 1291,7 (T) > P = 383,22 (t) Thoả mãn điều kiện chọc thủng - Tính toán mômen thép cho đài cọc: + Mômen tiết diện: MI - I = r1 (Pmax + Pmax) = 0,6 (86,81 + 86,81) = 104,172 (Tm) MII - II = r2 (Pmax +P + Pmin) = 0,3(86,81 + 40,93 + 63,87) = 57,483 (Tm) + Cốt thép yêu cầu: FaI = M I I 104,2.105 = = 40,84cm o,9.h0 Ra 0,9.105.2700 21 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 M II II 57,483.10 FaII = = = 22,53cm o,9.h0 Ra 0,9.105.2700 + Chọn thép FaI: 1122 a = 160 FaII: 1216 a = 200 Nguyễn Anh Dũng Lớp FaI = 41,8cm2 FaII = 22,53cm2 IV Tính toán móng trục A Tải trọng tính toán M = 11996,3( Kgm) =12(tm) N = 64091,82 (Kg) =64,1(t) Q = 3579,3(Kg) =3,6 (t) Tải trọng cao trình đỉnh đài: M0 = 12+3,6.3 = 22,8 (tm) N0 = 64,1 + 1,1.2,5.0,6,.0,6.3 = 65,42 (t) Q0 = 3,6 (t) Xác định số lợng cọc áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài P 98,2 Ptt = 121,235 t/m2 = (3d ) (3x 0,3) Diện tích sơ đáy đài: 65,42 N tt = 0,56m Fsb = tt o = P n. tb h 121,235 2,2.1,4.1,1 Trọng lợng tính toán sơ đài đất nền: NSB = n Fsb h.tb = 1,1.0,56.1,4.2,2 = 1,9 (t) Số lợng cọc sơ bộ: tt N o + Fsb tb hm 65,42 + 0,56.2,2.1,4 nc = = 1,5 1,1 cọc P 98,2 Ta chọn cọc bố trí nh sau: Kiểm tra móng cọc b Tải trọng lên cọc Nội lực cao trình đáy đài: Ntt = N0tt + Nđtt = 65,42+ 1,1.2,2.1,4.1,4.1 = 70,5 (t) Mtt = M0tt + hm.Q0tt = 22,8 + 3,61,4 = 28,2 (tm) 22 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 -Lực dọc truyền xuống cọc dãy hàng biên là: tt Pmax = mix Nguyễn Anh Dũng Lớp N tt M tt x y max 70,5 28,2.0,45 + = nc 2.0,45 y i 70,5 28,2.0,45 + = 66,584 (Tấn) 2.0,45 70,5 28,2.0,45 Pmin = = 3,921 (Tấn) 2.0,45 Pmax = 66,584 (t) < Pđ = 98,2 (Tấn) Pmin = 3,921(t) > c Kiểm tra theo nén lún Ngời ta quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng đợc truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc = tb ,gọi khối móng quy ớc tb: Góc masát trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên tới đáy đài.tb= 14,84o Kích thớc khối móng quy ớc: Lm ì Bm 14,84 Lm = L + 2H.tg tb = 0,9 + 2.23,5.tg = (m) 4 14,84 Bm = B + 2H tg tb = 2.23,5.tg = 3,1 (m) 4 Diện tích khối móng quy ớc: Fm = Lm Bm = 12,4m2 BM L2 M Wm= = 8,27 m Trọng lợng khối móng quy ớc: N qu = N d + ( h2 + h3 + h4 + h5 )( FM Fcoc ) + N coc = 12,4.2,2.1,4 + (1,79.10,6 + 1,9.6,5 + 1,77.5,5 + 1,87.1)(12,4 0,09) + 2.2,5.0,09.23,5 = 582,207(T) Lực tính toán đáy khối móng quy ớc là: N = 582,207 + 65,42 = 647,63 (T) M = 28,2 (Tm) áp lực đáy khối móng quy ớc: N M 647,63 28,2 max = = FM WM 12,4 8,27 Pmax = RM = max = 55,64(T m ) m1.m2 (1,1 A.BM + 1,1.B.H M TB + 3.D.C5 ) ktc tb = 55,64 + 48,82 = 52,23(T / m ) = 48,82(T m ) Cờng độ tính toán đất đáy khối móng quy ớc: Ktc = tiêu lý đất lấy số liệu thí nghiệm trực tiếp đất Cát hạt trung tra bảng m1 = 1,4 Nhà kết cấu mềm m2 = = 30 tra bảng A = 1,15; B = 5,59; D = 7,95 23 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Dung trọng tự nhiên trung bình: tb = 1,82(T / m ) 1,4.1 (1,1.1,15.3,1.1,87 + 1,1.5,59.24,9.1,82 + 3.7,95.1,8) = 464(T / m ) RM = max = 55,64(T / m ) < 1,2 R = 1,2.464 = 556,8(T / m ) Ta có tb = 52,23(T / m ) < R = 464(T / m ) Thoả mãn điều kiện để đảm bảo độ lún ứng suất biến dạng tuyến tính với Ta tính độ lún khối móng quy ớc tiến hành nh móng nông thiên nhiên Tính lún dựa vào toán bán không gian biến dạng tuyến tính, dới khối móng đồng ta tính lún theo công thức sau: p gl b (1 ) S= E ứng suất gây lún đáy khối móng quy ớc: tb tt 52,23 gl tc bt z =o = tb = bt = 45,43 = 2,1(T / m ) 1,1 1,1 Đất cát trạng thái chặt à=0,1 Lm/Bm=4/3,1=1,29 tra bảng =1,2592 Tính tâm móng ( ) 2,1.3,1.1,2592 0,12 = 0,004m = 0,4cm < [ S ] = 8cm 2200 Tính toán bền cấu tạo đài cọc Vật liệu làm đài cọc: Bê tông mác 250: Rn = 110kg/cm2; Rk = 8,8 kg/cm2 thép AII: Ra = 2700kg/cm2 Chọn chiều cao đài 1,2m Tính toán chọc thủng Ta có b=1,4m P =70,505 (t) Thoả mãn điều kiện chọc thủng S= 24 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 41XD5 Nguyễn Anh Dũng Lớp - Tính toán mômen thép cho đài cọc: + Mômen tiết diện I-I: MI - I = r1.Pmax = 0,15.66,584=9,988 (Tm) = 9,988 (Tm) + Cốt thép yêu cầu: M I I 9,988.10 = = 3,914cm o,9.h0 Ra 0,9.105.2700 Ta thấy cốt thép tơng đối bé ta chọn cấu tạo theo hai phơng là: FaI: 616 a = 180 FaI = 12,06cm2 FaII: 716 a = 200 FaII = 14,074cm2 FaI = 25 [...]... 1,5.5 ,31 5)] = 98,2 tấn ( PVL = 135 tấn ) Lấy Pđ để tính toán III Tính toán móng trục B 1 Tải trọng tính toán M = 38 ,479 (tm) N = 36 7,125 (t) Q = 10, 03 (t) 17 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5 Tải trọng ở cao trình đỉnh đài: M0 = 38 ,479 + 10, 03. 3 = 68,57 (tm) N0 = 36 7,125 + 1,1.2,5.0,6,.0,6 .3 = 37 0 (t) Q0 = 10, 03 (t) 2 Xác định số lợng cọc áp lực tính toán do... N0tt + Nđtt = 37 0 + 1,1.2,2.2 ,3. 1,4.1,7 = 38 3,2 (t) Mtt = M0tt + hm.Q0tt = 68,57 + 10, 03. 1,4 = 82,6 (tm) -Lực dọc truyền xuống các cọc dãy hàng biên là: tt N tt M tt x y max 38 3 ,3 82,6 x 0,9 Pmax = + = 2 mix nc 6 4 x 0,9 2 y i 18 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5 38 3,2 82,6.0,9 Pmax = + = 63, 87+22,94=86,81 (Tấn) 6 4.0,9 2 38 3,2 82,6.0,9... tải QB=577,719+241,5+108,675= 927,894Kg P1=928Kg p1=597cos=503Kg/m 11 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5 l = 168/ cos=195cm Sơ đồ quy đổi P=928 Kg 782 Kg/m 1950 130 0 ( Mz ) 1261,115Kg 1502,85Kgm 280,265Kg 647, 735 Kg ( Qy ) 1664 ,33 5Kg b Tính thép Thép dọc : M=1502,85hGm ( a =3, 5 h0 =30 -4=26cm) M 150285 = = 0,101 = 0,9466 A= 2 110.20.26 Rn.b.h0... cọc m = 0,9 Vật liệu làm cọc: bê tông mác 30 0 Rn = 130 kg/cm2 Thép nhóm AII Ra = 2700kg/cm2 Thép trong cọc: 420 Fa = 12,6cm2 PVL = 0,9 ( 130 ì 30 ì 30 + 2700 ì 12,6) = 135 918 (kg) = 135 ,929(tấn) b Theo đất nền Sức chịu tải trọng nén của cọc masát theo kết quả thí nghiệm đất trong phòng 16 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5 Nguyễn Anh Dũng Lớp n Pđ = m (mR.R.F... 9 ,31 51,419 4 1,14 1,465 0,5 537 7,72 52,915 4,8 1,14 1,758 0,455 6 ,34 54,411 ( tb = ( ) ) ( ( ) ) ( ) ( ( ) ( ) ) ( ) 0,8 13, 94 + 13, 62 + 12,62 + 11, 13 + 9 ,31 + 7,72 + 6 ,34 0,8 = 0,02m = 2cm < Sgh = 8cm 2200 2 => Thoả mãn điều kiện lún Cọc ta chọn là hợp lý S= 4 Tính toán bền và cấu tạo đài cọc 20 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5 Nguyễn Anh Dũng Lớp... C=1,8kg/cm2 3 Góc nội ma sát : =30 0 4 Trọng lợng riêng hạt đất : =2,69 t/m3 5 Môđun biến dạng : E=220kg/cm2 2 Tải trọng Lấy từ bảng tổ hợp nội lực Cột trục B M = 38 ,479 (T m) (phần tử 2) Nmax = -36 7,125 (tấn) Q = - 10, 03 (tấn) Cột trục A (phần tử 1) M = 12 (T m) Nmax = -64,1 (tấn) Q = - 3, 6 (tấn) 3 Lựa chọn phơng án móng 15 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng. .. Tính toán mômen và thép cho đài cọc: + Mômen tại các tiết diện: MI - I = r1 (Pmax + Pmax) = 0,6 (86,81 + 86,81) = 104,172 (Tm) MII - II = r2 (Pmax +P + Pmin) = 0 ,3( 86,81 + 40, 93 + 63, 87) = 57,4 83 (Tm) + Cốt thép yêu cầu: FaI = M I I 104,2.105 = = 40,84cm 2 o,9.h0 Ra 0,9.105.2700 21 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5 M II II 57,4 83. 10 5 FaII = = = 22,53cm 2... m=1,77 t/m3 3 Dung trọng khô : o=1,5 t/m3 4 Hệ số rỗng : eo=0,775 5 Giới hạn nhão, dẻo : Wnh=21,2%; Wd=15,6% 14 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5 6 Độ sệt : Is=0 ,34 7 Lực dính kết : c=0,082kg/cm2 8 Góc ma sát : =20,220 9 ôđun tổng biến dạng : Eo=90kg/cm2 ; Ro=1,4 kg/cm2 * Lớp đất 5: Cát hạt trung chặt vừa 1 Dung trọng tự nhiên : m=1,9 t/m3 2... kết cấu mềm m2 = 1 0 = 30 tra bảng A = 1,15; B = 5,59; D = 7,95 23 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5 Dung trọng tự nhiên trung bình: tb = 1,82(T / m 3 ) 1,4.1 (1,1.1,15 .3, 1.1,87 + 1,1.5,59.24,9.1,82 + 3. 7,95.1,8) = 464(T / m 2 ) RM = 1 max = 55,64(T / m 2 ) < 1,2 R = 1,2.464 = 556,8(T / m 2 ) Ta có tb = 52, 23( T / m 2 ) < R = 464(T... = = 65 ,31 (T / m 2 ) min = 60 ,35 2 Cờng độ tính toán của đất ở đáy khối móng quy ớc: Ktc = 1 vì các chỉ tiêu cơ lý của đất lấy số liệu thí nghiệm trực tiếp đối với đất Cát hạt trung tra bảng m1 = 1,4 Nhà kết cấu mềm m2 = 1 = 30 0 tra bảng A = 1,15; B = 5,59; D = 7,95 Dung trọng tự nhiên trung bình: 19 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp Nguyễn Anh Dũng Lớp văn phòng giao dịch công ty xây dựng số 3 41XD5