CHƯƠNG 5 TÍNH TOÁN MÓNG TRỤ - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
CHƯƠNG 5 TÍNH TOÁN MÓNG TRỤ - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... 3 .5 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG BẢNG K T QUẢ T NH Mz (T. m) A3 B3 C3 D3 -0 .0013 -0 .0107 -0 .036 -0 .0 853 -0 .1214 -0 .22 15 -0 .3 65 -0 .55 87 -0 .80 85 -1 .118 -1 .6933 -2 .6213 -3 .1034 -3 .54 06 -3 .9192 -1 .6143 ... 0.1807 -0 .692 -2 .821 -4 .4 45 -6 .52 -1 3.83 -2 3.14 Q (T) 57 .091 55 .908 52 .50 9 47.306 40.77 37.161 29 .58 21.849 14 .52 5 7.8227 1.973 -4 .879 -1 0.24 -1 1.37 -1 1 .57 -8 .3 0.2626 TRANG: 253 ĐATN: TK CẦU DẦM ... 14 .52 15. 13 15. 73 16.34 16. 95 17 .56 18.17 18.78 19.39 19.99 21.21 22.43 24.06 26 .56 28.12 31.02 Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đ t Đạt...
- 27
- 368
- 0
CHƯƠNG 4 TÍNH TOÁN TRỤ CẦU - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... kháng uốn t nh toán đơn trục m t c t theo trục X Mry:sức kháng uốn t nh toán đơn trục m t c t theo trục Y Số lượng c t thép theo phương X: at = 30 có đường kính D = 28 - Ti t diện x t có chiều ... M T C T 4. 4.1 Kiểm toán m t c t xà mũ A-A 1600 80 120 8X150=1200 120 80 6x150 80 80 220 1 540 2D22@15 0-1 -5 170 D25@15 0-2 -4 2 50 5x150 80 D3 2-4 a-10 840 D3 2-4 b -4 0 00 2D16@30 0-1 a-2750 80 49 0 D2 2-4 h D16 -4 ... 0.02 64 = 1.11973 kN 4. 2.8 T nh va t u (CV) Cầu thi t kế với cấp đường sông cấp V, nên theo điều 3. 14. 2 ta có : T n trọng t i t u thi t kế : DWT Đơn vò T u t hành : 100 Mg T i trọng va t u t u t ...
- 33
- 1,158
- 1
Tài liệu Chương 5: Tính toán dòng chảy lũ thiết kế pdf
... trưng biểu thị dòng chảy lũ thiết kế: Lưu lượng đỉnh lũ thiết kế Qmaxp (m3/s) Tổng lượng dòng chảy lũ thiết kế Wmaxp (m3) Quá trình lũ thiết kế (Q~t)p Bài toán tính lũ thiết kế Cho biết: ... Yêu cầu tính toán dòng chảy lũ thiết kế: Tài liệu khí tượng thủy văn Tài liệu địa hình địa chất Tài liệu dân sinh kinh tế Tần suất thiết kế P Tính lưu lượng đỉnh lũ thiết kế Qmaxp Tính tổng ... toàn II Xác định dòng chảy lũ thiết kế Khái niệm Dòng chảy lũ thiết kế dòng chảy lũ tính ứng với tần suất thiết kế Tần suất thiết kế lũ tần suất nhằm đảm bảo chống trận lũ theo yêu cầu Ký...
- 95
- 8,487
- 59
CHƯƠNG 8 TÍNH TOÁN BẢN LIÊN TỤC NHIỆT - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... 42 986 000 (Nmm/mm) 8. 6.2 Trường hợp xe hai trục Trường hợp đ t xe xe, bánh liên t c nhi t phạm vi SW t i trọng xe hai trục bé t i trọng xe ba trục, ta không cần thi t phải t nh t i trọng cho trường ... ho t tải đ t k t cấu nhòp 8. 3.2 Xác đònh nội lực t nh t i đ t k t cấu nhòp gây T nh t i lớp phủ, tiện ích, lan can t nh phần dầm chủ T nh t i giai đoạn bao gồm: T i trọng lan can m dài DCLC = 81 0 .87 ... dầm chu theo PNC Nd = Số xe thi t kế N= T nh toán cho trục thành phần (làn) Trục 1: x1 = Ltt / = 36.3/2 = 18. 15 (m) P1 = 110 (KN) Góc xoay đầu nối trục ϕ1 = x.( L2tt − x ).P D f Ec I c Ltt 18. 15...
- 19
- 1,037
- 0
TÍNH TOÁN LAN CAN LỀ BỘ HÀNH - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... N.mm Vậy lan can đảm bảo khả chòu lực 1.4 1.4.1 T nh toán trụ lan can Sơ đồ t nh toán Để dễ dàng cho việc t nh t n ta qui lan can lại ti t diện chữ I sau t nh t n c t chịu nén lệch t m t c chịu ... dầm liên t c, để đơn giản t nh toán ta đưa sơ đồ dầm giản đơn để t nh sau điều chỉnh hệ số 1.3.2 T i trọng t nh toán T nh t i gồm trọng lượng thân lan can q th = A th × γ th = ( π× D / − π× d / ... vỉa Mb = T nh sức kháng uốn thép ngang toàn chiều cao bó vỉa Ta t nh toán t nh khả chòu lực toán c t đơn ti t diện chữ nh t Xác đònh MWH Ti t diện t nh toán có kích thước b = 250 mm h = 200 mm...
- 15
- 1,632
- 5
CHƯƠNG 3 SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... liên k t hàn, liên k t bulông, đinh t n … 3. 5 K t luận Ta chọn phương án – dầm Super -T làm phương án thi t kế chi ti t phương án SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD 031 51 TRANG: 81 ... riêng T nh bền học b t ng có thua thép b t ng lại có khả chòu mỏi t t, có khả chống lại t c động môi trường t t thép nên trình sử dụng tránh chi phí tu bảo dưỡng h) Cầu dầm Thép liên hợp BTCT Các ... liên t c t o hiệu cao mỹ quan Ngoài có nhiều ưu điểm khả sử dụng : giao thông êm thuận, tránh tiếng ồn f) Cầu dầm Thép liên hợp BTCT Không có góc v t cạnh, có nhiều liên k t hàn, liên k t đinh t n...
- 2
- 467
- 1
CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ DẦM CHỦ SUPER T - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... 0.50 -0 .4 93 x2 = 1.45 m 0 1.45 -1 .39 0 M t c t thay đổi ti t diện x3 = SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 0.00 0.000 36 .3 36 .3 2.50 m MSSV: CD 031 51 TRANG: 139 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T x y M t c t Ltt/4 x y M t ... PHÚ TUỆ MSSV: CD 031 51 TRANG: 127 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ix0 = (bt-bw).ht [ht2 /3+ H.(H-ht)]+bw.H3 /3 =(14 0-9 6.25)*12 .36 *(12 .36 2 /3+ 80*(8 0-1 2 .36 ))+96.25*8 03/ 3 = 1 937 9 738 ... hưởng x t m t c t xk: yk = xk.(Ltt-xk)/Ltt y(x) = (Ltt-xk).x/Ltt : Nếu ≤ x ≤ xk y(x) = xk.(Ltt-x)/Ltt : Nếu xk < x ≤ Ltt Diện t ch đường ảnh hưởng ΩM = yk.Ltt/2 Biểu đồ ĐAH mômen m t c t đặc trưng...
- 78
- 1,436
- 2
CHƯƠNG 6 THIẾT KẾ MỐ CẦU - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... lực ma s t 6. 5.2.5 Lực li t m (CE) Do ta thi t kế mố cầu thẳng nên lực li t m 6. 5.2 .6 t nh toán nội lực tt gió 6. 5.2 .6. 1 (WSsup) T i trọng gió t c dụng lên k t cấu thượng t ng Diện t ch hứng ... trụ thi t kế Lực hãm lấy 25% trọng lượng trục xe t i hay xe hai trục thi t kế cho đ t t t thi t kế ch t tải theo quy trình coi chiều Các lực coi t c dụng SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ... Dầm biên DWb = 0 .61 ( N/mm ) (T t xác đònh chương thi t kế dầm chính) 6. 5.2 t nh toán nội lực ho t tải Xếp t i theo phương dọc cầu để xác đònh phản lực: (Chưa x t HSPBN) Xe t i thi t kế: Xe t i...
- 36
- 363
- 0
CHƯƠNG 9 THIẾT KẾ GỐI CAO SU KÊ DẦM - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... Trong đó: A-diện t ch gối cao su V-phản lực gối = 97 4.4KN ⇔ 97 444 KG R tb -cường độ t nh toán trung bình cao su; gối cao su – thép Rtb = 100 KG / cm m-hệ số điều kiện làm việc; m=0.75 f= V 97 444 = ... ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 9. 2.2 Ho t tải t c dụng lên dầm RLL = VLN + VLLg = 518.1 KN Bảng giá trò lực c t ho t tải m t c t X dầm (đã nhân HSPBN) Vò trí xk ... 1481.1 9. 3 VuSDg (KN) 97 4.4 Chọn kích thước sơ cho gối cầu Chọn gối PM Π -1 có kích thước 350x450x75mm, gồm có 11 lớp cao su 5mm 10 lớp thép 2mm Kiểm tra ứng su t nén cao su: f = 9. 4 V ≤ m.R tb A Trong...
- 3
- 479
- 8
chương 2 thiết kế thi công chi tiết - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... × t = 0.5 × (3.69 − 0 .27 1) × 0.9 52 × t = 1. 627 t 2T t e5 = m Trong đó: H1 = 2m – Chi u cao lớp đ t đắp H2 = 2. 5m – Chi u cao lớp đ t s t mềm vò trí trụ t – Chi u sâu t nh t đáy lớp bê t ng b t ... TRANG: 111 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T 2. 4 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG THI T KẾ THI CÔNG TRỤ T1 2. 4.1 Các số liệu t nh toán Cao độ đỉnh trụ : Cao độ đáy trụ : Cao độ đáy đài : Cao độ mực nước thi ... vuông 20 x25cm T nh sơ mômen quán t nh cho 1m ván thép : I= 6.1.53 1.0,83 + + 1.0,8 .2, 52 = 67,543cm 12 12 20 20 20 20 20 Ván thép dày 0,8 cm 25 25 25 25 25 25 25 Sườn t ng cường 1x5 cm Các thép...
- 13
- 459
- 0
THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T
... cần thi t để tho t nước m t t t + Hoàn thi n đường : Bao gồm công t c : g t đ t thừa ta luy, san sửa m t cho cao độ thi t kế, đầm nén lại cần thi t - Bước : Thi công k t cấu áo đường + Thi công ... đầu cầu 1.3.1 Thi công mố M1, M2 - San ủi m t thi công - Làm hệ thống đường t m, đường nội công trường - Xây dựng láng trại, kho bãi công trình phụ trợ khác - T p k t, vận chuyển thi t bò, v t tư ... Đổ bê t ng dầm: - Bê t ng dầm thi t kế cấp 40MPa trở lên, thời điểm truyền lực căng vào bê t ng 90%RTK Độ s t bê t ng thường 18 ± 2cm - Theo thi t kế Australia, bê t ng cho dầm Super -T chủ yếu...
- 23
- 746
- 3
Chương 5 Tính toán móng
... 45- 78) tc σ tb ≤ R tc Âäúi våïi mäüt sä cäng trçnh, ngỉåìi ta tháúy ràòng nãúu tc thç thỉåìng âm bo âäü σ max ≤ 1,2 R tc lụn S≤ Sgh Cạc loải cäng trçnh âọ âỉåüc liãût kã bng 17-TCXD 45- 78 ... mọng tc tb 45 tt σmax F tt tt σmin σo E D bc Ngay tỉì bỉåïc (bỉåïc xạc âënh ti trng) ta â gi thiãút chiãưu cao mọng h ⇒ cáưn kiãøm tra chiãưu cao h ca mọng theo cạc âiãưu kiãûn : 1 .5. 1 Âiãưu kiãûn ... tc tc σ = − F a b N bd M Pháưn trng lỉåüng ny bë triãût tiãu båíi ạp lỉûc âạy mọng ac ad a 45 Nct ≤ 0,75Rk.ho.btb Våïi : Nct = Fct.σcttb Fct : diãûn têch âa giạc ABCDEF tt σ tt + σ o tb : ỉ/s trung...
- 8
- 312
- 2
CHƯƠNG 1 PHƯƠNG ÁN 1 CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC SUPER T - ĐATN THIẾT KÊ CẦU DẦM SUPER T
... ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T 1. 4 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Các đặc trưng v t liệu sử dụng: - Bê t ng: Cường độ bê t ng chòu nén mẫu hình trụ 28 ngày tuổi sử dụng cho k t cấu bê t ng c t thép ... K t cấu Lan can lề hành Bản m t cầu Bản liên t c nhi t Dầm ngang Dầm super T Trụ bệ trụ Mố bệ mố Cọc khoan nhồi Bê t ng nghèo bê t ng t o phẳng Cường độ fc (MPa) 30 30 30 30 50 30 30 30 10 - C t ... 19 30 930 11 500 950 LớLớpp phò b t nnggnướasphalc dàtydà5ymm75 mm Bản m t cầu dầy 200 mm 19 30 10 20 530 4000 19 30 DẦM NGANG 15 00 940 250 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 18 00 MSSV:...
- 3
- 509
- 1
CHƯƠNG 2 PHƯƠNG ÁN 2 CẦU DẦM GIẢN ĐƠN, DẦM THÉP LIÊN HỢP BÊ TÔNG CỐT THÉP - ĐATN THIẾT KÊ CẦU DẦM SUPER T
... 18711180 82. 03 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ III-III 22 026 77505 22 026 77505 22 026 77505 17 621 420 04 22 026 77505 22 04 423 130 22 04 423 130 22 04 423 130 17 621 420 04 22 04 423 130 IV-IV 24 8 422 2750 24 8 422 2750 24 8 422 2750 198737 820 0 ... mm t Y 909.7 1.5.3 Xác đònh đặc trưng hình học ti t diện dầm (Ti t diện liên hợp) : Trong ti t diện dầm liên hợp thép- BTCT có hai loại v t liệu - Thép: Thép dầm chủ + c t thép dọc m t cầu - Bê t ng: ... HOÀNG d Dc tc 1.5 T nh toán dầm thép liên hợp bê t ng c t thép: 1.5.1 Số liệu t nh toán: 1.5.1.1 Phần dầm thép: - Số hiệu thép dầm: M270M cấp 345 (A709M cấp 345 – ASTM) Thép hợp kim thấp cường...
- 43
- 558
- 0
CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG CỌC pps
... trọng tính toán Khi tính toán với TTGH2 dùng tải trọng tiêu chuẩn Do tính toán khung ta dùng tải trọng tính toán nên nội lực khung nội lực tính toán Để xác định tổ hợp nội lực tiêu chuẩn ta phải tính ... trọng tính toán Khi tính toán với TTGH2 dùng tải trọng tiêu chuẩn Do tính toán khung ta dùng tải trọng tính toán nên nội lực khung nội lực tính toán Để xác định tổ hợp nội lực tiêu chuẩn ta phải tính ... 6T 1, ⇒ Vậy ổn định 5.1.9 Tính toán móng cọc theo trạng thái giới hạn thứ hai: (Theo điều kiện biến dạng) - Ta kiểm tra độ lún móng cọc - Để tính độ lún ta coi móng móng khối quy ước sở quan...
- 38
- 1,201
- 9
Từ khóa: màng mỏngnền móng công trìnhnền và móngđồ án nền móngkỹ thuật nền móngtính toán nền móngbài giảng nền và móngkỹ thuật thi công móng cọcthiết kế móng cọcnền móngmóng cọcđộ lún nền móng công trìnhmong muốnnền móngthiết kế móng cọcNghiên cứu sự biến đổi một số cytokin ở bệnh nhân xơ cứng bì hệ thốngGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitPhát triển mạng lưới kinh doanh nước sạch tại công ty TNHH một thành viên kinh doanh nước sạch quảng ninhTrả hồ sơ điều tra bổ sung đối với các tội xâm phạm sở hữu có tính chất chiếm đoạt theo pháp luật Tố tụng hình sự Việt Nam từ thực tiễn thành phố Hồ Chí Minh (Luận văn thạc sĩ)Phát triển du lịch bền vững trên cơ sở bảo vệ môi trường tự nhiên vịnh hạ longNghiên cứu khả năng đo năng lượng điện bằng hệ thu thập dữ liệu 16 kênh DEWE 5000Định tội danh từ thực tiễn huyện Cần Giuộc, tỉnh Long An (Luận văn thạc sĩ)Chuong 2 nhận dạng rui roTổ chức và hoạt động của Phòng Tư pháp từ thực tiễn tỉnh Phú Thọ (Luận văn thạc sĩ)Quản lý nợ xấu tại Agribank chi nhánh huyện Phù Yên, tỉnh Sơn La (Luận văn thạc sĩ)Tranh tụng tại phiên tòa hình sự sơ thẩm theo pháp luật tố tụng hình sự Việt Nam từ thực tiễn xét xử của các Tòa án quân sự Quân khu (Luận văn thạc sĩ)Giáo án Sinh học 11 bài 15: Tiêu hóa ở động vậtGiáo án Sinh học 11 bài 15: Tiêu hóa ở động vậtNguyên tắc phân hóa trách nhiệm hình sự đối với người dưới 18 tuổi phạm tội trong pháp luật hình sự Việt Nam (Luận văn thạc sĩ)Chiến lược marketing tại ngân hàng Agribank chi nhánh Sài Gòn từ 2013-2015Đổi mới quản lý tài chính trong hoạt động khoa học xã hội trường hợp viện hàn lâm khoa học xã hội việt namHIỆU QUẢ CỦA MÔ HÌNH XỬ LÝ BÙN HOẠT TÍNH BẰNG KIỀMTÁI CHẾ NHỰA VÀ QUẢN LÝ CHẤT THẢI Ở HOA KỲQUẢN LÝ VÀ TÁI CHẾ NHỰA Ở HOA KỲ