CHƯƠNG 6 THIẾT KẾ MỐ CẦU - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T

ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG CHƯƠNG VI THIẾT KẾ MỐ CẦU 6.1 GIỚI THIỆU CHUNG Loại mố thiết kế Tên mố tính toán Quy trình thiết kế Hoạt tải thiết kế 6.2 Mố đặc chữ U BTCT không DƯL M1 TCN 272-05 Tổ hợp xe HL93 SỐ LIỆU THIẾT KẾ MỐ Các kích thước bản: Số gối mố thiết kế Chiều cao gối thiết kế KC gối theo PNC KC từ gối đến mép tường mố Số xe thiết kế Số xe chiều Hệ số xe Các kí hiệu kích thước mố SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ N= hg = S= ag = n= n' = m= 200 1930 450 2 (gối) (mm) (mm) (mm) (làn) (làn) MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Các thống số kích thước cụ thể thiết kế mố: 5000 4350 1590 2250 650 940 1160 300 400 210 2100 1200 30 300 2000 500 250 500 250 500 2000 490 1400 500 3600 300 400 270 300 1500 3000 Đá hộc xây vữa M100,d=30cm 1800 1800 Dăm cát đệm,d=10cm 1000 3000 5000 100 800 100 100 1000 800 1800 Dăm cát đệm,d=10cm Cọc cừ tràm,L=3m 16cọc/m2 cọc khoan nhồi D=1m 2100 500 1000 2000 1000 500 5000 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T 1500 4000 4000 1500 250 770 250 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 1800 490 1400 1200 600 2% 400 350 5000 950 1930 5750 1930 940 5750 Bề dày tường đỉnh Chiều cao tường đỉnh Chiều dài thân mố Bề rộng thân mố Chiều cao thân mố Bề dày cánh mố Bề rộng cánh mố (1) Bề rộng cánh mố (2) Bề rộng toàn cánh mố Chiều cao cánh mố (1) Chiều cao cánh mố (2) Chiều cao cánh mố (3) Chiều cao toàn cánh mố Bề rộng móng mố Chiều cao móng mố Chiều dài móng mố Bdm = 650 (mm) Hdm = 1200 (mm) Ltm = 11500 (mm) Btm = 1590 (mm) Htm = 2000 (mm) Tcm =400 (mm) Bc1 = 2100 (mm) Bc2 = 2250 (mm) Bcm = Bc1+Bc2= 4350 (mm) Hc1 = 490 (mm) Hc2 = 1400 (mm) Hc3 = Hcm-(Hc1+Hc2) = 1500 (mm) Hcm = Hdm+Htm= 3600 (mm) Bm = 5000 Hm = 1800 Lm = 11500 Vật liệu sử dụng Trọng lượng riêng BT Cường độ BTTK γc = f'c = SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 2500 (KG/m3) 30 (MPa) MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Mun đàn hồi BT Giới hạn chảy CT Mun đàn hồi CT Ec = fy = Es = 29440 (MPa) 420 (MPa) 200000 (MPa) Các thông số đất đắp Trọng lượng riêng đất đắp Góc ma sát đất đắp Góc ma sát đất tường γs = φ= δ= 1800 ( KG/m3 ) 35 (0) 24 (0) MẶT CẮT CẦN KIỂM TRA: 6.3 7 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T 6.4 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG KẾT CẤU PHẦN DƯỚI: 6.4.1 Tải trọng thân mố: Trọng lượng thân bệ kê gối gối: Kích thước gối: 0.55 x 0.8 x 0.125 m Trọng lượng bệ kê gối gối: Gi = 0.55 x 0.8 x 0.125 = 1.349 (KN) Tổng trọng lượng n ⇒ ∑ Gi = i =1 6x1.349 = 8.094 (KN) Trọng lượng tường đỉnh: P = 1.2 x 0.65 x 11.5 x 24.525 = 219.989 KN Trọng lượng thân mố: P = (3.2-1.2) x (0.94+0.65) x 11.5 x 24.525 = 896.879 (KN) Trọng lượng đá kê độ: P = (0.3+0.6) / x 0.3 x 10.7 x 24.525 = 70.852725 (KN) Trọng lượng tường cánh: P = (2.35 x 3.2+(1.5+2*1.4) / x 2.1) x x 0.4 x 24.525 = 236.127 (KN) Trọng lượng bệ mố: P = x 1.8 x 11.5 x 24.525 = 2538.338 (KN) 6.4.2 Xác đònh nội lực TLBT mố mặt cắt: Ta tính cho mặt cắt điển hình đáy bệ mố (5 -5) Nội lực thân bệ kê gối gối: Khoảng cách từ điểm đặt lực đến mép phía trước mố: X = 0.45 + 1.16 = 1.610 (m) Khoảng cách từ điểm đặt lực đến trọng tâm mặt cắt tính toán: r = 2.5-1.61 = 0.890 (m) Momen lực gây mặt cắt tính toán: M = 8.094 x 0.89 = 7.20366 (KN.m) Tương tự ta tính cho mặt cắt lại Nội lực tường đỉnh gây ra: X = 2.425 (m); r = 0.075 (m); M = 16.499175 (KN.m) Nội lực thân mố gây ra: X = 1.955 (m); r = 0.545 (m); M = 488.799055 (KN.m) Nội lực đá kê độ gây ra: X = 2.883 (m); r = -0.383 (m); M = -27.13659368 (KN.m) Nội lực tường cánh gây ra: X = 4.729365733 (m); r = -2.229 (m); M = -526.4134425 (KN.m) Nội lực bệ mố gây ra: X = 2.500 (m); r = 0.000 (m); M = 0.000 (KN.m) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG TỔNG HP NỘI LỰC DO TLBT TẠI MẶT CẮT 5-5 Hạng mục P (KN) X (m) r (m) M (KNm) Bệ kê gối gối 8.094 1.610 0.890 7.204 Tường đỉnh 219.989 2.425 0.075 16.499 Thân mố 896.879 1.955 0.545 488.799 Đá kê độ 70.85273 2.883 -0.383 -27.137 Tường cánh 236.127 4.729366 -2.229 -526.413 Bệ mố 2538.338 2.500 0.000 Tổng 3970.28 -41.048 TỔNG HP NỘI LỰC DO TLBT TẠI MẶT CẮT 1-1 Hạng mục P (KN) X (m) r (m) M (KNm) Tường đỉnh 219.989 2.425 0.000 Đá kê độ 70.85273 2.883 -0.458 -32.451 Tổng 290.8417 -32.451 TỔNG HP NỘI LỰC DO TLBT TẠI MẶT CẮT 2-2 Hạng mục P (KN) X (m) r (m) M (KNm) Bệ kê gối gối 8.094 1.610 0.345 2.792 Tường đỉnh 219.989 2.425 -0.470 -103.395 Thân mố 896.879 1.955 0.000 Đá kê độ 70.85273 2.883 -0.928 -65.751 Tường cánh 236.127 4.729 -2.774 -655.103 Tổng 1431.942 -821.457 TỔNG HP NỘI LỰC DO TLBT TẠI MẶT CẮT 3-3 Hạng mục P (KN) X (m) r (m) M (KNm) Tường cánh 118.0635 4.729 -1.979 -233.691 Tổng 118.0635 -233.691 TỔNG HP NỘI LỰC DO TLBT TẠI MẶT CẮT 4-4 Hạng mục P (KN) X (m) r (m) M (KNm) Tường cánh 45.322 6.039 -0.939 -42.541 Tổng 45.322 -42.541 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG TỔNG HP NỘI LỰC DO TLBT TẠI MẶT CẮT 6-6 Hạng mục P (KN) X (m) r (m) M (KNm) Đá kê độ 70.85273 2.883 -0.133 -9.423 Tổng 70.85273 -9.423 TỔNG HP NỘI LỰC DO TLBT TẠI MẶT CẮT 7-7 Hạng mục P (KN) X (m) r (m) M (KNm) Tường cánh 118.0635 4.729 -0.804 -94.966 Tổng 118.0635 -94.966 TỔNG HP NỘI LỰC DO TLBT TẠI MẶT CẮT 8-8 Hạng mục P (KN) X (m) r (m) M (KNm) Tường cánh 236.127 4.729 -1.979 -467.382 Bệ mố 1142.252 3.875 -1.125 -1285.034 Tổng 1142.252 -1285.034 6.4.3 p lực đất thẳng đứng (EV), áp lực đất nằm ngang (EH): 6.4.3.1 p lực đất thẳng đứng (EV) tác dụng lên mặt cắt đáy bệ mố (5-5): Surcharge Girder D, L+I +M LF +H H +V Sign Convention 0.5 H K3 0.4 H Surcharge SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 KA s H TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG p lực đất phía trước mố: PEV = V × g s = 1.16 x 11.5 x x 17.658 = (KN) Khoảng cách từ điểm đặt lực đến mép phía trước mố: X = 1.16 / = 0.580 (m) Khoảng cách từ điểm đặt lực đến trọng tâm mặt cắt tính toán: r = 2.5-0.58 = 1.920 (m) Momen lực gây mặt cắt tính toán: M = x 1.92 = (KN.m) p lực đất phía sau mố: PEV = V × g s = 2.35 x 3.2 x 10.7 x 17.658 = 1420.833 (KN) Khoảng cách từ điểm đặt lực đến mép phía trước mố: X = 1.16 + 1.59 + 2.35/2 = 3.875 (m) Khoảng cách từ điểm đặt lực đến trọng tâm mặt cắt tính toán: r = 2.5-3.875 = -1.375 (m) Momen lực gây mặt cắt tính toán: M = 1420.833 x -1.375 = -1953.645375 (KN.m) 6.4.3.2 p lực đất nằm ngang (EH): Để an toàn áp lực nằm ngang phía trước mố bỏ qua p lực nằm ngang sau mố tính sau: E = 0, 5.Ka.gs.H 2.W M = E.0, H Trong : H: chiều cao (m) W: chiều rộng (m) Ka: hệ số áp lực đất gs: trọng lượng đơn vò đất đắp Tổng hợp đất nằm ngang đặt 0,4H Ta tính áp lực đất ngang (EH) cho mặt cắt đặc trưng đáy bệ mố (5-5): H = 5.000 (m); W = 11.5 / Sin(90) = 11.5 (m) Góc nội ma sát đất: fs = 35.0 (độ) ⇒ Ka = tg ( 45 − fs / ) = 0.271 ⇒ E 0,5 = Kags H W= 687.889 (KN) M= E.0, 4H= 1375.778 (KNm) Phân tích lực theo hướng: Hx = Ex = 687.889 x sin(90) = 687.889 (KN) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 10 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG My = 0.4.H.Ex = 1375.778 (KNm) Hy =Ey = 687.889 x cos(90) = 0.00 (KN) Mx = 0.4.H.Ex = 0.00 (KNm) ÁP LỰC ĐẤT TẠI MẶT CẮT (5-5) V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz (KNm) 1420.83 687.889 0 -577.8674 Chiều dương lực thể hình vẽ: Tương tự tính cho mặt cắt lại ÁP LỰC ĐẤT TẠI MẶT CẮT (1-1) V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz (KNm) 39.622 0 19.019 ÁP LỰC ĐẤT TẠI MẶT CẮT (2-2) V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz (KNm) 281.76 0 360.653 ÁP LỰC ĐẤT TẠI MẶT CẮT (3-3) V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz (KNm) 0 92.95 0 118.976 ÁP LỰC ĐẤT TẠI MẶT CẮT (4-4) V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz (KNm) 0 24.319 0 21.401 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 11 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG ÁP LỰC ĐẤT TẠI MẶT CẮT (7-7) V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz (KNm) 0 281.76 360.653 0 ÁP LỰC ĐẤT TẠI MẶT CẮT (8-8) V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz (KNm) 1420.83 0 -1598.437 6.4.4 p lực đất hoạt tải ( ES ): 6.4.4.1 Cấu tạo hình học độ: 5000 4350 2250 650 940 210 2100 1590 400 500 500 250 500 250 500 2000 490 1400 3600 300 1500 3000 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 12 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG e: Độ lệch tâm điểm đặt lực so với trục trung hoà mặt cắt cần tính toán BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (2-2) Hạng mục DC (KCPT) DW (KCPT) HT (2 LÀN) LỰC HÃM (BR) ÁP LỰC ĐẨY NỔI TẢI TRỌNG GIÓ V (KN) 3338.864 460.336 1018.329 0.000 0.000 0.000 TỔNG Hx (KN) Hy (KN) Mx (KN) My (KN) Mz (KN) 0.000 0.000 0.000 1151.908 0.000 0.000 0.000 0.000 158.816 0.000 0.000 0.000 4983.400258 351.324 0.000 162.500 0.000 0.000 962.813 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 290.966 1132.684 0.000 0.000 4817.529 162.500 290.966 6116.084 2624.860 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (5-5) Hạng mục DC (KCPT) DW (KCPT) HT (2 LÀN) LỰC HÃM (BR) ÁP LỰC ĐẨY NỔI TẢI TRỌNG GIÓ TỔNG V (KN) 3338.864 460.336 1018.329 0.000 -304.750 0.000 Hx (KN) Hy (KN) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 162.500 0.000 0.000 0.000 0.000 290.966 Mx (KN) My (KN) Mz (KN) 0.000 2971.589 0.000 0.000 409.699 0.000 4983.400 906.313 0.000 0.000 1255.313 0.000 0.000 0.000 0.000 1656.422 0.000 0.000 4512.779 162.500 6639.823 5542.913 290.966 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (1-1) Hạng mục DC (KCPD) ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) ÁP LỰC ĐẤT (ES) TỔNG V (KN) Hx (KN)Hy (KN)Mx (KNm)My (KNm) Mz(KNm) 290.842 0.000 0.000 0.000 -32.451 0.000 0.000 39.622 0.000 0.000 19.019 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 290.842 39.622 0.000 0.000 -13.432 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (2-2) Hạng mục V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz(KNm) DC (KCPT) 3338.864 0.000 0.000 0.000 1151.908 0.000 DW (KCPT) 460.336 0.000 0.000 0.000 158.816 0.000 HT (2 LÀN) 1018.329 0.000 0.000 4983.400 351.324 0.000 LỰC HÃM (BR) 0.000 162.500 0.000 0.000 962.813 0.000 ÁP LỰC ĐẨY NỔI 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 TẢI TRỌNG GIÓ 0.000 0.000 290.966 1132.684 0.000 0.000 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 24 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG DC (KCPD) 1431.942 0.000 0.000 ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) 0.000 281.760 0.000 ÁP LỰC ĐẤT (ES) 0.000 5.187 0.000 TỔNG 0.000 0.000 0.000 -821.457 360.653 3.199 0.000 0.000 0.000 6249.471 449.447 290.966 6116.084 2167.255 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (3-3) Hạng mục V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz(KNm) DC (KCPD) 118.064 0.000 0.000 0.000 -233.691 0.000 ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) 0.000 0.000 92.950 0.000 0.000 118.976 ÁP LỰC ĐẤT (ES) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 TỔNG 118.064 0.000 92.950 0.000 -233.691 118.976 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (4-4) Hạng mục V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz(KNm) DC (KCPD) 45.322 0.000 0.000 0.000 -42.541 0.000 ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) 0.000 0.000 24.319 0.000 0.000 21.401 ÁP LỰC ĐẤT (ES) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 TỔNG 45.322 0.000 24.319 0.000 -42.541 21.401 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (5-5) Hạng mục DC (KCPT) DW (KCPT) HT (2 LÀN) LỰC HÃM (BR) ÁP LỰC ĐẨY NỔI TẢI TRỌNG GIÓ DC (KCPD) ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) ÁP LỰC ĐẤT (ES) TỔNG V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz(KNm) 3338.864 0.000 0.000 0.000 2971.589 0.000 460.336 0.000 0.000 0.000 409.699 0.000 1018.329 0.000 0.000 4983.400 906.313 0.000 0.000 162.500 0.000 0.000 1255.313 0.000 -304.750 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 290.966 1656.422 0.000 0.000 3970.280 0.000 0.000 0.000 -41.048 0.000 1420.833 687.889 0.000 0.000 -577.867 0.000 0.000 4.957 0.000 0.000 13.144 0.000 9903.892 855.346 290.966 6639.823 4937.142 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (6-6) Hạng mục DC (KCPD) ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) ÁP LỰC ĐẤT (ES) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ V (KN) Hx (KN)Hy (KN)Mx (KNm)My (KNm) Mz(KNm) 70.853 0.000 0.000 0.000 -9.423 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 331.698 0.000 0.000 0.000 -49.755 0.000 MSSV: CD03151 TRANG: 25 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T TỔNG GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 402.551 0.000 0.000 0.000 -59.178 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (7-7) Hạng mục V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz(KNm) DC (KCPD) 118.064 0.000 0.000 0.000 -94.966 0.000 ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) 0.000 0.000 281.760 360.653 0.000 0.000 ÁP LỰC ĐẤT (ES) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 TỔNG 118.064 0.000 281.760 360.653 -94.966 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HOẠT TẢI TẠI MẶT CẮT (8-8) Hạng mục V (KN) Hx (KN) Hy (KN) Mx (KNm) My (KNm) Mz(KNm) DC (KCPD) 1142.252 0.000 0.000 0.000 -1285.034 0.000 ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) 1420.833 0.000 0.000 0.000 -1598.437 0.000 ÁP LỰC ĐẤT (ES) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 TỔNG 2563.085 0.000 6.6 0.000 0.000 -2883.471 0.000 Tổ hợp nội lực mặt cắt: 6.6.1 Bảng hệ số tổ hợp nội lực trạng thái: Hạng mục DC (KCPT) DW (KCPT) HT LỰC HÃM (BR) ÁP LỰC ĐẨY NỔI TẢI TRỌNG GIÓ DC (KCPD) ÁP LỰC ĐẤT (EV,EH) ÁP LỰC ĐẤT (ES) CĐ I 1.25 1.50 1.75 1.75 1.00 1.25 1.50 1.50 CĐ II CĐ III 0.90 0.90 0.65 0.65 1.75 1.75 1.00 1.00 1.40 0.40 0.90 0.90 0.90 1.50 1.50 1.50 SD 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 1.50 6.6.2 Tổ hợp nội lực mặt cắt: BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC MẶT CẮT (1-1) Tổ hợp nội lực TTGH CĐ I TTGH CĐ II SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ V (KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mx (KNm) 363.552 59.433 -12.035 0.000 0.000 261.758 35.660 -12.089 0.000 0.000 MSSV: CD03151 TRANG: 26 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T TTGH CĐ III TTGH SD 261.758 290.842 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 59.433 39.622 -0.677 -13.432 0.000 0.000 0.000 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC MẶT CẮT (2-2) KHI XẾP LÀN XE Hướng dọc Hướng ngang Tổ hợp nội lực V (KN) Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mx (KNm) TTGH CĐ I 8436.087 714.796 3496.804 0.000 8720.950 TTGH CĐ II 6375.019 545.740 3029.761 407.352 10306.707 TTGH CĐ III 4592.944 714.796 946.414 116.386 453.073 TTGH SD 6249.471 289.541 3029.761 87.290 5323.205 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC MẶT CẮT (3-3) Hướng dọc Hướng ngang Tổ hợp nội lực V (KN) Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mz (KNm) TTGH CĐ I 147.579 0.000 -292.114 139.425 178.464 TTGH CĐ II 106.257 0.000 -210.322 83.655 107.078 TTGH CĐ III 106.257 0.000 -210.322 139.425 178.464 TTGH SD 118.064 0.000 -233.691 92.950 118.976 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC MẶT CẮT (4-4) Hướng dọc Hướng ngang Tổ hợp nội lực V (KN) Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mz (KNm) TTGH CĐ I 56.653 0.000 -53.176 36.479 32.102 TTGH CĐ II 40.790 0.000 -38.287 21.887 19.261 TTGH CĐ III 40.790 0.000 -38.287 36.479 32.102 TTGH SD 45.322 0.000 -42.541 24.319 21.401 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC MẶT CẮT (5-5) KHI XẾP LÀN XE Hướng dọc Hướng ngang Tổ hợp nội lực V (KN) Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mx (KNm) TTGH CĐ I 13435.509 1323.644 7213.484 0.000 8720.950 TTGH CĐ II 9633.523 910.911 6186.271 407.352 11039.942 TTGH CĐ III 8703.947 1039.269 2056.706 116.386 662.569 TTGH SD 9903.892 857.825 4943.714 87.290 5480.327 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 27 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC MẶT CẮT (6-6) Hướng dọc Hướng ngang Tổ hợp nội lực V (KN) Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mx (KNm) TTGH CĐ I 586.113 0.000 -86.411 0.000 0.000 TTGH CĐ II 561.314 0.000 -83.113 0.000 0.000 TTGH CĐ III 561.314 0.000 -83.113 0.000 0.000 TTGH SD 568.400 0.000 -84.055 0.000 0.000 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC MẶT CẮT (7-7) Hướng dọc Hướng ngang Tổ hợp nội lực V (KN) Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mx (KNm) TTGH CĐ I 147.579 0.000 -118.708 540.980 540.980 TTGH CĐ II 106.257 0.000 -85.469 253.584 324.588 TTGH CĐ III 106.257 0.000 -85.469 422.640 540.980 TTGH SD 118.064 0.000 -94.966 281.760 360.653 BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC MẶT CẮT (8-8) Hướng dọc Hướng ngang Tổ hợp nội lực V (KN) Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mx (KNm) TTGH CĐ I 3559.065 0.000 -4003.948 0.000 0.000 TTGH CĐ II 2306.777 0.000 -2595.124 0.000 0.000 TTGH CĐ III 3159.276 0.000 -3554.186 0.000 0.000 TTGH SD 2563.085 0.000 -2883.471 0.000 0.000 6.7 Tính toán cốt thép cho mặt cắt: 6.7.1 Tính toán cốt thép cho độ: 6.7.1.1 Thiết kế cốt thép: Chiều rộng độ: b = 10000 mm Chiều cao độ: h = 300 mm Momen kiểm toán: Mu = 310.966875 (KNm) = 310.966875 x106 (Nm) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 28 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Chọn khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bêtông: abv = 50 mm Chiều cao có hiệu mặt cắt: ds = 300 - 50 = 250 (mm) Từ phương trình cân momen ta có: ⇒ a = ds − d 2s − ∑M / A s a M  = ⇔ 0,85 f c' b.a  d s − ÷ = u 2 φ  2.M u φ 0,85 f c' b Thế số vào ta tính được: a = 5.88 (mm) 0, 05 ' 0, 05 ( f c − 28) = 0,85 − × (28 -28) = 0.85 7 a c c= = 5.88/0.85 = 6.9 (mm) ⇒ = β1 d s 6.9/250=0.0277 < 0.45 β1 = 0,85 − Xảy trường hợp phá hoại dẻo ( 7.3.3.1 ) 0.85f'c ab h ds a abv Diện tích cốt thép: As = b A sf y 0,85 f c' a.b = (0.85x28x5.88x1000)/280 = 4998 (mm2) fy Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu (5.7.3.3.2-1): ρ= f 'c As = 0.30% không thỏa = 4998/(10000x300) = 0.17% ≥ ρ = 0, 03 fy b.d Lượng cốt thép cần bố trí: As = 9000.0 (mm2) Ta bố trí: Φ12a200 6.7.1.2 Kiểm tra nứt: Điều kiện kiểm toán: f s ≤ f sa = Z dc A 0, f y Chiều rộng độ: b = 10000 mm Chiều cao độ: h = 300 mm Momen kiểm toán: Ms =248.7735(KNm) =248.7735 x106 (Nm) Diện tích cốt thép bố trí: As = 11309.7 (mm2) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 29 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Mun đàn hồi bêtông: Ec = 28442 Mpa Cốt thép có mun đàn hồi: Es = 200000 MPa => Tỉ số mun đàn hồi: n = 7.03 Khoảng cách từ trục trung hoà đến thớ chòu kéo bêtông sau nứt: x= n As  2.d s b   + − 1÷ ÷ b  n As  Thế số vào ta tính được: x = 55.6 (mm) Momen quán tính tiết diện lúc này: I cr = b.x3 + n As ( d s − x ) = (10000x55.63)/3 + 7.03x11309.7x(250-55.6)2 = 3577616931 (mm3) Ứng suất cốt thép: Ms ( d s − x ) n = 248773500/3577616931x(250-55.6)x7.03 = 95.03 MPa I cr Z Tính fsa: f sa = d A c fs = Trong đó: Thông số vết nứt: Z = 23000 N/mm khí hậu khác nghiệt Diện tích trung bình bao quanh thép: A= Ac = (2x50x10000)/100 = 10000 (mm2) ⇒ f sa = 289.8 MPa n 0.6fy = 0.6 x 280 = 168.0 MPa Điều kiện: fs = 95.03MPa ≤ min( f sa , 0.6 f y ) = 168MPa (thỏa) 6.7.2 Kiểm toán mặt cắt tường đỉnh (1-1): Do điều kiện làm việc mặt cắt (1-1) làm việc theo phương nên việc tính toán tương tự trên, ta có kết sau: b (mm) 11500 c / ds h (mm) 650 As (mm2) Mu(KN.m) -0.677 ρ abv (mm) 80 ρmin ds (mm) 570 As (mm2) a (mm) B.trí Φ c (mm) K/c (mm) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 0 0.00% 0.30% 22425 20 200 Abt (mm2) x (mm) Icr(mm3) Ms (KN.m) fs (MPa) fsa (MPa) 0.6fy (MPa) MSSV: CD03151 18064.2 101.7 4032175667 -13.432 -10.97 197.22 168 Nhận xét Thoả TRANG: 30 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 6.7.3 Kiểm toán mặt cắt (6-6): Do điều kiện làm việc mặt cắt (6-6) làm việc theo phương nên việc tính toán tương tự trên, ta có kết sau: b (mm) 11500 c / ds h (mm) 600 As (mm2) Mu(KN.m) 86.411 ρ abv (mm) 50 ρmin ds (mm) 550 As (mm2) a (mm) 0.64 B.trí Φ c (mm) 0.75 K/c (mm) 0.0014 625.6 0.01% 0.30% 20700 14 200 Abt (mm2) x (mm) Icr(mm3) Ms (KN.m) fs (MPa) fsa (MPa) 0.6fy (MPa) 17702.9 98.82 3699228295 84.055 72.07 289.78 168 Nhận xét Thoả 6.7.4 Kiểm toán mặt cắt (2-2) : Kiểm toán theo tính chất mặt cắt chòu uốn theo phương: Ta tính toán cho mặt cắt điển hình này, mặt cắt khác có điều kiện làm việc việc tính toán tương tự, ta lập bảng 6.7.4.1 Kiểm toán mặt cắt; Tiết diện mặt cắt Chiều rộng: b = 11500 mm Chiều cao: h = 1590 mm Trò số dọc trục tính toán: N =max(CĐI,CĐII,CĐIII) = 8436.087 (KN) Nếu lực tính toán dọc trục nhỏ 0,1.j.f'c.Ag: Mux Muy + ≤1 Mrx Mry (1-a) Nếu lực tính toán dọc trục lớn 0,1.j.f'c.Ag: 1 1 = + − Prxy Prx Pry j.Po SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ (1-b) MSSV: CD03151 TRANG: 31 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 0.85f'ca b h d a Asf y dc b, bw Trong đó: Po=0,85.f'c.(Ag-Ast)+Ast.fy (N) j : Hệ số sức kháng =0.75 cấu kiện chòu nén ọc trục Prxy: Sức kháng dọc trục tính toán uốn theo phương (N) Prx: Sức kháng dọc trục tính toán có độ lệch tâm ey (N) Pry: Sức kháng dọc trục tính toán có độ lệch tâm ex (N) Kiểm tra: 0,1.j.f'c.Ag: Ta có: Hệ số sức kháng j = 0.75 Diện tích mặt cắt nguyên Ag = 11500 x 1590 = 18285000 (mm2) => 0,1.j.f'c.Ag = 38398.5 (KN) Ta thấy lực dọc trục: N = 8436.087(KN) < 0,1.j.f'c.Ag =38398.5(KN) Ta kiểm toán theo điều kiện (1-a) Ta tính Mrx: Sức kháng uốn tính toán theo trục x (N.m) a  Mrx = j As fy  ds − ÷ 2  Với j: hệ số sức kháng cấu kiện chòu uốn = 0.9 Diện tích thép: Bố trí Φ 14 => As = 1384.74 (mm2) Chiều dày lớp phủ bêtông: abv = 80 mm Chiều cao có hiệu mặt cắt: ds = 11500 - 80 = 11420 (mm) Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất: β1 = 0,85 − 0, 05 ' 0, 05 ( f c − 28) = 0,85 − × (28 -28) = 0.85 7 As fy Từ phương trình cân momen ta tính được: a = 0.85 f , b = c (1384.74x280)/(0.85x28x1590) = 10.2 (mm) Trò số sức kháng tính toán: Mrx = 3983272477 (Nmm) = 3983.272(KN.m) Ta tính Mry: Sức kháng uốn tính toán theo trục y (N.m) a  Mry = j.As fy  ds − ÷ 2  SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 32 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Với j: hệ số sức kháng cấu kiện chòu uốn = 0.9 Diện tích thép: Bố trí 57 Φ 20 => As = 17898 (mm2) Chiều dày lớp phủ bêtông: abv = 100 mm Chiều cao có hiệu mặt cắt: ds = 1590 - 100 = 1490 (mm) Từ phương trình cân momen ta tính được: a= As fy = 0.85 f c, b (17898x280)/(0.85x28x11500) = 18.3 (mm) Trò số sức kháng tính toán: Mry = 6679049338 (Nmm) = 6679.049 (KN.m) Momen tính toán theo trục x: Mux = 8720.950 (KN.m) Momen tính toán theo trục y: Muy = 3496.804 (KN.m) Đối với cấu kiện chòu nén dọc trục, lực nén dọc tác dụng lệch tâm, biến dạng tải trọng làm tăng độ lệch tâm lực dọc so với trọng tâm kết cấu gây hiệu ứng độ mảnh Vì tính kết cấu chòu nén dọc cần phải xác đònh tỷ số độ mảnh K.Lu/r Xác đònh độ mảnh theo phương ngang: Bản kính quán tính: rx = Với momen quán tính: Ix = ⇒ Ix = 3.32 (m) A b.h3 = 201.52 (m4) 12 K Lu = (2x3.2)/3.32 = 1.9 < 2.2 Bỏ qua hiệu ứng độ mảnh (7.5.4.3) r Với K hệ số chiều dài hữu hạn = 2.0 Lu: chiều dài chòu nén = 3.2 m Xác đònh độ mảnh theo phương dọc: Ix = 0.46 A b.h3 = 3.85 (m4) Với momen quán tính: Ix = 12 K Lu ⇒ = (2x3.2)/0.46 = 14 < 22 Bỏ qua hiệu ứng độ mảnh (7.5.4.3) r Bán kính quán tính: rx = Với K hệ số chiều dài hữu hạn = 2.0 Lu: chiều dài chòu nén = 3.2 m Hệ số khuyếch đại momen: δb = Cm ≥1 Pu 1− ϕ Pe Do bỏ qua hiệu ứng độ mảnh nên: δb = Vậây momen tính toán sau là: Muxtt=δb.Mux = 8720.950451(KN.m) Muytt=δb.Muy = 3496.804 (KN.m) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 33 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Mux Muy Kiểm toán điều kiện: Mrx + Mry = 0.78 ≤ (thỏa) Kiểm toán cấu kiện chòu cắt: MỈt c¾t cã hiƯu 6.7.4.2 Diện tích thép ngang: Bố trí 10 Φ 10 => Av = 713.3 (mm2) Cự ly thép ngang: S = 600.0 mm Sức kháng cắt danh đònh mặt cắt bêtông dự ứng lực Vn=0,25.f'c.bv.dv Vn =Vc+Vs Tính sức kháng cắt danh đònh ứng suất kéo bêtông Vc: Vc = 0.083.β f c, bv d v Av Với: Hệ số khả bêtôngbò nứt chéo truyền lực kéo, Theo Điều 5.8.3.4 β = => Vc = 0.083 x x (28)^0.5 x 11500 x 1490 x 0.001 = 15051.202 (KN) Tính sức kháng cắt cốt thép ngang: Vs = Av f y d v cotgθ S = 713.3 x 280 x 1490 x tan(45)/(600x1000) = 495.981 (KN) Với: Góc nghiêng ứng suất chéo xác đònh theo Điều 5.8.3.4 θ = 450 Sức kháng danh đònh: Vn=0,25.f'c.bv.dv = 0.25 x 28 x 11500 x 1490 x 0.001 = 119945 (KN) => Sức kháng tính toán: Vr = min(fv.Vn,fv.(Vc+Vs)) = 13992.466 (KN) Với: Hệ số sức kháng fv = 0.9 Kiểm tra điều kiện: Vu = 714.796 (KN) < Vr = 13992.466(KN) Thoả 6.7.4.3 Kiểm tra nứt: Điều kiện kiểm toán: f s ≤ f sa = Z dc A 0, f y Momen kiểm toán: Ms = 3029.761 (KNm) M s Ứng suất cốt thép chòu kéo: f s = A j.d s SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 34 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Tính j: A s Hàm lượng cốt thép: ρ = b.d = 0.001 s Thông số tính toán: k = − ρ n + ((ρ n) + 2.ρ n) = 0.114 k = 0.96 Ms ⇒ fs = = As j.d 3029.761 x 10^6*/(17898 x 0.96 x 1490) = 118.344 (MPa) Z Tính fsa: f sa = d A c j = 1− Trong đó: Thông số vết nứt: Z = 23000 N/mm khí hậu khác nghiệt Diện tích trung bình bao quanh thép: Ac = (2 x 100 x 11500 )/ 57 = 40350.87719 (mm2) n ⇒ f sa = 182.0 (Mpa) A= 0.6fy = 0.6 x 280 = 168.0 (Mpa) Điều kiện: fs = 118.344(Mpa) ≤ 168(Mpa) Thoả 6.7.5 Kiểm toán cốt thép cho mặt cắt khác: Việc tính toán cho mặt cắt khác có điều kiện làm việc theo hai phương Tương tự , ta có kết theo bảng sau: 6.7.5.1 Mặt cắt tường cánh (3-3): n (thanh) Φ 18 16 abv (mm) 80 a (mm) 12.41 Mrz (KN.m) 282.684 0.79 Nhận xét Phương dọc b (mm) 3390 h (mm) 400 0,1.j.f'c.Ag 2847.600 N (KN) 0.000 Điều kiện (1-a) Muz/Mrz + Muy/Mry Phương ngang KIỂM TOÁN MẶT CẮT n (thanh) Φ 11 16 abv (mm) 80 a (mm) 64.25 Mry (KN.m) 1804.53 Thoả KIỂM TOÁN CẤU KIỆN CHỊU CẮT n (thanh) 12 Vc (KN) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 952.877 Vn (KN) MSSV: CD03151 7593.6 Nhận xét TRANG: 35 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T 10 100 Φ S (mm) GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Vs (KN) Vc + Vs 766.94 1719.82 Vr (KN) Vu (KN) 1547.835 139.425 Thoả KIỂM TOÁN NỨT Ms (KN.m) 118.976 fs (MPa) 110.644 Nhận xét ρ 0.0033 A (mm ) 30133 k 0.193 fsa (MPa) 200.6267 Thoả j 0.94 0.6fy (MPa) 168 6.7.5.2 Mặt cắt tường cánh (4-4): KIỂM TOÁN MẶT CẮT 10 16 abv (mm) 80 a (mm) 8.06 Mrz (KN.m) 158.135 0.24 Nhận xét Phương dọc n (thanh) Φ Phương ngang b (mm) 2900 h (mm) 400 0,1.j.f'c.Ag 2436.000 N (KN) 0.000 Điều kiện (1-a) Muz/Mrz + Muy/Mry n (thanh) Φ 10 16 abv (mm) 80 a (mm) 58.41 Mry (KN.m) 1396.71 Thoả KIỂM TOÁN CẤU KIỆN CHỊU CẮT n (thanh) Φ S (mm) 10 150 Vc (KN) Vs (KN) Vc + Vs 815.145 383.47 1198.62 Vn (KN) Vr (KN) Vu (KN) 6496 1078.754 36.479 Nhận xét Thoả KIỂM TOÁN NỨT Ms (KN.m) 21.401 fs (MPa) ρ 0.0021 A (mm2) k 0.158 fsa (MPa) j 0.95 0.6fy (MPa) 6.7.5.3 35.447 Nhận xét 46400 173.7395 Thoả 168 Mặt cắt tường cánh (7-7): 400 2250 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ n (thanh) Φ 17 16 Phươn b (mm) h (mm) Phươn KIỂM TOÁN MẶT CẮT MSSV: CD03151 n (thanh) Φ 11 16 TRANG: 36 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T g dọc abv (mm) 80 abv (mm) 80 a (mm) 99.30 a (mm) 11.42 Mrx (KN.m) 1804 Mry (KN.m) 173.022 0.99 Nhận xét Thoả g ngang 0,1.j.f'c.Ag 1890.000 N (KN) 0.000 Điều kiện (1-a) Mux/Mrx + Muy/Mry GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG KIỂM TOÁN CẤU KIỆN CHỊU CẮT n (thanh) Φ S (mm) 10 150 Vc (KN) Vs (KN) Vc + Vs 762.442 2022.54 2784.98 Vn (KN) Vr (KN) Vu (KN) 6076 2506.482 540.980 Nhận xét Thoả KIỂM TOÁN NỨT Ms (KN.m) 360.653 fs (MPa) 52.932 Nhận xét ρ 0.0039 A (mm2) 3765 k 0.208 fsa (MPa) 401.3231 Thoả j 0.93 0.6fy (MPa) 168 6.7.5.4 Mặt cắt đáy bệ (5-5): KIỂM TOÁN MẶT CẮT n (thanh) 57 n (thanh) 35 h (mm) 5000 Φ 16 Φ 16 0,1.j.f'c.Ag 120750.0 abv (mm) 50 abv (mm) 50 N (KN) 13435.509 a (mm) 11.58 a (mm) 16.36 Điều kiện (1-a) Bỏ qua độ mảnh 1.00 δb Mry (KN.m) 14104.299 K.Lu/r Phương dọc 11500 Phương ngang b (mm) 3.01 K.Lu/r Mry (KN.m) 14104.299 0.78 6.93 Mrx (KN.m) 20042.09 tt Muy/Mry + Mux/Mrx Mrx (KN.m) 20042.09 tt Nhận xét Thoả KIỂM TOÁN CẤU KIỆN CHỊU CẮT n (thanh) Φ S (mm) 11 Vc (KN) 10 Vs (KN) 150 Vc + Vs 50002.3 7249.98 57252.3 Vn (KN) Vr (KN) Vu (KN) 398475 51527.07 13435.5 Nhận xét Thoả KIỂM TOÁN NỨT Ms (KN.m) 4943.714 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ fs (MPa) 90.026 MSSV: CD03151 Nhận xét TRANG: 37 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T ρ k j 6.7.5.5 0.0002 0.052 0.98 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG A (mm2) 20175 fsa (MPa) 229.3314 0.6fy (MPa) 168 Thoả Mặt cắt bệ cọc (8-8): Thiết kế cốt thép cho mặt cắt ta tính toán phần tính móng cho mố SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 38 [...]... CD03151 18 064 .2 101.7 403217 566 7 -1 3.432 -1 0.97 197.22 168 Nhận x t Thoả TRANG: 30 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 6. 7.3 Kiểm toán m t c t ( 6- 6): Do điều kiện làm việc của m t c t ( 6- 6) làm việc theo 1 phương nên việc t nh toán t ơng t như trên, ta có k t quả sau: b (mm) 11500 c / ds h (mm) 60 0 As (mm2) Mu(KN.m) 86. 411 ρ abv (mm) 50 ρmin ds (mm) 550 As (mm2) a (mm) 0 .64 B.trí Φ c... mômen t i ti t diện t nh toán SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 23 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG e: Độ lệch t m của điểm đ t lực so với trục trung hoà của m t c t cần t nh toán BẢNG T NG HP NỘI LỰC DO KCPT VÀ HO T TẢI T I M T C T ( 2-2 ) Hạng mục DC (KCPT) DW (KCPT) HT (2 LÀN) LỰC HÃM (BR) ÁP LỰC ĐẨY NỔI T I TRỌNG GIÓ V (KN) 3338. 864 460 .3 36 1018.329 0.000 0.000 0.000 T NG... các tiệân ích Dầm giữa DWg = 3.45 ( N/mm ) Dầm biên DWb = 0 .61 ( N/mm ) (T t cả đã được xác đònh ở chương thi t kế dầm chính) 6. 5.2 t nh toán nội lực do ho t tải Xếp t i theo phương dọc cầu để xác đònh phản lực: (Chưa x t HSPBN) Xe t i thi t kế: Xe t i thi t kế: gồm trục trước nặng 35 KN , hai trục sau mỗi trục nặng 145KN, khoảng cách giữa 2 trục trước là 4300mm, khoảng cách hai trục sau thay đổi t ... 3559. 065 0.000 -4 003.948 0.000 0.000 TTGH CĐ II 23 06. 777 0.000 -2 595.124 0.000 0.000 TTGH CĐ III 3159.2 76 0.000 -3 554.1 86 0.000 0.000 TTGH SD 2 563 .085 0.000 -2 883.471 0.000 0.000 6. 7 T nh toán c t thép cho các m t c t: 6. 7.1 T nh toán c t thép cho bản quá độ: 6. 7.1.1 Thi t kế c t thép: Chiều rộng bản quá độ: b = 10000 mm Chiều cao bản quá độ: h = 300 mm Momen kiểm toán: Mu = 310. 966 875 (KNm) = 310. 966 875... thi t kế cho mỗi làn được đ t trong t t cả các làn thi t kế được ch t tải theo quy trình và coi như đi cùng m t chiều Các lực này được coi như t c dụng SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 21 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG theo chiều nằm ngang cách phía trên m t đường 1800mm theo cả hai chiều dọc để gây ra hiệu ứng lực lớn nh t T t cả các làn thi t kế phải được ch t tải đồng... 37 (m) KC t đầu dầm đến tim gối a = 0.35 ( m ) Chiềøu dài nhòp t nh toán Ltt = 36. 3 ( m ) Các giá trò tung độ ảnh hưởng (Bỏ qua khe hở giữa dầm và mép mố) y1 = ( L-a )/Ltt = 1.010 y'1 = ( L-a-1.2 )/Ltt = 0.977 y2 = ( L-a-4.3 )/Ltt = 0.891 y3 = ( L-a-8 .6 )/Ltt = 0.773 Phản lực t i gối trụ do T i trọng làn RLN = 0,5.y1.( L-a ).9,3 (KN/m) Xe t i 3 trục RTR = 145.y1 + 145.y2 + 35.y3 Xe Tanđem RTĐ = y1.110... M T C T ( 1-1 ) T hợp nội lực TTGH CĐ I TTGH CĐ II SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ V (KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mx (KNm) 363 .552 59.433 -1 2.035 0.000 0.000 261 .758 35 .66 0 -1 2.089 0.000 0.000 MSSV: CD03151 TRANG: 26 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T TTGH CĐ III TTGH SD 261 .758 290.842 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 59.433 39 .62 2 -0 .67 7 -1 3.432 0.000 0.000 0.000 0.000 BẢNG T NG HP NỘI LỰC M T C T ( 2-2 )... -2 92.114 139.425 178. 464 TTGH CĐ II 1 06. 257 0.000 -2 10.322 83 .65 5 107.078 TTGH CĐ III 1 06. 257 0.000 -2 10.322 139.425 178. 464 TTGH SD 118. 064 0.000 -2 33 .69 1 92.950 118.9 76 BẢNG T NG HP NỘI LỰC M T C T ( 4-4 ) Hướng dọc Hướng ngang T hợp nội lực V (KN) Hx (KN) My (KNm) Hy (KN) Mz (KNm) TTGH CĐ I 56. 653 0.000 -5 3.1 76 36. 479 32.102 TTGH CĐ II 40.790 0.000 -3 8.287 21.887 19. 261 TTGH CĐ III 40.790 0.000 -3 8.287... 0.023 T ng SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ Hx (KN) 1 .69 9 2.482 1.0 06 0.198 -0 .128 -0 .182 -0 .118 0 0 4.957 MSSV: CD03151 x (m) My (KN.m) 2.95 5.012 2.45 6. 081 1.95 1. 962 1.45 0.287 0.95 -0 .122 0.45 -0 .082 -0 .05 0.0 06 -0 .55 0 -1 .05 0 13.144 TRANG: 15 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ta t nh toán t ơng t cho m t c t ( 2-2 ): Khoảng cách t nh t đáy lớp đá dăm kê bản quá độ đến m t c t ( 2-2 ): 1300... t ch về t i trọng động đ t (theo 4.7.4.1) 6. 4 .6 p lực dòng chảy (WA): 6. 4 .6. 1 Lực đẩy nổi lên mố: Theo như bố trí cấu t o thì bệ mố được đ t dưới mực nước thấp nh t, do đó ta t nh áp lực nước đẩy nổi t c dụng lên phần mố ngập trong nước và ta t nh SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 16 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG với mực nước cao nh t Cao độ mực nước cao nh t: +1.4 Lực