CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ DẦM CHỦ SUPER T - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T

Ta xét phạm vi áp dụng của các công thức tra bảng này bao gồm tất cả các điều kiện sau: đơn vị khoảng cách là mmKhoảng cách từ tim dầm biên đến mép đá vỉa: e d =-825mm ⇒ ≤0 d e ≤1400mmkh

CHƯƠNG IIITHIẾT KẾ DẦM CHỦ SUPER-T

2.1 Số liệu thiết kế:

Chiều dài toàn dầm: L = 37m

Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: a = 0.35m

Khẩu độ tính toán: Ltt= L-2a=36.3m

Tải trọng thiết kế: - Hoạt tải HL93

- Tải trọng người 3Kpa

Tổng bề rộng cầu: B=B1+2*B2+2*B3 = 11.5 m

Dạng kết cấu nhịp: cầu dầm

Vật liệu kết cấu: BTCT dự ứng lực

Công nghệ chế tạo: Căng trước

1

f = 50MPaBản mặt cầu: '

2

f = 35MPaTỷ trọng bêtông: γc=2450 KG/m3

Loại cốt thép DUL: tao thép Tao 7 sợi xoắn đường kính D ps=15.2mmCường độ chịu kéo tiêu chuẩn: f pu=1860MPa

Thép thường G60 f u=620MPa f y=420MPa

2.2 Thiết kế cấu tạo

2.2.1 Lựa chọn kích thước mặt cắt ngang cầu

¯ Số lượng dầm chủ: N b= 6

¯ Khoảng cách giữa 2 dầm chủ: S= 1930 mm

¯ Lề người đi khác mức với mặt cầu phần xe chạy

¯ Bố trí dầm ngang tại các vị trí gối cầu: 2 mặt cắt

¯ Số lượng dầm ngang: N = (N -1) × 2 = 10n b

¯ Chiều dày trung bình của bản: hf = 20cm

Lớp bêtông asphalt dày 75 mm Lớp phòng nước dày 5 mm Bản mặt cầu dầy 200 mm

2.2.2 Cấu tạo dầm chủ:

Đoạn cắt khấc: L = V = 850 mmck

Đoạn dầm đặc: L = 2000 mmdac

2.2.2.1 Mặt cắt ngang dầm trên gối:

2.2.2.2 Mặt cắt ngang dầm tại ñoạn cắt khấc:

2.2.2.3 Mặt căt ngang dầm tại giữa nhịp:

2.2.3 Cấu tạo dầm ngang:

Chiều cao dầm ngang Hn = H' - 50 mm = 800 – 50 = 750 mm Bề rộng TB dầm ngang bn = 800 mm

2.3 Tính toán đặc trưng hình học dầm Super-T

Xét các mặt cắt đặc trưng gồm:

2.3.1 Mặt cắt trên gối x1:

Ta sẽ quy đổi tiết diện Super-T về tiết diện đơn giản hơn để thuận tiện cho việc tính toán

Diện tích phần cánh trên At = 2225 cm2

Bề rộng phần cánh trên b''2 = 140 cm

Chiều cao dầm liên hợp h = 100 cm

Chiều cao bầu dưới hb = H-ht = 80-12,4 = 67.6 cmChiều cao sườn hw = H-hb-ht = 80-67,6-12,4 = 0.0 cmChiều cao bầu trên ht =

w t

w t b b

h h b A

−

+

= 2225140−96−,396(7,,53+10)= 12,4 cmBề rộng bầu dưới bb = (b'1+b'2)/2 = 96,3 cmBề rộng sườn bw = bb = 96,3 cmBề rộng bản cánh trên bt = b''2= 140,0 cm

Diện tích mặt cắt

2.3.2 Mặt cắt tại chỗ thay đổi tiết diện x2:

Diện tích phần cánh trên At = 2675 cm2

Bề rộng phần cánh trên b'2 = 102.5 cm

Chiều cao dầm liên hợp h = 200 cm

Chiều cao bầu dưới hb = H-ht = 180 -11.8 = 168.2 cmChiều cao sườn hw = H-hb-ht = 180-168,2-11,8 = 0.0 cmChiều cao bầu trên ht =

w t

w t b b

h h b A

−

+

=2675185−86−,386(7,,53+10) = 11.8 cmBề rộng bầu dưới bb = (b1+b'2)/2 = (70+102.5)/2 = 86.3 cm

Bề rộng sườn bw = bb = 86.3 cm

Bề rộng bản cánh trên bt = b2 = 185.0 cm

Diện tích mặt cắt

A0 = (bt-bw).ht +bb.H = (185-86.25)*11.8+86.25*180 = 16691 cm2

Tọa độ trọng tâm mặt cắt

Yb0 = [(bt-bw).ht.(H-ht/2)+bw.H2/2]/A0

= ((185-86.25)*11.8*(180-11.8/2)+86.25*1802/2)/16690.62

= 95.9 cmMomen quán tính đối với trục x

Ix0 = (bt - bw).ht [ht2/3+H.(H-ht)]+bw.H3/3= 203013801 cm4

Momen quán tính đối với trục trung hòa

I0 = Ix0 -Yb02.A0= 49599177.56 cm4

2.3.3 Mặt cắt giữa nhịp:

Diện tích phần cánh trên At = 1202.3 cm2

Diện tích phần cánh dưới Ab = 2821.7 cm2

Chiều cao dầm liên hợp h = 200 cm

Chiều cao bầu dưới hb =

w b

w b

b b

h h h b A

−

++

Chiều cao bầu trên ht = 10.7 cm

Bề rộng sườn bw = 2.b3 =2.10 = 20 cmBề rộng bản cánh trên bt = 2.b6= 2.50= 100 cm

Diện tích mặt cắt A0 = (bt-bw).ht+bw.H+(bb-bw).hb

2.4 Hệ số phân bố tải trọng:

2.4.1 Hệ số làn:

Số làn thiết kế: n lan =2 (A3.6.1.1.1)

Hệ số làn: m lan =1 (A3.6.1.1.2)

2.4.2 Phân bố hoạt tải theo làn đối với mômen và lực cắt

Tỷ lệ mođun đàn hồi giữa dầm chủ và bản mặt cầu

Cường độ chịu nén của bêtông làm dầm chủ: f'cd =50MPa

Mođun đàn hồi của dầm chủ:

E =0,043.γ f' =0,043.2500 50= 38007 MPaCường độ chịu nén của bêtông làm bản mặt cầủ : f 'cb =35MPa

Mođun đàn hồi của bản mặt cầu:

E

E

2.4.3 Hệ số phân bố hoạt tải đối với mômen trong các dầm giữa:

Với dầm Super-T, hệ số phân bố tải ngang được tính theo công thức:

Với 1 làn thiết kế chịu tải:

450mm ≤ H ≤ 1700mm Không m.gmg 6000mm ≤ Ltt ≤ 43000mm Thỏa ĐK

Không nằm trong phạm vi áp dụng

Dùng PP đòn bẩy để XĐ HSPBN dầm giữa cho tải trọng làn

Sơ đồ xác định HSPBN cho tải trọng làn (TH bất lợi nhất)

y'2y'11 y'13 y'

Tải trọng làn tđ

lan P 1800

1800 1200 1800

S=1930 S=1930

Với S = 1930 Ta có tung độ sau:

y'1 = (S - 900)/S×1 = 0.534y'2 = (S - 1200)/S×1 = 0.378y'3 = (S - 1800)/S×1 = 0.067y'4 = 0

Với xe tải thiết kế gHL1:

gHL1 = mlan×max(1/2×2y1, 1/4× (y’3 + 1 + y’2 + y’4)) = 0.534

Sơ đồ xác định HSPBN cho tải trọng làn (TH bất lợi nhất )

Với tải trọng làn thiết kế

m.gLNg = S/3m= 1930/3000= 0.643

m.gmgLN = Max( m.gmg , m.gLNg) = MAX(0.481,0.643) = 0.643

2.4.4 Hệ số phân bố hoạt tải đối với mômen trong dầm biên:

Với 1 làn thiết kế: dùng phương pháp đòn bẩy

Xét cho xe tải thiết kế và xe hai trục: vì khoảng cách của hai bánh xe theo chiều ngang của hai loại xe là như nhau nên có chung một hệ số phân bố ngang

b3 b2 b1

Với một làn thiết kế thì hệ số làn m = 1.2

Bề rộng bó vỉa 1: b1 = 350 mm

Bề rộng b2 = 1200 mm

Bề rộng bó vỉa 2: b3 = 200 mm

Khoảng cách dầm chủ: S = 1930 mm

Khoảng cách từ dầm thứ 2 đến mép ngoài cùng:

+ Hai hay nhiều làn thiết kế

Gọi de là khoảng cách từ tim bản bụng của dầm biên đến mép ngoài bó vỉa thứ 2

de = Sk – (b1 +b2 + b3) = - 825 mm

0 d e 1400mm

Không sử dụng công thức trong bảng

Vậy ta sẽ dùng hệ số phân bố ngang trong trường hợp 1 làn theo phương pháp đòn bẩy để thiết kế

gmbHL = gHL2 = 0.157

gmbPL = gPL2 =1.208

gmblan = gLan2 = 0.127

2.4.5 Hệ số phân bố hoạt tải đối với lực cắt trong các dầm giữa:

Với 1 làn thiết kế chịu tải:

2.4.6 Hệ số phân bố hoạt tải đối với lực cắt trong dầm biên:

Với 1 làn thiết kế chịu tải: dùng phương pháp đòn bẩy

Đã tính trong phần trên:

Ta xét phạm vi áp dụng của các công thức tra bảng này bao gồm tất cả các điều kiện sau: (đơn vị khoảng cách là mm)

Khoảng cách từ tim dầm biên đến mép đá vỉa:

e

d =-825mm ⇒ ≤0 d e ≤1400mm(không thỏa)

Không sử dụng công thức trong bảng

Vậy ta sẽ dùng hệ số phân bố ngang trong trường hợp 1 làn theo phương pháp đòn bẩy để thiết kế

2.4.7 Hệ số điều chỉnh tải trọng:

η = cầu thiết kế là quan trọng

Hệ số điều chỉnh của tải trọng

1,05 0,95

D R I

2.5 Xác định nội lực tại các mặt cắt đặc trưng:

2.5.1 Xác định tĩnh tải tác dụng lên 1 dầm chủ:

2.5.1.1 Dầm chủ:

Xét đoạn từ gối đến MC dầm đặc

Diện tích A0 = 0.8241 m2

Tỷ trọng bê tông γc = 2500 KG/m3

Trọng lượng đoạn dầm DCd1 = 2.(v-a).A0.γc

= 2*(0.85-0.35)*0.82*2500 = 2060 KGXét đoạn dầm đặc

BẢNG TỔNG HỢP HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG

Tải trọng xe Tải trọng làn Tải trọng người

Diện tích A0 = 1.6691 m2

Tỷ trọng bê tông γc = 2500 KG/m3

Trọng lượng đoạn dầm DCd2 = 2.(da + a - v).A0.γc

= 2*(2.5+0.35-0.85)*1.67*2500 = 16691 KGXét phần đoạn dầm còn lại

Trọng lượng đoạn dầm DCd3 = (Ltt-2.da).A0.γc

= (36.3-2*2.5)*0.62*2500 = 48312 KGTĩnh tải dầm chủ DCdc = (DCd1+DCd2+DCd3)/Ltt

2.5.1.5 Lan can:

Tĩnh tải tác dụng xuống bó vỉa 1: DLn = P1 = 6085.82 N/m ≈ 620.37 KG/m

Ta giả thiết tải trọng lan can, lề bộ hành được qui về bó vỉa và truyền xuống dầm biên và dầm giữa là khác nhau, phần nằm ngoài bản hẩng sẽ do dầm biên chịu, còn phần nằm trong sẽ chia cho dầm biên và dầm trong chịu theo tỉ lệ khoảng cách từ diểm đặt lực đến mỗi dầm.

Suy ra:

Dầm giữa:

0,125 0,825 0,125 .299,5 108, 627 /

1,93

e g

Lớp phòng nước: t2 = 0.005 m, γ 2 = 1500 kg/m3

Tổng trọng lượng lớp phủ mặt cầu:

DWlp = (t1× γ 1 + t2× γ 2)×S = (0.075×2250 + 0.005×1500)×1.93 = 340.16 kg/m

1 2 3 2060 16691 48312

1847.46 /36.3

2.5.2.1 Xe tải thiết kế:

Xe tải thiết kế: gồm trục trước nặng 35 KN , hai trục sau mỗi trục nặng 145KN, khoảng cách giữa 2 trục trước là 4300mm, khoảng cách hai trục sau thay đổi từ 4300 – 9000 mm sao cho gây ra nội lực lớn nhất, theo phương ngang khoảng cách giữa hai bánh xe là 1800mm

2.5.2.2 Xe hai trục thiết kế:

Xe hai trục: gồm có hai trục, mỗi trục nặng 110KN, khoảng cách giữa hai trục không đổi là 1200mm, theo phương ngang khoảng cách giữa hai bánh

xe là 1800mm

2.5.2.3 Tải trọng làn:

Tải trọng làn: bao gồm tải trọng rải đều 9,3N/mm xếp tho phương dọc cầu, theo phương ngang cầu tải trọng này phân bố theo chiều rộng 3000mm, tải trọng làn có thể xe dịch theo phương ngang để gây ra nội lực lớn nhất

2.5.2.4 Tải trọng người đi bộ:

Là tại trọng phân bố được qui định độ lớn là 3.10-3 Mpa

2.5.2.5 Tải trọng xung kích:

Là tải trọng đưa vào tải trọng xe 3 trục hay xe hai trục lấy bằng 25% tại trọng của mỗi xe

2.5.3 Đường ảnh hưởng mômen và lực cắt tại các mặt cắt đặc trưng:2.5.3.1 Các mặt cắt đặc trưng:

Mặt cắt tại gối x0 = 0.00 m

Mặt cắt tại khấc x1 = 0.50 m

Mặt cắt cách gối 0.72h x2 = 1.45 m

Mặt cắt thay đổi tiết diện x3 = 2.50 m

Mặt cắt tại Ltt/4 x4 = 9.08 m

Mặt cắt tại giữa nhịp x5 = 18.15 m

2.5.3.2 Phương trình đường ảnh hưởng

Đối với mômen

PT đường ảnh hưởng xét tại mặt cắt xk: yk = xk.(Ltt-xk)/Ltt

y(x) = (Ltt-xk).x/Ltt : Nếu 0 ≤ x ≤ xk

y(x) = xk.(Ltt-x)/Ltt : Nếu xk < x ≤ Ltt

Diện tích đường ảnh hưởng ΩM = yk.Ltt/2

Biểu đồ ĐAH mômen tại các mặt cắt đặc trưng

Mặt cắt tại gối: x0 = 0.00 m

Bảng giá trị tính toán ĐAH cho momen

xk(m) yk(m) ΩM(m2)0.00 0.000 0.000.50 0.493 8.951.45 1.390 25.222.50 2.328 42.259.08 6.806 123.5318.15 9.075 164.71

+ Đối với lực cắt

PT đường ảnh hưởng xét tại mặt cắt xk

Biểu đồ ĐAH lực cắt tại các mặt cắt đặc trưng

Mặt cắt tại gối x0 = 0.00 m

Mặt cắt tại khấc x1 = 0.50 m

Bảng giá trị tính toán ĐAH cho lực cắt

xk(m) ykt ykp Ωvt(m) Ωvp(m) Ωv(m)0.00 0.000 1.000 0.00 18.15 18.15

0.50 -0.014 0.986 0.00 17.65 17.651.45 -0.040 0.960 -0.03 16.73 16.702.50 -0.069

0.93

1 -0.09 15.74 15.659.08 -0.250 0.750 -1.13 10.21 9.0818.15 -0.500 0.500 -4.54 4.54 0.00

2.5.4 Tính nội lực do tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa và dầm biên tại mặt cắt x5:

2.5.5 Nội lực do hoạt tải tác dụng lên dầm giữa và dầm biên:

2.5.5.1 Mômen do hoạt tải HL93 và PL tác dụng tại các mặt cắt dầm

Đối với các mặt cắt đặc trưng trong phạm vi từ gối đến L tt/ 2 ta xét 2 trường hợp xếp xe bất lợi nhất lên đường ảnh hưởng mômen Nội lực do xe thiết kế sẽ lấy giá trị Max của 2 trường hợp trên

Trong đó :

xk Khoảng cách từ gối đến mặt cắt đến xét

yk Giá trị tung độ đường ảnh hưởng tại vị trí mặt cắt

xi Khoảng cách từ gối đến các trục bánh xe

yMi Giá trị tung độ đường ảnh hưởng tại vị trí các trục bánh xe

Giá trị thiết kế được lấy là giá trị Max của 2 trường hợp

4 9.08 9.08 10.28 13.38 17.685

Do tải trọng làn

Theo 3.6.1.2.4, tải trọng làn rải đều suốt chiều dài cầu và có độ lớn :

Dầm giữa và dầm biên M lan =q lan.ωM = LN.ΩM = MLN

Bảng giá trị tính toán momen tải trọng làn tại các mặt cắt

2 1.45 25.2 234.5

Do tải trọng người đi gây ra ở dầm biên

Ta xem dầm biên chịu toàn bộ tải trọng người đi PL=3000Pa=3KN m/ 2

4 9.075 0.16 0.13 1.21 1980.91 1148.86 555.90 1206.19

5 18.15 0.16 0.13 1.21 2562.38 1531.81 741.20 1592.78

Dầm giữa

Hệ số xung kích IM = 25 %

Momen do hoạt tải MLLg = m.gmgHL.(1+IM).Mtrtk+m.gmgLN.MLN

Bảng giá trị momen hoạt tải tại các mặt cắt dầm giữa (đã nhân HSPBN)

2.5.5.3 Lực cắt do hoạt tải HL93 và PL

Đối với các mặt cắt đặc trưng trong phạm vi từ gối đến L tt/ 2 trường hợp xếp xe bất lợi nhất lên đường ảnh hưởng lực cắt của mặt cắt đó thể hiện trên hình:

Trong đó :

xk Khoảng cách từ gối đến mặt cắt đến xét

ykp Giá trị tung độ đường ảnh hưởng bên phải vị trí mặt cắt

xi Khoảng cách từ gối đến các trục bánh xe

yVi Giá trị tung độ đường ảnh hưởng tại vị trí các trục bánh xe

+ Lực cắt tại mặt cắt xk

V3tr = 145(KN).yM1+145(KN).yM3+35(KN).yM4

4 9.08 161.4 218.3 218.3

5 18.15 106.4 137.0 137.0

Do tải trọng làn

Lực cắt do tải trọng làn gây ra tại các mặt cắt đặc trưng xác định bằng phương pháp đường ảnh hưởng, nhân giá trị của q lan với diện tích dương (với các mặt cắt từ gối trái đến L tt/ 2)

Giá trị diện tích đường ảnh hưởng lực cắt phần diện tích dương tại các mặt cắt đặc trưng được tính sẵn ở trên

Do tải trọng người đi gây ra ở dầm biên

Xem như dầm biên chịu toàn bộ tải trọng người đi PL=3KN/m2

Hệ số xung kích IM = 25 %

Momen do hoạt tải

VLLb = m.gvbHL.(1+IM).Vtrtk + m.gvbLN.VLN + m.gvbPL.VPL

Hệ số xung kích IM = 25 %

Momen do hoạt tải VLLg = m.gvgHL.(1+IM).Vtrtk+m.gvgLN.VLN

Bảng giá trị lực cắt hoạt tải tại các mặt cắt dầm giữa (đã nhân HSPBN)

2.5.6 Tổ hợp tải trọng tại các mặt cắt đặc trưng:

Các mặt cắt đặc trưng bao gồm

Mặt cắt cách gối 0.72h x2 = 1.45 m

Mặt cắt thay đổi tiết diện x3 = 2.50 m

Mặt cắt tại giữa nhịp x5 = 18.15 m

2.5.6.1 Tổ hợp nội lực theo các trạng thái giới hạn tại các mặt cắt dầm giữa

2.5.6.1.1 Tổ hợp mômen theo các trạng thái giới hạn tại các mặt cắt

Trạng thái giới hạn cường độ I

MuCD1g = η1.(1,75.MLLg+1,25.MDCg+1,5.MDWg)Trạng thái giới hạn sử dụng

2.5.6.1.2 Tổ hợp lực cắt theo các trạng thái giới hạn tại các mặt cắt

Trạng thái giới hạn cường độ I

2.5.6.2 Tổ hợp nội lực theo các trạng thái giới hạn tại các mặt cắt dầm biên

2.5.6.2.1 Tổ hợp mômen theo các trạng thái giới hạn tại các mặt cắt

Trạng thái giới hạn cường độ I

2.5.6.2.2 Tổ hợp lực cắt theo các trạng thái giới hạn tại các mặt cắt

Trạng thái giới hạn cường độ I

5 18.15 56.9 0.0 0.0 104.6 56.9

Căn cứ trên các giá trị nội lực tính toấn thì dầm giữa là dầm bất lợi, ta chọn dầm giữa để tính duyệt

2.6 Tính toán và bố trí cốt thép:

2.6.1 Tính toán diện tích cốt thép:

+ Dùng loại tao có độ tự chùng thấp D ps =15, 2mm tiêu chuẩn ASTM

A416M Grade 270

+ Loại tao thép DƯL: tao thép có độ tự chùng thấp

+ Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn: f pu =1,86.109Pa

+ Hệ số quy đổi ứng suất: φ =1 0,9

+ Cấp của thép: 270

+ Môđun đàn hồi cáp: E p =197000MPa

+ Bêtông dầm cấp: '

Kiểm tra sơ bộ số cáp chọn nc ≥ n: Thỏa ĐK

Bố trí cốt thép DƯL tại mặt cắt ngang dầm

Số hàng cáp bố trí: Nhc = 5

2.6.2 Bố trí cốt thép theo phương dọc dầm

Để giảm ứng suất kéo đầu dầm nên sẽ thiết kế các đoạn cáp không dính bám với bêtông bằng cách bọc cáp trong ống plastic hoặc ống cao su cứng Các cáp được ngăn không dính bám với bêtông có vị trí đối xứng với tim dầm.

Số tao thép dính bám tại các mặt cắt như sau:

Hàng Tên Tọa Số tao thép dính bám tại các MC

Chiều dài truyền lực 60.Dps = 60.15,2 = 0.912 (m)

fps = 0 : Tại vị trí bắt đầu dính bám ( Vị trí cắt ống PVC )

fps = fps : Tại vị trí cuối chiều dài truyền lực trở đi ( > 60.Dps)Hệ số hiệu chỉnh ƯS trong cáp tại MC i

n

k n

Trong đó:

ni: Số cáp có cùng chiều dài dính bám tham gia vào mặt cắt thứ i

ki: Hệ số hiệu chỉnh ƯS cáp tương ứng cho nhóm khi xét đến chiều dài truyền lực

( ki = 0 tại vị trí bắt đầu dính bám; ki = 1 tại vị trí 60.Dps trở đi)

K HSHC ứng suất cáp (K) xét đến chiều dài truyền lực tại các MC

K

HSHC ứng suất cáp (K) xét đến chiều dài truyền

lực tại các MC

2.6.2.1 Tính toán tọa độ trọng tâm cốt thép DƯL tại các mặt cắtTọa độ các nhóm cốt thép dự ứng lực tính đến đáy dầm có đơn vị là mmTọa độ trọng tâm cốt thép DƯL Cps = ∑(ypsi*npsi) / ∑npsi với (i =1:5)

KC từ trọng tâm cáp đến mép trên BMC dp = h - Cps

Vị trí xk ∑ypsi*npsi ∑npsi Cps dp

Môđun đàn hồi của bê tông Ecd = 38007 MPa

Môđun đàn hồi của thép DƯL Ep = 197000 MPa

Hệ số quy đổi thép sang bê tông

K − =b h + b −b h h− + −n A C

•Khoảng cách từ trọng tâm đến mép dưới:

x x bg

K − =b h + b −b h h− + −n A C

x x bg

Momen quán tính của mặt cắt tính đổi

Ig = I0+A0.(Yb0-Ybg)2+(n1-1).Aps.(Ybg-Cps)2

( Để chuyển trục tọa độ về đáy dầm )

2.7.1 Bề rộng bản cánh dầm

2.7.1.1 Bề rộng bản cánh hữu hiệu (TCN 4.6.2.6)

2.7.1.1.1 Đối với dầm giữa

Bề rộng cánh hữu hiệu là giá trị nhỏ nhất của 3 giá trị sau

- 1/4 chiều dài tính toán của nhịp Bban1 = Ltt/4

- 12 lần bề dày TB cộng Max 2 giá trị sau

Bban2 = 12.hf + max(bw,bt/2)

- Khoảng cách trung bình giữa các dầm Bban3 = S

Bề rộng bản hữu hiệu bhhg = Min(Bban1,Bban2,Bban3)

Vị trí xk bw bt Bban1 Bban2 Bban3 bhhg

2.7.1.1.2 Đối với dầm biên

Bề rộng cánh hữu hiệu là giá trị nhỏ nhất của 3 giá trị sau

- 1/8 chiều dài tính toán của nhịp Bban1 = Ltt/8