chương 2 thiết kế thi công chi tiết - ĐATN thiết kế cầu dầm supper T

ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG CHƯƠNG II THIẾT KẾ THI CÔNG CHI TIẾT 2.1 TÍNH TOÁN VÁN KHUÔN: 2.1.1 Ván khuôn mố: Sử dụng ván khuôn thép dày 10mm có: Rut = 2800 KG/cm2 Et = 2100000 KG/cm2 Sườn tăng cường đứng: L100 x100 x12 Khoảng cách sườn tăng cường đứng 2m Sườn tăng cường ngang: L100 x 100 x Khoảng cách sườn tăng cường ngang 1m Diện tích mặt cắt ngang mố: A = 11.5 x = 57.5 m2 Dùng xe trộn bê tông với tốc độ 6m3/giờ để dổ bê tông bệ mố Chiều cao đổ bê tông xe trộn: V h0 = = = 0.104m A 57.5 Ta chọn máy trộn bê tông để thi công Chiều cao đổ bê tông giờ: h = × × h = × × 0.104 = 2.496 m Tính ván khuôn thành: Tính tải trọng tác dụng lên thành: p tt = γ n × (q + γ c × R) Trong đó: γn = 1.25: Hệ số tải trọng Tải trọng bề mặt tông gồm người, lực đầm, thiết bò vữa rơi q = 650KG/cm2 = 0.65T/m2 γc = 2.5T/m2 R = 0.7 – Bán kính tác dụng đầm dùi ⇒ p tt = 1.25 × (0.65 + 2.5 × 0.7) = 3T / m SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 106 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ta có biểu đồ áp lực vữa sau: R H q Ptt H = x h0 = x 0.3428 =2.0568m Trong đó: h0 – Tốc độ đổ bê tông xe trộn Xác đònh trò số áp lực tính đổi: ∑ P × h 0.5 × (q + Ptt ) × R + Ptt × (H − R) = H H 0.5 × (0.65 + 3) × 0.7 + × (2.0568 − 0.7) = = 2.6T / m 2.0568 Ptd = Tính nội lực trọng tâm tấm: Mô men trọng tâm tấm: M = α × Ptd × a × b = 0.0829 × 2.6 × ×12 = 0.431T.m Độ võng tấm: f = β× Ptdtc × b E × δ3 Trong đó: α, β hệ số phụ thuộc vào tỉ số a/b, với a = 2m, b = 1m ⇒ a/b = tra α = 0.0829 β = 0.00277 Kiểm tra: Bề dày thép: δ= × M tt × 0.431 = = 0.0096m = 9.6mm b× R 1× 28000 Chọn δ = 10mm = 1cm Ứng suất tấm: M tt M tt × 0.431× 105 × σ= = = = 2586KG / cm 2 W b×δ 100 × ⇒ σ = 2586 < R = 2800KG/cm2 ⇒ thõa yêu cầu Độ võng: f = 0.00277 × [f] = 2.6 ×14 = 0.000274m = 0.0274cm 1.25 × 21000000 × 0.013 = 0.0025m = 0.25cm 400 ⇒ f = 0.027cm < [f] = 0.25cm ⇒ thõa điều kiện SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 107 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.1.2 Tính sườn tăng cường: Sườn tăng cường xem làm việc với tôn lát Mặt cắt ngang sườn tăng cường đứng: 100 Đặc trưng hình học: A = 31.2cm2 Ix = 294cm2 ymax = 7.25cm ymin = 2.75cm Mặt cắt ngang sườn tăng cường ngang: 100 10 A = 38.4cm2 Ix = 358cm2 ymax = 7.17cm ymin = 2.83cm 20 Sườn tăng cường đứng xem dầm giản đơn tựa gối sườn tăng cường ngang có chiều dài tính toán 1m S d Ta có: S = = n Nên ta xem áp lực bê tông truyền lên sườn tăng cường đứng Pmax = Ptd × a = 2.6 × = 5.2T / m b2 12 = 5.2 × = 0.65T.m 8 P = P × b = 5.2 × = 5.2T Phản lực gối: max Mô men sườn: M = Pmax × Nội lực sườn tăng cường có kể đến tính liên tục: Pug = 0.7 × P = 0.7 × 5.2 = 3.64T Pu1/ = 0.5 × P = 0.5 × 5.2 = 2.6T M gu = 0.7 × M = 0.7 × 0.65 = 0.455T.m M1/u = 0.5 × M = 0.5 × 0.65 = 0.325T.m Kiểm tra: M gu M gu × y 0.455 ×105 × 2.75 σg = = = = 425.6KG / cm Wx Ix 294 σ1/ M1/u M1/u × y max 0.325 ×105 × 7.25 = = = = 801KG / cm Wx Ix 294 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 108 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG ⇒ σ max = 801 < R = 2800KG / cm ⇒ thõa điều kiện Sườn tăng cường ngang xem dầm giản đơn a2 22 = 2.6 × 1× = 1.3T.m 8 g M max M u × y max 1.3 ×105 × 7.17 σ = = = = 2603.6KG / cm Kiểm tra: W Ix 358 Ta có: M max = Ptd × b × σ = 2603.6KG/cm2 < R = 2800KG/cm2 ⇒ thõa điều kiện 2.2 Tính toán vách chống hố móng: Vách chống hố móng sử dụng vòng quây cọc ván thép Đóng cọc đònh vò dùng loại cọc thép I400, vò trí cọc xác đònh máy kinh vó Liên kết với cọc đònh vò thép U, thép L tạo thành khung đònh hướng để phục vụ hi công cọc ván thép Trước hạ cọc ván thép phải kiểm tra khuyết tật cọc ván thép độ đồng khớp mộng cách luồn thử vào khớp mộng đoạn cọc ván chuẩn dài khoảng 1.5 – 2m Để xỏ đóng cọc dễ dàng khớp mộng cọc phải bôi trơn dầu mỡ Phía khớp mộng tự phải bít chân lại miếng thép cho đỡ bò nhồi nhét đất vào rãnh mộng để xỏ đóng cọc ván sau dễ dàng Trong trình thi công phải theo dõi tình hình hạ cọc ván nghiêng lệch khỏi mặt phẳng tường cọc ván phải điều chỉnh kích với dây neo.Nếu không đạt hiệu phải đóng cọc ván đònh hình chế tạo đặc biệt theo số liệu đo đạc cụ thể để khép kín vòng quây 2.2.1 Tính toán chiều sâu đóng cọc ván thép: Sơ đồ tính vòng quay cọc ván thép tầng có chống ngang: Lớp đất đắp 1500 2000 P1 P2 Lớp đất sét L1 o P4 t Lớp đất sét L2 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 1000 1000 P3 P5 MSSV: CD03151 P6 TRANG: 109 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Hệ số áp lực chủ động đất: ϕ 35 λ a = tg (45° − ) = tg (45° − ) = 0.271 2 Hệ số áp lực đất chủ động: ϕ 35 λ a = tg (45° + ) = tg (45° + ) = 3.69 2 Trong đó: ϕ = 35ο Góc ma sát lớp đất Xác đònh áp lực đất chủ động: P1 = 0.5 × λ a × γ dn1 × H12 = 0.5 × 0.271× 0.8 × 22 = 0.4336T H e1 = = = 0.667m 3 P2 = λ a × γ dn1 × H1 × H = 0.271× 0.8 × × 2.5 = 1.084T H 2.5 e2 = = = 1.25m 2 P3 = 0.5 × λ a × γ dn × H 22 = 0.5 × 0.271× 0.475 × 2.52 = 0.4T H 2.5 e3 = = = 0.833m 3 P6 = λ a × γ c × H c × H = 0.271× 2.5 ×1× t = 0.6775tT t e6 = m Xác đònh áp lực đất bò động: P4 = λ b × ( γ dn1 × H1 + γ dn × H ) × t = 3.69 × (0.8 × + 0.475 × 2.5) × t = 10.286tT t e4 = m P5 = 0.5 × (λ b − λ a ) × γ dn3 × t = 0.5 × (3.69 − 0.271) × 0.952 × t = 1.627t 2T t e5 = m Trong đó: H1 = 2m – Chiều cao lớp đất đắp H2 = 2.5m – Chiều cao lớp đất sét mềm vò trí trụ t – Chiều sâu tính từ đáy lớp bê tông bòt đáy đến vò trí mũi cọc ván thép γdn1 = γ1 − γn = 1.8 −1 = 0.8T / m γ dn2 = γ − γ n = 1.475 − = 0.475T / m3 γ dn3 = γ − γ n = 1.952 − = 0.952T / m3 Chiều cao t xác đònh theo điều kiện sau: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 110 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG m × Mg ≥ Ml Trong đó: m = 0.95:Hệ số điều kiện cọc ván thép chống ngang Mg – Mô men giữ quay quanh điểm O M g = P1 × (H + e1 ) + P2 × e + P3 × e3 + P6 × e Ml – Mô men lật quanh điểm O M l = P4 × e + P5 × (t − e5 ) Thay vào phương trình điều kiện ta phương trình cân sau: 0.5423 x t3 + 4.821 x t2 – 2.908 =0 Giải phương trình bậc ta : t = 0.764 m Ta chọn: t = 1m 2.2.2 Tính toán cọc ván thép theo điều kiện cường độ: M u max = γ n × (P 1×(e1 + H ) + P2 × e + P3 × e3 ) = 1.5 × (0.4336 × (0.667 + 2.5) + 1.084 × 1.25 + 0.4 × 0.833) = 4.59T.m Chọn cọc ván thép Larssen L-IV có mô men kháng uốn W x = 2200cm3 Kiểm tra: σ= M u max 4.59 ×105 = = 208.6KG / cm < R = 2800 ⇒ thõa điều kiện Wx 2200 2.3 Tính chiều dày lớp bê tông bòt đáy Chiều dày lơp bê tông bòt đáy xác đònh sở trọng lượng bê tông, áp lực đẩy đất, ma sát cọc lớp bê tông Bề dày lớp bê tông bòt đáy tính: h≥ Ω × H × γn ≥1 (n × Ω × γ c + k × U × τ) × m Trong đó: Ω = 98m2 –Diện tích đáy hố móng K = – Số cọc móng U = 3.14m – Chu vi cọc τ = 2T/m2 – Lực ma sát cọc với lớp bê tông bòt đáy m =0.9 – Hệ số điều kiện làm việc n =0.9 – Hệ số vượt tải γc = 2.5T/m3 – Trọng lượng riêng bê tông H = 2.5m – Chiều cao tính từ mực nước thi công đến đáy bệ h= 98 × 2.5 ×1 = 0.85 < (0.9 × 98 × 2.5 + × 3.14 × 2) × 0.9 Vậy ta chọn lớp bê tông bòt đáy h = 1m SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 111 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T 2.4 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG THIẾT KẾ THI CÔNG TRỤ T1 2.4.1 Các số liệu tính toán Cao độ đỉnh trụ : Cao độ đáy trụ : Cao độ đáy đài : Cao độ mực nước thi công : Cao độ đáy sông : Chiều rộng móng : Chiều dài móng : + 6.201 m - 0.5 m - 2.5 m + 1.6 m + 1.301 m 6m 10 m 2.4.2 Tính toán chiều dày lớp bêtông bòt đáy Điều kiện tính toán: áp lực đẩy nước phải nhỏ lực ma sát bêtông cọc cộng với trọng lượng lớp bêtông bòt đáy m ( n1.γ bt x.F + nU τ x ) ≥0 Công thức tính: γ n h.F Trong : γ bt = 24,5 KN / m3 : trọng lượng riêng bêtông γ n = 10 KN / m3 : trọng lượng riêng nước x : chiều dày lớp bêtông bòt đáy (m) F : diện tích mặt vòng vây cọc ván F = ( + ) (10 + 2) = 96m n = : số lượng cọc móng τ = 100 KN / m : lực ma sát đơn vò cọc bêtông bòt đáy U = π D = 3,14.1 = 3,14m : chu vi cọc chiều cao tính từ mực nước thi công đến đáy đài: h = 1, − (−2,5) = 4,1m n1 = 0,9 : hệ số vượt tải m = 0,9 : hệ số điều kiện làm việc Vậy ta có : x≥ γ n h.F 1.4,1.96 = = 0.95 m m ( n1.γ bt F + nU τ ) 0,9 ( 0,9.24,5.96 + 6.3,14.100 ) Ta chọn: x = m  Kiểm tra cường độ bêtông bòt đáy chòu mômen uốn tác dụng áp lực nước đẩy lên trọng lượng bêtông đè xuống SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 112 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Cắt m bề rộng lớp bêtông có nhòp dài khoảng cách tường cọc ván Hiệu số trọng lượng bêtông lực đẩy nước xác đònh sau: qtt = γ n h − γ bt x = 10.4,1 − 24,5.1, 25 = 4, 25 KN / m Mômen lớn nhòp : M max qtt l 4, 25.(2 + 10) = = = 76,5KN m 8 Cường độ chòu kéo bêtông : f = M 76,5 76,5 = = = 204 KN / m < 0,5 f c' = 0,5 30 = 274 KN / m 2 b.x 1.1,5 S 6 ⇒ Điều kiện thỏa mãn 2.4.3 Tính toán cọc ván thép 2.4.3.1 Xác đònh độ chôn sâu Khi đào đất vòng vây cọc ván gầu ngoạm Vì mực nước vòng vây cọc bên nên áp lực nước hai bên cân Ea Các thông số đất Trọng lượng riêng đất Góc ma sát Eb h h1 -4m h2=2,7m H=3,6m h3=2,9m h4=2m MNTC +1,6m γ d = 21KN / m3 ϕ = 16, 48 p lực chủ động đất SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 113 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG γ dn h12 Ea = ka Trọng lượng riêng đẩy γ dn = γ d − γ n = 21 − 10 = 11KN / m ϕ Hệ số áp lực chủ động ka = tg 45 − = 0,558 ( ) ( ) p lực đất bò động γ dn h Eb = k p ϕ Hệ số áp lực chủ động k p = tg 45 + = 1, 792 Lấy mômen cân điểm A Ea ( ( h + h2 ) / + h3 − h4 ) − Eb ( h.2 / + H ) = Rút gọn ta phương trình bậc theo h 6,57085.h3 + 5, 764.h − 27, 62.h − 44, 736 = ⇒ h = 3m 2.4.3.2 Tính toán cọc ván thép 0,699m q2 q1 O 2,1m A 2m Thời điểm tính sau đổ bêtông bòt đáy hút hố móng Lúc ta tính cọc ván dầm giản đơn kê hai gối A, tải trọng tác dụng hình vẽ Tính cho m chiều rộng Vò trí điểm nằm cách bêtông bòt đáy 0,5 m Ta có : q1 = ( 2,1 + ) 10 = 41KN / m q2 = 0, 699.11.0,588 = 4, 291KN / m VA = 54,866 KN V0 = 30, 684 KN M max = 11, 431KN m SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 114 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Từ điều kiện : S= M max 11, 431.104 = = 60,165cm3 f 1900 [ ] Ta chọn cọc ván hình máng FSP-Vl1 Nhật có S = 3820cm3 2.4.3.3 Tính toán nẹp ngang Nẹp ngang coi dầm liên tục kê gối chòu tải trọng phân bố đều: • Khoảng cách chống: l=4m • Tải trọng tác dụng vào nẹp phản lực gối: RA = 54,866 KN / m • Sơ đồ tính có dạng hình vẽ RA 4m 4m 12m 4m • Ta tính gần mômen lớn theo công thức RA l 54,866.42 = = 87, 785KN m 10 10 M 87, 785.104 S = max = = 462cm3 f 1900 [ ] M max = Chọn nẹp ngang đònh hình I40 A = 138cm Các thông số nẹp S = 2560cm3 r = 23, 6cm 2.4.3.4 Tính toán chống Thanh chống chòu lực tập trung Chọn chống chữ I40 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ R = RA l = 54,866.4 = 219, 462 KN MSSV: CD03151 TRANG: 115 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Công thức kiểm tra theo điều kiện ổn đònh f = R ϕ.A ϕ : hệ số uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh l l 1200 l= = = 50,847 ⇒ ϕ = 0, r 23, R 21946, ⇒ f = = = 397, KG / cm < [ f ] = 1900 KG / cm ϕ A 0, 4.138 2.4.4 Tính toán ván khuôn Trụ Diện tích trụ A = 9,379m Chiều cao trụ h = 6, 701m • Chọn máy trộn bêtông loại C330 có công suất trộn bêtông • • W = 10,5m3 / h Vậy trộn V = 42m3 Chiều cao lớp bêtông mà máy trộn 4h h= V 42 = = 4, 478m A 9,379 Khi đổ bêtông chọn đầm dùi có bán kính tác dụng R = 0, 75m ⇒ h > 2.R 3,5m 5m 1,5m • Sơ đồ tải trọng tác dụng vào ván khuôn q qd • Tải trọng tác dụng vào ván khuôn p lực đầm ngang gây qd = γ R = 24,5.0, 75 = 18,375 KN / m Lực xung kích đổ bêtông q = KN / m Vậy áp lực tác dụng vào ván khuôn quy đổi : SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 116 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG qd (1,5.0,5 + 3,5) = 19, 62 KN / m tt tc qqd = 1,3.qqd = 1,3.19, 619 = 25,504 KN / m tc qqd =q+ 2.4.4.1 Tính ván lát Chọn ván lát thép có chiều dày 0,8 cm Các sườn tăng cường thép có tiết diện 1x5 cm đan thành ô vuông 20x25cm Tính sơ mômen quán tính cho 1m ván thép : I= 6.1.53 1.0,83 + + 1.0,8.2,52 = 67,543cm 12 12 20 20 20 20 20 Ván thép dày 0,8 cm 25 25 25 25 25 25 25 Sườn tăng cường 1x5 cm Các thép ván khuôn tính kê cạnh có cạnh ngàm cứng Kiểm tra độ võng nhòp ván thép f = tc qqd b E.δ = 19, 619.10−2.254 l 25 = 0, 07 < = = 0,1 2.10 0,8 250 250 Kiểm tra điều kiện bền ván thép Mômen uốn lớn tính theo công thức tt M = a.qqd b a : hệ số tra theo bảng phụ thuộc cạnh ván khuôn (a:b)=(1:25) → a = 0,1 ⇒ M = 0,1.25,504.25.10−4 = 0,159 KN m f = M M 0,159.104 = = = 597, 759 KG / cm < [ f ] = 1900 KG / cm 2 b.δ 25.0,8 S 6 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 117 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T 2.4.4.2 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Tính nẹp ngang Các nẹp ngang có cấu tạo khung nhỏ khép kín, khung chòu áp lực ngang bêtông Mômen uốn tiết diện ngang nẹp ngang tính theo công thức : M= tt qqd a H (l − 0, 25.H ) 10.l = 25,504.0, 252.5.(1, 75 − 0, 25.5) = 0, 228KN m 10.5 Trong đó: a : chiều dài tính toán nẹp ngang H : chiều cao lớp đổ bêtông 4h l : nhòp ván Lực kéo nẹp ngang F= tt qqd B.H (l − 0,125.H ) 2.l = 25,504.1, 4.5.(1, 75 − 0,125.5) = 57,385KN 2.1, 75 Trong B : bề rộng trụ Chọn nẹp I44 có A = 18,9cm I = 632cm S = 90, 286cm3 Công thức kiểm tra : M F 0, 228.104 57,385.102 f = + = + = 328,845 KG / cm < [ f ] = 1900 KG / cm S A 90, 286 18,9 2.4.4.3 Tính giằng Thanh giằng chòu lực xác đònh theo công thức tt T = Fal qqd = 1,5.25,504 = 38, 257 KN Trong đó: Fal = 25.6.10−2 = 1,5m Thanh giằng chòu kéo tâm, ta chọn thép φ 20 Công thức kiểm tra bền : f = T 38, 257.102 = = 1217, 744 KG / cm < [ f ] = 1900 KG / cm A 3,142 Trong : π 22 A= = 3,142cm : diện tích thép SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 118 [...]... vuông 20 x25cm T nh sơ bộ mômen quán t nh cho 1m ván thép là : I= 6.1.53 1.0,83 + + 1.0,8 .2, 52 = 67,543cm 4 12 12 20 20 20 20 20 Ván thép dày 0,8 cm 25 25 25 25 25 25 25 5 Sườn t ng cường 1x5 cm Các thép lá của ván khuôn được t nh như bản kê 4 cạnh có 4 cạnh ngàm cứng Kiểm tra độ võng giữa nhòp của ván thép f = tc qqd b 4 E.δ 3 = 19, 619.10 2. 254 l 25 = 0, 07 < = = 0,1 6 2. 10 0,8 25 0 25 0 Kiểm tra điều... ván thép Mômen uốn lớn nh t được t nh theo công thức tt M = a.qqd b 2 a : hệ số tra theo bảng phụ thuộc 2 cạnh của ván khuôn (a:b)=(1 :25 ) → a = 0,1 ⇒ M = 0,1 .25 ,504 .25 .10−4 = 0,159 KN m f = M M 0,159.104 = = = 597, 759 KG / cm 2 < [ f ] = 1900 KG / cm 2 2 2 b.δ 25 .0,8 S 6 6 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 117 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T 2. 4.4 .2 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG T nh nẹp ngang Các thanh... ) 2. l = 25 ,504.1, 4.5.(1, 75 − 0, 125 .5) = 57,385KN 2. 1, 75 Trong đó B : bề rộng trụ Chọn thanh nẹp I44 có A = 18,9cm 2 I = 632cm 4 S = 90, 28 6cm3 Công thức kiểm tra : M F 0, 22 8.104 57,385.1 02 f = + = + = 328 ,845 KG / cm 2 < [ f ] = 1900 KG / cm 2 S A 90, 28 6 18,9 2. 4.4.3 T nh thanh giằng Thanh giằng chòu lực xác đònh theo công thức tt T = Fal qqd = 1,5 .25 ,504 = 38, 25 7 KN Trong đó: Fal = 25 .6.10 2. .. cấu t o là các khung nhỏ khép kín, khung này chòu áp lực ngang của b t ng Mômen uốn trong ti t diện ngang của nẹp ngang được t nh theo công thức : M= tt qqd a 2 H (l − 0, 25 .H ) 10.l = 25 ,504.0, 25 2.5.(1, 75 − 0, 25 .5) = 0, 22 8KN m 10.5 Trong đó: a : chi u dài t nh toán của thanh nẹp ngang H : chi u cao lớp đổ b t ng trong 4h l : nhòp của ván Lực kéo trong thanh nẹp ngang là F= tt qqd B.H (l − 0, 125 .H... đổ b t ng q = 4 KN / m Vậy áp lực t c dụng vào ván khuôn quy đổi là : SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 116 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG qd (1,5.0,5 + 3,5) = 19, 62 KN / m 2 5 tt tc qqd = 1,3.qqd = 1,3.19, 619 = 25 ,504 KN / m 2 tc qqd =q+ 2. 4.4.1 T nh ván l t Chọn ván l t bằng thép có chi u dày 0,8 cm Các sườn t ng cường bằng thanh thép có ti t diện 1x5 cm đan thành.. .ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Công thức kiểm tra theo điều kiện ổn đònh f = R ϕ.A ϕ : là hệ số uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh l l 120 0 l= 0 = = 50,847 ⇒ ϕ = 0, 4 r 23 , 6 R 21 946, 2 ⇒ f = = = 397, 6 KG / cm 2 < [ f ] = 1900 KG / cm 2 ϕ A 0, 4.138 2. 4.4 T nh toán ván khuôn Trụ Diện t ch trụ A = 9,379m Chi u cao trụ h = 6, 701m • Chọn máy trộn b t ng loại C330 có công su t trộn... tt T = Fal qqd = 1,5 .25 ,504 = 38, 25 7 KN Trong đó: Fal = 25 .6.10 2 = 1,5m 2 Thanh giằng là thanh chòu kéo đúng t m, ta chọn thanh thép φ 20 Công thức kiểm tra bền : f = T 38, 25 7.1 02 = = 121 7, 744 KG / cm 2 < [ f ] = 1900 KG / cm 2 A 3,1 42 Trong đó : π 22 A= 4 = 3,142cm 2 : diện t ch thanh thép SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 118 ... su t trộn b t ng là • • 2 W = 10,5m3 / h Vậy trong 4 giờ có thể trộn được là V = 42m3 Chi u cao lớp b t ng mà máy có thể trộn trong 4h là h= V 42 = = 4, 478m A 9,379 Khi đổ b t ng chọn đầm dùi có bán kính t c dụng R = 0, 75m ⇒ h > 2. R 3,5m 5m 1,5m • Sơ đồ t i trọng t c dụng vào ván khuôn q qd • T i trọng t c dụng vào ván khuôn 2 p lực do đầm ngang gây ra qd = γ R = 24 ,5.0, 75 = 18,375 KN / m 2 Lực xung