Loại thép Các ống bọc K μ
ống thép mạ cứng hay nửa cứng 6,6 x 10-7 0,15 - 0,25
Vật liệu Polyethylene 6,6 x 10-7 0,23
Sợi hay tao
Các ống chuyển h−ớng bằng thép cứng cho bó thép ngoài 6,6 x 10 -7 0,25 Thanh c−ờng độ cao ống thép mạ 6,6 x 10-7 0,30 5.9.5.2.3. Co ngắn đàn hồi
5.9.5.2.3a. Các cấu kiện kéo tr−ớc
Mất mát do co ngắn đàn hồi trong các cấu kiện kéo tr−ớc phải lấy bằng :
cgp ci p pES f E E f = Δ (5.9.5.2.3a-1) trong đó :
fcgp = tổng ứng suất bê tông ở trọng tâm của các bó thép ứng suất do lực dự ứng lực khi truyền và tự trọng của bộ phận ở các mặt cắt mô men max (MPa)
Ep = mô đun đàn hồi của thép dự ứng lực(MPa) Eci = mô đun đàn hồi của bê tông lúc truyền lực (MPa)
Đối với các cấu kiện kéo tr−ớc của thiết kế thông th−ờng fcgp có thể tính trên cơ sở ứng suất trong cốt thép dự ứng lực đ−ợc giả định bằng 0,65 fpu đối với loại tao thép đ−ợc khử ứng suất d− và thanh thép c−ờng độ, và 0,70 fpu đối với loại bó thép tự chùng thấp (ít dão).
Đối với các cấu kiện thiết kế không thông dụng cần dùng các ph−ơng pháp chính xác hơn đ−ợc dựa bởi nghiên cứu hoặc kinh nghiệm.
5.9.5.2.3b. Các cấu kiện kéo sau
Mất mát do co ngắn đàn hồi trong các cấu kiện kéo sau, ngoài hệ thống bản ra, có thể lấy bằng :
cgp i c p pES f E E 2N 1 N f = − Δ (5.9.5.2.3b-1) trong đó : N = số l−ợng các bó thép dự ứng lực giống nhau.
fcgp = tổng ứng suất bê tông ở trọng tâm các bó thép dự ứng lực do lực dự ứng lực sau khi kích và tự trọng của cấu kiện ở các mặt cắt mô men max (MPa).
Các giá trị fcgp có thể đ−ợc tính bằng ứng suất thép đ−ợc giảm trị số ban đầu bởi một l−ợng chênh lệch phụ thuộc vào các hiệu ứng co ngắn đàn hồi, tự chùng và ma sát.
Đối với kết cấu kéo sau với các bó thép đ−ợc dính bám fcgp có thể lấy ở mặt cắt giữa nhịp, hoặc đối với kết cấu liên tục ở mặt cắt có mô men lớn nhất.
Đối với kết cấu kéo sau với các bó thép không đ−ợc dính bám, giá trị fcgp có thể đ−ợc tính nh− ứng suất ở trọng tâm của thép dự ứng lực lấy bình quân trên suốt chiều dài của bộ phận.
Đối với hệ bản, giá trị của ΔfpES có thể lấy bằng 25% của giá trị tính đ−ợc từ Ph−ơng trình 5.9.5.2.3a-1.
5.9.5.3. Ước tính gần đúng toàn bộ mất mát theo thời gian
Một −ớc tính gần đúng toàn bộ mất mát dự ứng lực phụ thuộc vào thời gian do từ biến và co ngót của bê tông và tự chùng của thép trong các bộ phận dự ứng lực và dự ứng lực một phần có thể lấy theo Bảng 1 cho :
• Các cấu kiện không phân đoạn, kéo sau , có chiều dài nhịp không quá 50.000 mm và tạo ứng suất trong bê tông ở tuổi 10 đến 30 ngày, và
• Các cấu kiện kéo tr−ớc, tạo ứng suất sau khi đạt c−ờng độ nén fci′ = 24 MPa. Miễn là chúng :
• Đ−ợc làm bằng bê tông tỷ trọng th−ờng,
• Bê tông đ−ợc bảo d−ỡng bằng hơi n−ớc hoặc ẩm −ớt,
• Đ−ợc tạo dự ứng lực từng thanh hoặc tao thép với thuộc tính tự chùng bình th−ờng và thấp, và • ở nơi có các điều kiện lộ ra và nhiệt độ trung bình.
Đối với các cầu bê tông phân đoạn, việc −ớc tính toàn bộ mất mát ứng suất chỉ có thể đ−ợc dùng cho thiết kế sơ bộ.
Tỷ lệ dự ứng lực một phần (PPR) dùng trong Bảng 1 phải đ−ợc lấy nh− quy định trong Ph−ơng trình 5.5.4.2.1-2.
Đối với những bộ phận đ−ợc làm bằng bê tông có tỷ trọng thấp, các trị số quy định trong Bảng 1 phải đ−ợc tăng lên 35 MPa.
Đối với các tao thép ít tự chùng, các giá trị quy định trong Bảng 1 có thể đ−ợc giảm bớt : • 28 MPa đối với dầm hộp (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});
• 41 MPa đối với dầm chữ nhật, bản đặc và dầm I, và • 55 MPa đối với dầm T đơn, T kép, lõi rỗng và bản rỗng.
Đối với điều kiện kết cấu khác th−ờng, các −ớc l−ợng chính xác hơn phải đạt đ−ợc phù hợp với các ph−ơng pháp dựa trên nghiên cứu hoặc kinh nghiệm.