số truyền nhiệt quy ước. Vì phân xưởng có kích thước 12 x 5,5 m nên chỉ được chia làm 3 dải với các thông số sau:
F¡ =4.(12 + 5,5) = 70 mẺ; k, = 0,47 W/nẺ.K;
F; =F, -48 =70 - 48 =22 m; k;= 0,23 W/n.K; Vậy nhiệt thẩm thấu qua nền được tính:
Q; = -5.(0.47.70 + 0,23.22) = -190 W
Từ những tính toán ta có tổng nhiệt thừa của cả hệ thống khử ẩm như sau:
§ Q.= Xu = 6200 + 792 +510 + 585 + 117 + 14/73/7 + (190) = 9490 W Q.= Xu = 6200 + 792 +510 + 585 + 117 + 14/73/7 + (190) = 9490 W i=l 1.2. Tính ẩm thừa. -43-
Nguyễn Phạm Song Thương - Đồ én †ốt nghiệp
1.2.1. Lượng ẩm do công nhân trong phân xưởng tỏa ra,W,. W¡=n.gạ, kgís W¡=n.gạ, kgís Trong đó:
n: số công nhân làm việc trong phân xưởng, theo trên tính được là 3 người; g„: lượng ẩm tỏa ra của một người khi làm trong phân xưởng g„: lượng ẩm tỏa ra của một người khi làm trong phân xưởng
#a= 295 g/h.người [6].
Vậy, lượng ẩm do người tỏa ra tính được: —3/295.10”
' 3600 =2,457.10° kg/s 1.2.2. Lượng ẩm do rò lọt không khí, W,.
W,=G„.Ad, kgls
Trong đó:
G;: lượng không khí lọt, theo phần tính nhiệt thừa bên trên ta có L„ = 2.107 kg/s; Ad = dy - dị, kg/kg kk;
dy : độ chứa ẩm của không khí ngoài trời tại thời điểm tính toán
dy =đ,-20,-ụ, = 13/25 gikg kk
đd; : độ chứa ẩm của không khí trong phân xưởng tại thời điểm tính toán
dạ =d,2;, _ sạ = 8,01 giẦg kk
Vậy lượng ẩm do rò lọt tính được:
W,= 2.107.(13,25 - 8,91).10” = 8,68.10 kg/s
1.2.3. Lượng ẩm do bán thành phẩm tỏa ra, W;.
Theo như tính toán, khi chưa lắp đặt hệ thống khử ẩm thì tại độ ẩm không khí là ;; = 65% đã bắt đầu xảy ra hiện tượng dính ướt kẹo sau khi ra khỏi dây chuyền làm lạnh, khô. Vậy lượng ẩm thừa của sản phẩm cần phải lấy đi bằng máy khử ẩm là:
W;=G..Ad;, kgís Trong đó:
12
G; = V;.p= 12.5.5.4,5.——— 3 3-P 3600 =0, kg/s; &
Ad; =d; - dy= 11,20 - 8,91 = 2/29 g/kg;
d;: độ chứa ẩm của không khí tại t; = 23”C ; ;; = 65%;
dị : Độ chứa ẩm của không khí trong phân xưởng tại thời điểm tính toán; Vậy lượng ẩm do bán thành phẩm tạo ra tính toán được:
W; =0,1. 2/29.10 = 2/29.10' kg/s Tổng lượng ẩm thừa của hệ thống khử ẩm là:
W.=W,+W;,+ W;=2,457.10 + 868.107 + 2,29.10 = 5,615.10' kg/s
Độ chênh lệch giữa nhiệt vật lí của ẩm bốc hơi của kẹo với nhiệt thừa Q,, kí hiệu là AQ: AQO=Q,-W,.C..tị, W
Trong đó:
W;: lượng ẩm bay hơi từ bán thành phẩm (kẹo), W; = 2,29.10' kg/s;
C, = 4,18 kJ/kg.K : nhiệt dung riêng của nước;
tạ = 25C: nhiệt độ của kẹo trong phân xưởng;
Vậy tính được:
AQ = 9490 - 2,29.10.4,18.25.10” = 9465 W Tính tỉ số nhiệt - ẩm thừa:
„AO __ 9465
'—W.. 5/615.10° t = 16857, kJ/kg
Đồ thị I-d của quá trình khử ẩm:
Chọn không khí sau dàn lạnh có nhiệt độ tạ = 5"C và độ ẩm ạy = 95%, xác định được điểm O trên đồ thị I-d.
Không khí sau dàn lạnh được làm nóng đẳng dung ẩm đến trạng thái I có nhiệt độ t,=
18°C và độ ẩm ọ, = 40%.
Quá trình biến đổi không khí trong buồng sấy theo đường hệ số góc tia quá trình s, = 16857 kJ/kg tới trạng thái 2 có t; = 25”C và độ ẩm ọ; = 32%.
Nguyễn Phạm Song Thương - Đồ én †ốt nghiệp 70% HII, 80%. 1009. TErnperat.re (E) n 2 4 6 8 10 12 14 1B 18 20 22 24 28 28 30 32 34 36 38 4H 42 44 46 46 50 Moisture contont (sflsg(d.a))
- Lượng không khí khô cần thiết:
4 2 1 2 1 1 L=W,————, kgls k d & 1 Lý =5.615.10%————————— (6,278 — 5,178).10 =0,51 kg/s Trong đó:
W,=5,615.10' kg/s: là lượng ẩm thừa trong phân xưởng tính được ở trên; d;= 6,278 g/kg: độ chứa ẩm của không khí tại điểm 2 trên đồ thị I-d; d, = 5,178 g/kg: độ chứa ẩm của không khí tại điểm I trên đồ thị I-d. - Lượng không khí tuần hoàn:
L=L. +d,) =0,51.(1 + 5,77.10”) = 0,513 kg/s - Lưu lượng thể tích không khí:
- 46 -
V=—= L2 12 L_ 0513 — 0 127 (mg) = 427 lls
Công suất lạnh cân thiết tối thiểu:
Q,= L(, - ly) = 0,513.(40,30 - 17,73) = 11,58 KW = 39522 Biulh
Công suất dàn nóng cần thiết để sấy không khí sau dàn lạnh từ trạng thái O đến trạng thái
1 là:
Q;= L.(, - I;) =0,513.(30,58 - 17,73) = 6,6 kW = 22500 Brulh