thiet ke cau truc xoay 0 5 tan

... TRẦN XUÂN LỘC Msv: 1711 50 4 1 101 19 NGUYỄN QUANG HỢP Msv: 1711 50 4 1 101 54 Lớp: 17CTM1 ỎNG ĐỘNG HỌC 202 1 Đà Nẵng, 06 / 202 1 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG ... TS BÙI HỆ THỐNG Sinh viên thực hiện: TRẦN XUÂN LỘC Msv: 1711 50 4 1 101 19 NGUYỄN QUANG HỢP Msv: 1711 50 4 1 101 54 Lớp: 17CTM1 Đà Nẵng, 06 / 202 1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA ... động (A0) - Bản vẽ tổng thể cầu trục (A0) - Bản vẽ dầm (A0) - Bản vẽ dầm cuối (A0) - Bản vẽ cấu di chuyển dầm cuối (A0) - Bản vẽ palang (A0) Ngày giao đồ án: 22 /02 / 202 1 Ngày nộp đồ án: … /6/ 202 1

Ngày tải lên: 07/03/2024, 12:08

... 2,2 Kích thước máy (mm) 1880x 202 5x17 50 Khối lượng 200 0 c Các bước tiến hành công nghệ: - Bước 1: Mài cổ trục Ø 50 Kích thước cần đạt Ø 50 + 0 ,01 8 +0, 002 Độ bóng đạt Ra = 0, 63 + Chọn đá mài: Ta chọn ... 2D 05 / 05 -26 / 05 Tuần 14- 151 6 Tiến hành vẽ 3D mô Sử dụng phần mềm solidworks để vẽ mơ 3D 26 / 05 -16 /06 10 16 /06 - 20/ 06 Hồn thiện tất vẽ, thuyết minh báo cáo, Nộp Đà Nẵng, ngày 10 tháng 03 năm 202 2 ... (A0) - Bản vẽ tổng thể cầu trục (A0) - Bản vẽ dầm (A0) - Bản vẽ dầm cuối (A0) - Bản vẽ cấu di chuyển dầm cuối (A0) - Bản vẽ palang (A0) Ngày giao đồ án: 25 /02 / 202 2 Ngày nộp đồ án: 10 /06 / 202 2

Ngày tải lên: 12/08/2022, 10:33

... đổi nằm tang Trò số hợp lực R=2S max =2 × 12626= 252 52 N Sơ đồtính trục tang: R = 101 01N A R = 106 74N D 4 85 200 2 05 R =1 457 8N C R = 151 51N B 1 15 17423 65 202 0 200 R= 252 52N Biểu đồ moment trục tang Tải ...  48 − 20 69, 85 + 42, 65  − ( 48 − 20 )  ≈ 0, 1 ( 69, 85 + 42, 65 )  × ln   20 + 75 69, 85 − 32, 35    + Ứng suất A-A : σ= Q × e1 50 0 00 × 32, 35 = = 1 70( N / mm ) a 75 Fk 25 50 × 0. 1× 2 Ứng ... = 252 52 – 101 01 = 151 51 N GVHD: TS.Lưu Tùng SVTH : Dư Đăng Quang 30 Mô men uốn D M D = 101 01 × 200 = 202 0 200 Nmm Mô men uốn C M C = 151 51 × 1 15= 17423 65 Nmm Vật liệu làm tang gang có ký hiệu C 15- 32

Ngày tải lên: 29/11/2015, 14:05

... Mx = 304 4 700 0Nmm Qy = 79 50 6 ,8N Ứng suất uốn lớn nhất:  M x h 304 4 700 0. 100 0   2,37 N / mm2 ' 10 Jx 0, 6413. 10 (4.67) Qmax Sox 79 50 6 , 8.8123 700   6,29 N / mm2 ' 10 2.J x  t 2 .0, 6413. 10 (4.68) ... 4 204 6,4 N PDIIa  608 03,6 N { Thay vào công thức ta có: f 4 204 6,  608 03,  15 500 3   48.2,1. 1 05 .3, 26. 101 0  6,87mm (4.71) Độ võng lớn cho phép dầm chính:  f  L 15 500   22,14mm 700 700 ... xác định: f  M uIIa L 5. 1, 242. 109 . 15 500   2,929. 10? ??4 mm 10 48 E.J x 48.2,1. 10 3, 26. 10 113 (4.73) Độ võng lớn cho phép dầm chính: f  L 15 500   8,85mm 17 50 17 50 (4.74) Nhận thấy f 

Ngày tải lên: 02/12/2017, 15:34

... 47739. 200 0 = 954 7 800 0Nmm Mômen uốn tải trọng phân bố gây tiết diện xét : M "u = ql qL 5 500 . 10 5 500 . 200 0 l2 − = 200 0 − = 4 400 000 0 Nmm 200 0 200 0 Tổng mômen uốn tiết diện xét : Mu= M’u + M''u = 954 7 800 0 ... Trong đó: q’= 2 900 N/mm- lương phân bố theo chiều dài dầm phía bên dàm cấp điện l2 Gx 7 70 400 00 + = 50 0 00 + = 50 8 00 N b 12 50 G l 4 80 400 00 + = 39 200 N Pbd = Q + x = 50 0 00 b 12 50 Pd = Q Tải trọng ... R’A.l2 = 1 703 . 200 0 = 3 406 000 Nm Phản lực tựa A lực quán tính dầm : R" A = Pqt L = 2 75. 10 = 13 75 N Mômen uốn Pqt gây : pqt l 22 2 75. 200 0 M "u = R" A l − = 13 75. 200 0 − = 269 50 0 0 Nm 2. 100 0 2. 100 0 Tổng

Ngày tải lên: 14/11/2020, 11:15

... chung 50 3.2 .5 Kiểm tra động điện momen mở máy 50 3.2.6 Phanh 51 3.2.7 Các phận khác cấu di chuyển xe lăn 51 Chương 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ XE CẦU 57 4.1 Lựa chọn ... 64 5. 2.1 Tính tải trọng 64 5. 2.2 Xác định kích thước tiết diện dầm 65 5.2.3 Ứng suất tiết diện dầm 67 5. 2.4 Tính tiết diện gối tựa dầm 70 5. 2 .5 Tính độ bền ... 63 5. 1 Lựa chọn kết cấu dầm 63 5. 1.1 Phương án 1: Hai dầm kết cấu dạng hộp 63 5. 1.2 Phương án 2: kết cấu dầm kiểu giàn 63 5. 1.3 Phương án 3: kết cấu loại dầm 63 5. 2

Ngày tải lên: 09/03/2021, 10:33

... 47739. 200 0 = 954 7 800 0Nmm Mômen uốn tải trọng phân bố gây tiết diện xét : M "u = ql qL 5 500 . 10 5 500 . 200 0 l2 − = 200 0 − = 4 400 000 0 Nmm 200 0 200 0 Tổng mômen uốn tiết diện xét : Mu= M’u + M''u = 954 7 800 0 ... Trong đó: q’= 2 900 N/mm- lương phân bố theo chiều dài dầm phía bên dàm cấp điện l2 Gx 7 70 400 00 + = 50 0 00 + = 50 8 00 N b 12 50 G l 4 80 400 00 + = 39 200 N Pbd = Q + x = 50 0 00 b 12 50 Pd = Q Tải trọng ... R’A.l2 = 1 703 . 200 0 = 3 406 000 Nm Phản lực tựa A lực quán tính dầm : R" A = Pqt L = 2 75. 10 = 13 75 N Mômen uốn Pqt gây : pqt l 22 2 75. 200 0 M "u = R" A l − = 13 75. 200 0 − = 269 50 0 0 Nm 2. 100 0 2. 100 0 Tổng

Ngày tải lên: 22/04/2021, 19:09

... 47739. 200 0 = 954 7 800 0Nmm Mômen uốn tải trọng phân bố gây tiết diện xét : M "u = ql qL 5 500 . 10 5 500 . 200 0 l2 − = 200 0 − = 4 400 000 0 Nmm 200 0 200 0 Tổng mômen uốn tiết diện xét : Mu= M’u + M''u = 954 7 800 0 ... Trong đó: q’= 2 900 N/mm- lương phân bố theo chiều dài dầm phía bên dàm cấp điện l2 Gx 7 70 400 00 + = 50 0 00 + = 50 8 00 N b 12 50 G l 4 80 400 00 + = 39 200 N Pbd = Q + x = 50 0 00 b 12 50 Pd = Q Tải trọng ... R’A.l2 = 1 703 . 200 0 = 3 406 000 Nm Phản lực tựa A lực quán tính dầm : R" A = Pqt L = 2 75. 10 = 13 75 N Mômen uốn Pqt gây : pqt l 22 2 75. 200 0 M "u = R" A l − = 13 75. 200 0 − = 269 50 0 0 Nm 2. 100 0 2. 100 0 Tổng

Ngày tải lên: 27/04/2021, 13:53

... cầu lấy : 1 1  ).L  (  ) 100 00  55 5  715mm 14 18 14 18 H= ( Vậy lấy H = 600 mm C Chiều rộng biên : C B0 = (0, 33? ?0, 5) H = (0, 33? ?0, 5) . 600 = 198÷ 300 mm LR Vậy chọn B0 = 250 mm Để đảm bảo độ cứng dầm ... bảng 5- 2[1] [δ]2 = 180N/mm2 > δu Độ võng dầm tác dụng xe lăn vật nâng : ( P"D  P"C ).L3 (286 50  21641). 100 00   907 mm 48.E.J x 48.2,1. 10 5. 55. 10 C f  8 U B B-B D 20 100 70 _ L 100 00   ... xoắn, bề rộng B đứng lấy bằng: U 600 H =  200 Vậy lấy : B = 200 mm 3 D Và B  1 1  ) L  (  ). 100 00  200  2 50 40 50 40 50 T- B( Vật liệu dầm : thép CT 35 biên dầm dung thép dày δ1 = 8mm,

Ngày tải lên: 20/05/2021, 21:05

... 47739. 200 0 = 954 7 800 0Nmm Mômen uốn tải trọng phân bố gây tiết diện xét : M "u = ql qL 5 500 . 10 5 500 . 200 0 l2 − = 200 0 − = 4 400 000 0 Nmm 200 0 200 0 Tổng mômen uốn tiết diện xét : Mu= M’u + M''u = 954 7 800 0 ... Trong đó: q’= 2 900 N/mm- lương phân bố theo chiều dài dầm phía bên dàm cấp điện l2 Gx 7 70 400 00 + = 50 0 00 + = 50 8 00 N b 12 50 G l 4 80 400 00 + = 39 200 N Pbd = Q + x = 50 0 00 b 12 50 Pd = Q Tải trọng ... R’A.l2 = 1 703 . 200 0 = 3 406 000 Nm Phản lực tựa A lực quán tính dầm : R" A = Pqt L = 2 75. 10 = 13 75 N Mômen uốn Pqt gây : pqt l 22 2 75. 200 0 M "u = R" A l − = 13 75. 200 0 − = 269 50 0 0 Nm 2. 100 0 2. 100 0 Tổng

Ngày tải lên: 16/06/2021, 10:45

... trọng lên bánh xe 43 v W0W 18 40 t t G0 G0  Q  4 50 0 4 50 0  50 0 00  0, 08N Vậy : 9,81 200 00. 0,2 60  0, 08)  6,5m / s j0 max  ( 200 00. 0 ,02  800 0 1, 200 Thời gian mở máy tối đa cho phép ... phanh TKT-1 50 Thời gian mở máy tương ứng gia tốc cho phép vx t m  60 j o max Vậy Mm  400 00. 0,22.8 85 818 .0, 2 2.22 .0, 85 25  0, 64s  60. 0, 65  3 75. 222 .0, 64 .0, 85 1,2 .0, 85. 8 85  3 75 .0, 64  22,5Nm Đối ... thể A0 - Bản vẽ phương án A0 - Bản vẽ cấu nâng A0 - Bản vẽ cấu di chuyển xe A0 - Bản vẽ cấu di chuyển cầu A0 Ngày giao đồ án: 22/2/ 202 1 Ngày nộp đồ án: 22/8/ 202 1 Đà Nẵng, ngày 22 tháng năm 202 1

Ngày tải lên: 22/06/2022, 19:29

...  0, 08N t SVTH: Huỳnh Ngọc Trí t G0  Q 4 50 0  50 0 00 GVHD: Th.S Nguyễn Thái Dương TIEU LUAN MOI download : skknchat@gmail.com 50 THIẾT KẾ CẦU TRỤC DẦM SỨC NÂNG TẤN Vậy : j0 max  9,81 200 00. 0,2 ... 200 00. 0,2 60  0, 08)  6,5m / s (  200 00. 0 ,02 800 0 1, 200 Thời gian mở máy tối đa cho phép để không xảy trượt; theo 3 -54 [1] W D G D n dx 3 75. i M m .0? ?? 2.it bx  .t x dc x m   (Gi Di 3 75. t dc ... max Vậy Mm  400 00. 0,22.8 85 818 .0, 2 2.22 .0, 85  3 75. 222 .0, 64 .0, 85 1,2 .0, 85. 8 85  3 75 .0, 64  22,5Nm Đối với động điện chọn có mơmen danh nghĩa : M dn  95 50 1,4 8 85  15, 1Nm Mơmen mở máy trung

Ngày tải lên: 22/06/2022, 19:35

... Z1= Z  5, 1. 10  3,3. 10 10 10 Z2=Z3= Z  1,1. 10 10 Z3= Z  5, 5. 10 10 Số chu kỳ làm việc tương đương ứng suất uốn: Ztđ = 3,3. 1 05 .18+1,1. 1 05 .0, 56 8+1,1. 1 05 .0, 428 +5, 5. 1 05 .0, 148 = 0, 33. 106 Giới ... ( 50 0 0  50 0 00) 10  1,1  5 200 0  374 75 N 10 Tải trọng nhỏ tác dụng lên bánh xe A(và D) khơng có vật nâng đầu cầu bên phải C C Pmin(A,D) = G x L  l  G x L R L = 50 0 0 10  1, 25  5 200 0  151 87 ... Dbx G0 Ddx n1   2.i x  dc 3 75. i x t m  dc 3 75. t m0 M ph   1167 .0, 4 5 200 0 .0, 4 2.9 50 1,2.3,9    20, 75 Nm 2. 60. 0, 85 3 75 .0, 45 3 75. 60 Căn vào mơmen phanh trên, ta chọn phanh má TKT- 200 có

Ngày tải lên: 26/07/2022, 22:58

... 2,2 Kích thước máy (mm) 1880x 202 5x17 50 Khối lượng 200 0 c Các bước tiến hành công nghệ: - Bước 1: Mài cổ trục Ø 50 Kích thước cần đạt Ø 50 + 0 ,01 8 +0, 002 Độ bóng đạt Ra = 0, 63 + Chọn đá mài: Ta chọn ... http://www.pcec.vn/phu-kien -cau- truc/ banh-xe -cau- truc- han-quoc [19]https://www.tmeic.com/Repository/Others/TMEIC%20Crane%20Cont rol%20and%20Automation%20A4.pdf [ 20] https://ajer.org/papers/v6(12)/J061 254 62.pdf ... đơn 7 .5 Di chuyển ngang lớn ụ mài 60 Chạy dao ngang sau hành trình kép bàn 0, 001 - 0, 003 8 (mm) máy Số cấp tốc độ đầu mài Vơ cấp Giới hạn số vịng quay 78 - 7 80 (vịng/phút) Góc quay bàn máy ±5O Cơng

Ngày tải lên: 12/08/2022, 09:35

... Z1= Z  5, 1. 10  3,3. 10 10 10 Z2=Z3= Z  1,1. 10 10 Z3= Z  5, 5. 10 10 Số chu kỳ làm việc tương đương ứng suất uốn: Ztđ = 3,3. 1 05 .18+1,1. 1 05 .0, 56 8+1,1. 1 05 .0, 428 +5, 5. 1 05 .0, 148 = 0, 33. 106 Giới ... ( 50 0 0  50 0 00) 10  1,1  5 200 0  374 75 N 10 Tải trọng nhỏ tác dụng lên bánh xe A(và D) khơng có vật nâng đầu cầu bên phải C C Pmin(A,D) = G x L  l  G x L R L = 50 0 0 10  1, 25  5 200 0  151 87 ... Dbx G0 Ddx n1   2.i x  dc 3 75. i x t m  dc 3 75. t m0 M ph   1167 .0, 4 5 200 0 .0, 4 2.9 50 1,2.3,9    20, 75 Nm 2. 60. 0, 85 3 75 .0, 45 3 75. 60 Căn vào mơmen phanh trên, ta chọn phanh má TKT- 200 có

Ngày tải lên: 31/08/2023, 11:21

... vát mép x 4 50 .51 Nguyên công3 : Gia công tiện thô tinh mặt trụ: ø9 ,ø7 ø 65 53 Nguyên công 4: gia công rãnh then 54 Nguyên công 5: gia công mài thô tinh mặt trụ ø 65 54 Nguyên công ... 50 tỉ số truyền chung 51 Chƣơng IV:LẬP QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ 50 Nguyên công : phay mặt đầu khoan ỗ t m 50 Nuyên công 2: Gia công tiện thô, tinh mặt trụ: ø8 ,ø 65 vát ... .56 Tính tốn chế độ cắt cho ngun cơng gia cơng mặt trụ Φ 65 .57 ƣớc : tiện thô mặt trụ Φ 65 57 Tiện tinh Φ 65 61 Tra ảng cho ngun cơng cịn ại 65 Tiện thơ

Ngày tải lên: 07/03/2024, 15:35

... = 95 50 N dc 27 ,5 = 95 50 = 3 75, 18 (N.m) ndc 700 Mm = 1,8.3 75, 18 =6 75, 32( Nm) Do ú : Q1 = Q n tm = 84, 15. 700 1 50 0 00. 0 ,51 2. 700 + = 0, 78 (s) 3 75. (6 75, 32 461,19) 3 75. (6 75, 32 461,19).2 2.47, 2 .0, 87 ... xon : M I = 9 ,55 . 106 NI 26,36 = 9 ,55 . 106 = 359 526 ( N mm) n1 700 M II = 9 ,55 . 106 N II 24, 42 = 9 ,55 . 106 = 251 8477 (N.mm) n2 92, M III = 9 ,55 . 106 N III 22, 62 = 9 ,55 . 106 = 146 95 306 (N.mm) n3 14, ... s nhỏnh cỏp cun lờn tang t = Vỡ dõy trc tip quỏn lờn tang khụng qua cỏc dũng dc i hng Q0 = Q + Qm = 1 200 00 + 300 00 = 1 50 0 00 ( N ) p- hiu sut palng P = s0 Q0 1 50 0 00 = = = 0. 99 smax m.a.S max 2.2.37878.78...

Ngày tải lên: 02/01/2014, 09:37

... thức Q2 =0, 5Q 0, 84 Q3 =0, 3Q 0, 75 Đơn vị 38826 178 60 8 207 ,07 N 253 66,16 19488 1242,93 N 153 7 50 753 75 53 75 N 443 397 ,5 328,4 Nm 352 276 2 25, 7 Nm 0, 23 0, 17 0, 13 s 0, 06 2-18 T24/TTM T 2-22 T 25/ TTM ... tiêu chuâÒn taÒi troòng 15t Thông sôì kyÞ thuâòt moìc treo : a o b d d1 M0 l l1 l2 1 50 1 15 90 90 85 80 2 25 85 100 m R R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 75 18 104 74 1 90 45 1 50 1 70 22 Bảng : thông số móc ... than xe lăn Gx, trọng lượng vật nâng Q L' = 1 100 mm 7 50 0 mm Q + Gx = 2 100 00 N Gc = 15 300 0 N 1 50 0 0 mm Hình 3.1 : Sơ đồ tính tải trọng lên bánh xe 12 50 mm Tải trọng lớn tác dụng lên bánh xe A D xe...

Ngày tải lên: 24/07/2014, 22:15

... vị Q1=Q Q2 =0, 5Q 0, 87 0, 84 Q3 =0, 3Q Ghi 0, 75 Sn N Sh N 37121 22272,7 1 85 60, 6 Qo N 1 50 0 00 900 00 7 50 0 0 Mn Nm 461,19 276,71 2 30, 6 Mh Nm 3 50 2 10 1 75 n tm S 0. 78 0, 41 0, 38 S 0, 16 0, 18 0, 2 h tm 37878,78 ... 3-9-[trang 54 ] β ∑ (Gi Di2 ).n1 Q0 D02 n1 t = + 3 75( M m + M h ) 3 75( M m + M h ).a i0 η h m h tm = 84, 15. 700 1 50 0 00. 0 ,51 2. 700 + = 0, 16 3 75. (6 75, 32 + 3 50 ) 3 75. (6 75, 32 + 3 50 ) .2 2.49, 22 .0, 87 Trên ... xoắn : M I = 9 ,55 . 106 NI 26,36 = 9 ,55 . 106 = 359 526 ( N mm) n1 700 M II = 9 ,55 . 106 N II 24, 42 = 9 ,55 . 106 = 251 8477 (N.mm) n2 92, M III = 9 ,55 . 106 N III 22, 62 = 9 ,55 . 106 = 146 95 306 (N.mm) n3 14,...

Ngày tải lên: 14/07/2015, 13:45

... *11 .55 * 106 = 11 .55 * 1 05 10 10 5 Z = * Z = *11 .55 * 106 = 57 7 50 0 0 10 10 4 Z1 = * Z = *11 .55 * 106 = 46 200 00 10 10 Z1 = + Số chu kỳ tương đương : Z td = Z1 *18 + Z *0. 58 + Z *0. 18 Z td = 1 15 50 0 0*18 + 57 7 50 0 9 *0. 58 ... = 0. 5Q Q3 = 0. 1Q Qo (N) Sn (N) η Mn (Nm) Sh (N) Mm (Nm) Tmn (s) Tmh (s) 12 50 0 0 3 156 6 0. 88 383.3 309 34 2 90 0.7 0. 112 62 50 0 157 83 0. 82 203 .3 154 67 137 0. 28 0. 14 12 50 0 3 156 .6 0. 6 56 .2 309 3 20 0.2 ... 1 15 50 0 0*18 + 57 7 50 0 9 *0. 58 + 46 200 00* 0.18 = 117 75 60 + Hệ số chế độ làm việc : 107 107 kC = = = 1. 306 Z td 117 75 60 + Giới hạn mỏi tính tốn : ' σ −1 = kC * σ −1 = 1. 306 * 2 50 = 326 .5( N ) mm + Hệ...

Ngày tải lên: 01/05/2013, 10:27