tính toán nội lực do hoạt tải tại mặt cắt 1 1
đồ án tốt nghiệp xây dựng cầu đường phương án cầu btct dầm super - t dự ứng lực căng trước
... 526 *13 614 5 = 71. 612 .270 ( N mm) + Mômen tải nhịp: q ' * L2 27 ,1* 210 52 M lan = = = 15 . 010 .09 ( N mm) 8 + Lực cắt hoạt tải xe ba trục mặt cắt gối: V3truc = P ' = 13 614 5 ( N ) + Lực cắt tải mặt cắt ... Lực cắt tải trọng 9,3*0,989*34600 Vlan = = 15 912 0 ( N ) + Lực cắt tải hành 4,5*0,989*34600 VPL = = 76994 ( N ) VI.2.5 - Tính toán nội lực hoạt tải mặt cắt 1- 1 VI.2.5 .1 - Sơ dồ xếp tải + Mặt cắt ... 0, 72 ( mg ) PL = 1. 2* 15 00 VI - TÍNH VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG TẠI CÁC MẶT CẮT VI .1 - CÁC MẶT CẮT TÍNH NỘI LỰC + Nhịp tính toán dầm Ltt = 35000 mm 22 Vị trí mặt cắt tính toán + Mặt cắt 0-0 đầu khấc...
- 54
- 1,114
- 1
đồ án tốt nghiệp xây dựng cầu đường thiết kế kết cấu nhịp
... 526 *13 614 5 = 71. 612 .270 ( N mm) + Mômen tải nhịp: q ' * L2 27 ,1* 210 52 M lan = = = 15 . 010 .09 ( N mm) 8 + Lực cắt hoạt tải xe ba trục mặt cắt gối: V3truc = P ' = 13 614 5 ( N ) + Lực cắt tải mặt cắt ... Lực cắt tải trọng 9,3*0,989*34600 Vlan = = 15 912 0 ( N ) + Lực cắt tải hành 4,5*0,989*34600 VPL = = 76994 ( N ) VI.3.2 - Tính toán nội lực hoạt tải mặt cắt 1- 1 VI.3.2 .1 - Sơ dồ xếp tải + Mặt cắt ... ) = 2 010 80 ( N ) + Lực cắt tải trọng 9,3*0,9 31* 32600 Vlan = = 2822 61( N ) + Lực cắt tải hành 4,5*0,9 31* 32600 VPL = = 13 6578 ( N ) VI.3.3 - Tính toán nội lực hoạt tải mặt cắt 1/ 8 VI.3.3 .1 - Sơ...
- 82
- 516
- 0
tải trọng và các tổ hợp tải trọng tính toán nội lực
... Phương án 10 Comb10 X X x 11 Comb 11 X X 12 Comb12 X X X 13 Comb13 X X X 14 Comb14 X X X 15 Comb15 X X X 16 Comb16 X X X 17 Comb17 X X 18 Comb18 X X 19 Comb19 X X 20 Comb20 X x 21 Comb 21 X 22 Comb22 ... 90x 110 cm (11 dầm) dài 31m: gDN = 11 x1.1x0.9x (1. 1-0.35)x31x2.5 = 11 25.28T ♦ Tải trọng dầm dọc DD1 tiết diện 90x 110 dài 55m: gDD1 = 1. 1x0.9x (1. 1-0.35)x55x2.5 = 18 1.49T ♦ Tải trọng dầm dọc DD2 có tiết ... 14 .19 14 .22 14 .75 13 .25 11 .75 10 .25 8.75 7.25 Lu 21. 19 21. 22 21. 75 20.25 18 .75 17 .25 15 .75 14 .25 3.3.2 Chiều dài chòu nén cọc EF Ln = Lo + 10 −3 P = L + 10 −3 o 4.5 10 6 × 0.385 = L + 68.3m o 17 7...
- 34
- 2,740
- 0
Báo cáo nghiên cứu khoa học " Ứng dụng mô hình ADCIRC tính toán nước dâng do bão tại khu vực cửa sông ven biển Hải Phòng trong cơn bão Damrey 2005 " potx
... Nam hải Yên hải Liên Vị Hoàng Châu Cát Hải Đồng Bài Nước dâng bão 1. 25 1. 15 1. 14 1. 11 1.05 1. 02 1. 19 1. 18 1. 28 1. 20 1. 07 1. 02 1. 10 Đối với khu vực chịu ảnh hưởng sông, mực nước tăng dần từ phía ... 2.52 2.57 2.59 2. 61 2.62 2.53 2.59 2.60 2. 51 N.X. Hiển và nnk. / Tạp chí Khoa học ĐHQGHN, Khoa học Tự Nhiên và Công nghệ 25, Số 3S (2009) 4 31 438 STT 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 Địa danh ... Hải Phòng STT 10 Địa danh Đình Vũ NT Tiên Phong Lập Lễ Tam Hưng Hiệp Hòa Gia Đức Đông hải Thủy Nguyên Cầu Bính Hà An Nước dâng bão 1. 18 1. 26 1. 29 1. 30 1. 31 1.32 1. 27 1. 32 1. 34 1. 18 Mực nước tổng...
- 8
- 598
- 0
Tính toán nội lực bằng phương pháp khung tương đương
... 0 .10 26 0 .10 753 0 .11 286 0 .11 5938 0 .11 8708 A(m2) 12 2.47 11 7 .15 11 7 .15 11 7 .15 11 7 .15 11 7 .15 11 7 .15 0 .12 24 0 .12 52 0 .12 7 11 7 .15 11 7 .15 11 7 .15 14 .34 14 .667 14 .878 0 .12 948 11 7 .15 15 .16 8 0 .13 1328 11 7 .15 ... -0.000 018 3.24E -10 0 .16 9325 0.00 718 1027 5.026 718 717 -0.000 011 2 1. 2544E -10 0 .10 5358 0.00446 819 4 3 .12 77360 91 -0.0000037 1. 369E -11 0.034806 0.0 014 7 61 1.033269959 10 0.0000037 1. 369E -11 -0.034 81 -0.0 014 7 61 ... 11 7 .15 15 .385 10 .866 12 .02 12 .597 13 .22 13 .582 13 .907 - Thuyết minh kết cấu 43.2 46.5 49.8 53 .1 1.29 1. 32 1. 34 1. 35 0 .13 317 48 11 7 .15 15 .60 0 .13 564 11 7 .15 15 .89 0 .13 748...
- 55
- 2,548
- 20
thiết kế cầu bê tông cốt thép- tính toán nôi lực trong kết cấu cầu
... 0.2427 0 .17 16 0.49 61 0.8 712 4.3 Tính nội lực dầm ngang 0.0545 0. 014 6 1, 9m 1. 1m 0 .12 10 1, 9m 0 .12 07 0.3473 0.2870 0.5280 0.7055 0.7350 0. 317 1 2.7m S 24 Tính nội lực dầm ngang nhiều nhịp Cộng nội lực ... gồm tổ hợp nội lực tiêu chuẩn tính toán tĩnh tải hoạt tải - Sử dụng hoạt tải rải đặt tải trực tiếp lên ĐAH Các mặt cắt cần tính nội lực - Mặt cắt có nội lực lớn: 0, L/2, L/4 - Mặt cắt cách gối ... ĐAH nội lực dầm ngang vào ĐAH áp lực Ri - Đặt tải lên ĐAH để tính nội lực dầm ngang -Chỉ đặt tải trọng tác dụng sau thi công xong mối nối dầm ngang -Nội lực tĩnh tải phải tính với n >1 n
- 25
- 1,367
- 3
tính toán nội lực kết cấu cầu
... 0.2427 0 .17 16 0.49 61 0.8 712 4.3 Tính nội lực dầm ngang 0.0545 0. 014 6 1, 9m 1. 1m 0 .12 10 1, 9m 0 .12 07 0.3473 0.2870 0.5280 0.7055 0.7350 0. 317 1 2.7m S 24 Tính nội lực dầm ngang nhiều nhịp Cộng nội lực ... gồm tổ hợp nội lực tiêu chuẩn tính toán tĩnh tải hoạt tải - Sử dụng hoạt tải rải đặt tải trực tiếp lên ĐAH Các mặt cắt cần tính nội lực - Mặt cắt có nội lực lớn: 0, L/2, L/4 - Mặt cắt cách gối ... ĐAH nội lực dầm ngang vào ĐAH áp lực Ri - Đặt tải lên ĐAH để tính nội lực dầm ngang -Chỉ đặt tải trọng tác dụng sau thi công xong mối nối dầm ngang -Nội lực tĩnh tải phải tính với n >1 n
- 25
- 832
- 2
Bài tập lớn Cơ Kết Cấu TÍNH TOÁN NỘI LỰC KHUNG PHẲNG
... khung Tính toán theo bớc làm phơng pháp phần tử hữu hạn Đa kết nội lực hình vẽ Sơ đồ khối Nhập số liệu Tính ma trận độ cứng Thiết lập ma trận H Tính toán chuyển vị nút Tính vectơ phản lực phần ... Thiết lập ma trận H Tính toán chuyển vị nút Tính vectơ phản lực phần tử theo toạ độ kết cấu Tính vectơ phản lực phần tử theo toạ độ phần tử Xuất kết ...
- 2
- 850
- 1
TÍNH TOÁN NỘI LỰC CÁC BỘ PHẬN KẾT CẤU CẦU GIẢN ĐƠN
... P Đảh M1/2 P l /4 Đảh Qo 1. 0 P Mô men: + Do tĩnh tải dầm ngang Mtttĩnh tải = (n1 g1 + n2 g ) l + Do hoạt tải Mtchoạt tải = Ai.yi Mtthoạt tải = nh (1+ à) Mtchoạt tải Lực cắt: + Do tĩnh tải dầm ... XB80 n XB80 q XB80 Q max n1 = 1, 1 hệ số vợt tải tính tải giai đoạn n1 = 1, 2 hệ số vợt tải tính tải giai đoạn nH30 , nng = 1, 4 n = 1, 1 với X60 XB80 5.2 Tính toán nội lực dầm dọc phụ Nguyễn đắc ... phần H10, H13 0.3P 0.7P 8m 0.35P 0.95P 0.3P 0.7P 8m 4m 4m 4m 4m 0.3P 0.7P 8m 4m 8m H30 6T 10 m 12 T12T 6m 1. 6m 6T 10 m 12 T12T 6m 1. 6m 6T 10 m 12 T12T 6m XB80 1. 6m 10 m X60 60T 20T 20T 20T 20T 6T/m 3 @1. 2m...
- 20
- 1,047
- 16
Tính toán nội lực dầm chủ
... lực cắt: 4,3m 4,3m 3,85 35kN 14 5kN 14 5kN 11 0kN 11 0kN 1, 2m 5,4 3,85 DAH ML/2 11 0kN 4,3m 14 5kN 14 5kN 4,3m 0,95 35kN 11 0kN 1, 2m 0,82 0,64 DAH V 2) Xếp tải lên đường ảnh hưởng: 3) Tính toán nội lực: ... : Lực cắt DW gây mặt cắt DC DW g : hệ số phân bố ngang dung để tính lực cắt V V : Lực cắt tải trọng gây mặt cắt lan V = max (V V ) xe tr ta V : Lực cắt xe tải thiết kế gây mặt cắt tr V : Lực cắt ... cắt khác mặt cắt dầm: đặt trục đỉnh đường ảnh hưởng, trục đặt nhánh đường ảnh hưởng có chiều dài lớn A 11 0kN 11 0kN 1, 2m a.b L y1 y2 §AH MA 11 0kN 11 0kN 1, 2m 11 0kN L 11 0kN 1, 2m y3 y1 y2 §AH Mgi÷a...
- 12
- 3,835
- 9
Thuyết minh tính toán kết cấu đồ án bê tông cốt thép 1
... x3,35 =1, 1675 cm2 Chọn φ6 a 200 2.2.6 Bố trí cốt thép : 613 613 2450 613 613 613 613 613 613 613 613 613 613 613 613 613 613 613 613 613 2450 4 613 613 613 2450 613 613 613 613 613 613 613 613 613 ... THƠNG 613 250 613 700 Φ6 a250 613 250 613 613 300 Φ8 a150 Φ6 a250 2450 Φ8 a150 Φ6 a250 2450 10 0 300 613 2450 7350 10 a125 10 a125 10 a125 Φ8 a150 10 a125 BỐ TRÍ CỐT THÉP MẶT CẮT 1- 1 2.2.7 f1= ... 0,23% 0, 41% 0, 41% Bố trí cốt thép : 2.3.7 17 88 17 88 17 88 2 17 88 17 88 2 2 17 88 17 88 17 88 7350 17 88 17 88 17 88 17 88 2 715 0 A 715 0 B Chú thích: 715 0 C D Thanh số 1: φ8 a 15 0 Thanh số 2: 10 a 12 5 BỐ...
- 15
- 966
- 0
Tính toán thiết kế tràn xã lũ theo mặt cắt dạng WES ppsx
... 36.596 41. 578 46.8 51 0 .14 8 0. 313 0.532 0.804 1. 127 1. 499 1. 919 2.386 2.899 3.458 4.062 4. 711 5.403 6 .13 9 6. 917 Điểm thứ 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 x(m) 9.0 10 .0 11 .0 12 .0 13 .0 14 .0 ... 14 .0 15 .0 16 .0 17 .0 18 .0 19 .0 20.0 21. 0 22.0 23.0 x1,85 y(m) 58.257 70.795 84.445 99 .19 4 11 5.026 13 1.928 14 9.889 16 8.897 18 8.943 210 . 017 232 .11 0 255. 215 279.322 304.426 330. 519 8.6 01 10.452 12 .468 ... Bảng 9 .12 Điểm Thứ 10 11 12 13 14 15 x(m) 1. 0 1. 5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 x1,85 Y(m) 1. 000 2 .11 7 3.605 5.447 7.633 10 .15 1 12 .996 16 .16 0 19 .638 23.425 27. 516 31. 907...
- 6
- 1,420
- 7
Thiết kế nền và móng công trình theo sơ đồ công trình có nội lực do tải trọng tính toán thuộc tổ hợp cơ bản cặp nội lực nguy hiểm nhất gây ra tại chân cột đỉnh móng
... 20 .18 69.388 10 5 1. 2 0.0855 16 . 71 73.938 11 5.5 5.5 1. 2 0.0 715 13 .98 78.488 12 4,80 1. 2 0.06 11 .73 83.038 13 6.5 5,20 1. 2 0.0 517 5 10 .11 87.588 14 5,60 1. 2 0.042 8. 21 92 .13 8 Tại độ sâu m kể từ ... 0.08862 15 .753 73.938 11 5.5 5.5 1. 25 0.07 412 13 .17 5 78.488 12 6 0.0625 11 .11 83.038 13 6.5 6.5 1. 25 0.05387 9.576 87.588 14 7 1. 25 0.04675 8. 31 92 .13 8 1. 25 σ gl zi σ gzil 0.747 0 .13 15 Tại độ ... 73.938 10 78.488 50.85 69.388 17 7.76 17 3.63 16 6.27 27 .1 32.68 34.388 11 19 15 .753 13 .17 5 83.038 12 87.588 13 9.576 14 8. 31 gl σ zi (KPa) 92 .13 8 σ bt (KPa) zi 11 .11 SVTH: MÙA A SỞ LỚP 2009X4 Page 12 ...
- 48
- 1,030
- 0
Thiết kế Nền và Móng công trình có nội lực do tải trọng tính toán thuộc tổ hợp cơ bản cặp nội lực nguy hiểm nhất gây ra tại chân cột (đỉnh móng) ở cố
... 0.00 TN 1. 6 -0.7 MNN -1. 8 1. 90 Hm =18 .85m 1. 80 1. 70 1. 70 1. 25 1. 70 5 .1 30.00 1. 80 5.4 1. 80 1. 90 6.20 1. 90 0.90 -0.2 19 10 Lm = 4.33m tb = i l i 11 ,3.5,7 + 17 ,4.5,4 + 21. 5 ,1 + 33 ,1. 1,25 = = 17 ,584 ... (KPa) 5 1 1 1 0,4 51 0,902 1, 353 1, 805 2,256 1, 000 0,946 0,749 0,5 41 0,386 0,282 77, 216 73,035 57,848 41, 745 29,836 21, 7 91 182 ,1 192 ,11 202 ,12 212 ,13 222 ,14 232 ,15 Theo bảng tính trên: Tại điểm ... 3 10 11 12 13 14 15 16 17 0,5 1, 5 1, 8 2,5 3,5 4,5 5,5 6,5 7,5 8,5 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 1, 2 GVHD: nguyễn hU KHNG 0,5 1, 5 1, 8 2,5 3,5 4,5 5,5 6,5...
- 42
- 701
- 0
Thiết kế nền và móng công trình theo sơ đồ công trình có nội lực do tải trọng tính toán gây ra tại chân cột ở đỉnh móng ở cos thấp hơn cos ngoài nhà 0,75m như số liệu bài ra
... 14 5,6 1, 19 5,33 0,075 24,85 15 1, 19 5, 71 0,066 21, 867 16 6,5 1, 19 6 ,19 0,056 18 ,55 17 1, 19 6,67 0,049 16 ,23 18 7,7 1, 19 7,333 0,04 13 ,25 Sét xám 19 8,5 1, 19 8,09 0,034 11 ,26 gụ 20 9,5 1, 19 9,05 ... 2,8 1, 19 2,67 0,25 82,83 3,2 1, 19 3,05 0,202 66,92 3,6 1, 19 3,43 0 ,16 6 55 10 3,8 1, 19 3,62 0 ,15 49,698 11 4,4 1, 19 4 ,19 0 ,11 66 38,63 12 4,8 1, 19 4,57 0,099 32,8 13 5,2 1, 19 4,95 0,0864 28,626 14 ... 33, 015 7,28 29 ,12 52,988 Phm Vn Bỡnh E=9,4 (MPa) Sét xám gụ E=7,5 (MPa) 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 5,2 5,6 6,5 7,8 8,5 9,5 10 ,5 11 1, 23 1, 23 1, 23 1, 23 1, 23 1, 23 1, 23 1, 23 1, 23 1, 23 4, 31 4, 615 ...
- 62
- 720
- 0
Đề tài : Phân tích, tính toán động lực học của máy thái kiểu đĩa.Từ đó tính toán các thông số cơ bản cho máy thái rau cỏ rơm potx
... giới hạn 80 ÷ 16 0mm Độ nén rau cỏ trục tính sau : Hình 5: Tính trục rau cỏ rơm 1 − .d 1+ f A−a K= < A d a + 1 − 1+ f (2 -17 ) Hay tính : K= γ − 1 1 (2 -18 ) γ γ mật độ ... α A−a 1 + tg 2α (2 -14 ) Nghĩa phải có điều kiện : d> 1 A−a (2 -15 ) 1+ f Thông thường ϕ = 17 ÷ 27 cỏ, rơm khô, 18 ÷ 30 rau cỏ tươi, : d > (10 ÷ 20).( A − a ) SVTH: Nguyễn Văn Đạt 39A (2 -16 ) Lớp: ... Phân tích, tính toán động lực học máy thái kiểu đĩa Xét đồ thị mômen cắt thái ( hình vẽ) xây dựng cách tính toán mômen cắt thái theo công thức : M ct = q.∆S r cosτ (1 + f ' tgτ ) (2 -1) ψ dao sở...
- 11
- 2,411
- 17
Thực tế tổ chức công tác Kiểm toán tài chính do kiểm toán nội bộ Cty tư vấn xây dựng Điện 1 thực hiện
... Chuyên đề tốt nghiệp toán 40B Kiểm Bảng 01: Cơ cấu vốn công ty t vấn xây dựng Điện (Tính đến ngày 31/ 12) Năm 19 98 19 99 2000 20 01 168.063.899 .17 15 9.430.566 .18 18 0.399.459 .13 18 5.096.975.466 Vốn ... 34 .19 6.5 31. 9 31 34 .18 7.823.952 37.338.639.887 Chỉ tiêu Tổng vốn Vốn tự có Vốn cố định Vốn lu động 16 .080.580.385 13 .633.043.360 13 .8 01. 300.850 13 .8 01. 300.850 15 .628.350.670 10 .322.425 .19 6 12 . 612 .050.642 ... 15 .628.350.670 10 .322.425 .19 6 12 . 612 .050.642 14 .308.3 31. 036 21. 6 61. 685.202 18 .598. 914 .852 21. 035.740.298 21. 494.935.376 7. 614 .696. 510 5.386.553.704 5.377. 611 .19 4 6. 614 .696 Đặc điểm tổ chức sản xuất Công...
- 95
- 570
- 1
THỰC TRẠNG KIỂM TOÁN CHU TRÌNH MÙA HÀNG VÀ THANH TOÁN TRONG KIỂM TOÁN BÁO CÁO TÀI CHÍNH DO KIỂM TOÁN NỘI BỘ THỰC HIỆN TẠI CÔNG TY HOÁ CHẤT MỎ
... 1. 626.273.509 (202.704.000) 11 .339.7 21. 3 51 10.522.025.824 ( 813 .976 .16 2) 9.672.375.272 1. 617 .794.507 45.832.207 1. 177.695.527 1. 955. 411 .884 (777. 716 .357) 11 .339.7 21. 3 51 11. 117 .429.204 11 .11 7.429.204 0 582.292.656 ... 43.257.522.256 31. 370. 412 .9 21 1.343.926.529 17 .957.743. 317 12 .032.852 .12 3 35.890.952 11 .887 .10 9.335 10 .665.949.528 1. 2 21. 159.807 43.257.522.256 42. 416 .245.403 42. 416 .245.403 0 8 41. 276.853 1. 018 .980.853 (17 7.704.000) ... 17 /12 - 22 /12 / 01 Kiểm toán 11 tháng Xí nghiệp HCM Đà Nẵng 24 /12 - 29 /12 / 01 nt Xí nghiệp HCM Quảng Ninh 02/ 01 - 08/ 01/ 02 nt Xí nghiệp HCM CBTB 10 / 01 - 15 / 01/ 02 nt Xí nghiệp HCM Ninh Bình 17 /01...
- 39
- 476
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha thông tin liên lạc và các dịch vụ từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25