Thiết kế Nền và Móng công trình có nội lực do tải trọng tính toán thuộc tổ hợp cơ bản cặp nội lực nguy hiểm nhất gây ra tại chân cột (đỉnh móng) ở cố

Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG Thuyết minh Đồ án o0o Đề bài: TT Sơ đồ ĐCCT Sơ đồ c.trình Cột trục N 0 tt (kN) M 0 tt (kN.m) Q tt (kN) Cột trục N 0 tt (kN) M 0 tt (kN.m) Q tt (kN) 28 D3-XIV S6 B 1471 330 42 D 1024 241 37 Thiết kế Nền và Móng công trình theo sơ đồ công trình có nội lực do tải trọng tính toán thuộc tổ hợp cơ bản cặp nội lực nguy hiểm nhất gây ra tại chân cột (đỉnh móng) ở cốt thấp hơn cốt ngoài nhà 0,8m nh số liệu bài ra. Theo Báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình nhà , giai đoạn phục vụ thiết kế bản vẽ thi công: khu đất xây dựng tơng đối bằng phẳng đ- ợc khảo sát bằng phơng pháp khoan thăm dò, xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩn SPT đến độ sâu 30m. Từ trên xuống dới gồm các lớp đất có chiều dày ít thay đổi trong mặt bằng và trung bình bằng các trị số nh trong trụ địa chất công trình. Chỉ tiêu cơ lý và các kết quả thí nghiệm hiện trờng của các lớp đất nh trong bảng. Mực nớc ngầm ở độ sâu cách mặt đất nh trong trụ địa chất công trình. Nội lực do tảI trọng tiêu chuẩn gây ra: n N N tt tc 0 0 = ; n M M tt tc 0 0 = ; n Q Q tt tc = . Đối với các công trình khác: n = 1,15 Đối với nhà công nghiệp có cầu trục: n = 1,2 chỉ tiêu cơ lý và kết quả thí nghiệm hiện trờng các lớp đất T T Tên gọi lớp đất (KN/ m 3 ) s (KN/ m 3 ) W (%) W L (%) W P (%) 0 II c II (KP a) q c (KPa) SP T (N) c u (KP a) E (KPa ) 1 Đất lấp xám ghi 16,6 - - - - - - - - - - 2 Sét xám tro 17,9 26,4 37, 5 41, 8 23 11, 3 16, 4 1730 5,1 9 33,5 5125 3 Cát bụi 18,1 26,3 23, 4 - - 17, 4 - 3930 14 - 8870 4 Cát hạt nhỏ 18,6 26,6 21, 8 - - 21 - 4709 16, 1 - 1058 0 5 Cát 19 26,9 19, - - 33, - 8349 21, - 3385 SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 1 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG hạt vừa 3 1 1 0 Trụ địa chất công trình 0,9m6,2mh1=5,4mh2=5,1m 30.0m 1 2 3 4 5 D3 MNN 30.0m -0,2m 1,6 m HV 1: trụ địa chất công trình i.Xác định loại biến dạng giới hạn của nền và giá trị giới hạn cho phép: *Tra bảng 16 - TCXD 45 - 1978 (hoặc bảng phụ lục H2 TCXD 205 - 1998) ta đợc: Công trình thuộc loại: Nhà công nghiệp khung thép có tờng chèn có: - Độ lún tuyệt đối giới hạn lớn nhất: S gh = 0,12m. - Độ lún lệch tơng đối giới hạn: S gh = 0,002. SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 2 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG I.1.Tai trọng tính toán của công trình tác dụng lên móng: I.2.Đánh giá điều kiện địa chất công trình và điều kiện địa chất thuỷ văn: I.2.1.Điều kiện địa chất công trình: Theo Báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình nhà , giai đoạn phục vụ thiết kế bản vẽ thi công: khu đất xây dựng tơng đối bằng phẳng đ- ợc khảo sát bằng phơng pháp khoan thăm dò, xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩn SPT đến độ sâu 30m. Từ trên xuống dới gồm các lớp đất có chiều dày ít thay đổi trong mặt bằng và trung bình bằng các trị số nh trong trụ địa chất công trình. Chỉ tiêu cơ lý và các kết quả thí nghiệm hiện trờng của các lớp đất nh trong bảng. Mực nớc ngầm ở độ sâu cách mặt đất nh trong trụ địa chất công trình: Điều kiện địa chất công trình dới móng Cột trục B: xem Trụ địa chất công trình và Bảng chỉ tiêu cơ lý và kết quả thí nghiệm hiện trờng các lớp đất ở trên: Để tiến hành lựa chọn giải pháp nền móng và độ sâu chôn móng cần phảI đánh giá tiêu chuẩn xây dựng của các lớp đất nh sau: - Lớp 1: Đất lấp xám ghi: có chiều dày trung bình là: 0,9 m; không đủ khả năng chịu lực để làm móng công trình, phải bóc bỏ lớp đất này đi và phải đặt móng xuống các lớp đất bên dới có đủ khả năng chịu lực. - Lớp 2: Sét xám tro: có chiều dày trung bình là: 6,2 m: +Độ sệt: I L2 = 22 22 PL P WW WW = 238,41 2357,37 = 0,77 Ta thấy: 0,75 < I L2 < 1 nền đất lớp 2 ở trạng thái dẻo nhão có môdun biến dạng là: E = 5125KPa, là lớp đất trung bình. +Hệ số lỗ rỗng: e 2 = 2 22 ).01,01( W s + - 1 = 9,17 )5,37.01,01.(4,26 + - 1 = 1,03 +Trọng lợng riêng đẩy nổi: (Do vị trí MNN ở Trụ địa chất): đn2 = 2 2 1 e ns + = 03,11 104,26 + = 8,079 KN/m 3 - Lớp 3: Cát bụi: có chiều dày trung bình là: 5,4 m: + Hệ số lỗ rỗng: e 3 = 3 33 )01,01( W s + - 1 = 1,18 )4,23.01,01.(3,26 + - 1 = 0,793 Ta thấy: 0,6 e 3 0,8 nền đất lớp 3 có độ chặt vừa, có môdun biến dạng: E = 8870KPa; là lớp đất trung bình. +Trọng lợng riêng đẩy nổi: (Do vị trí MNN ở Trụ địa chất): SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 3 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG đn3 = 3 3 1 e ns + = 793,01 103,26 + = 9.091 KN/m 3 - Lớp 4: Cát hạt nhỏ: có chiều dày trung bình là: 5,1 m + Hệ số lỗ rỗng: e 4 = 4 44 ).01,01( W s + - 1 = 6,18 )8,21.01,01(6,26 +x - 1 = 0.742 Ta thấy: 0,6 e 4 0,75 nền đất lớp 4 có độ chặt vừa, có môdun biến dạng: E = 10580KPa; là lớp đất khá tốt. + Trọng lợng riêng đẩy nổi: (Do vị trí MNN ở Trụ địa chất): đn4 = 4 4 1 e ns + = 742,01 106,26 + = 9,529KN/m 3 - Lớp 5: Cát hạt vừa: có chiều dày trung bình là: 12,4m và cha kết thúc trong phạm vi hố khoan sâu 30m: + Hệ số lỗ rỗng: e 5 = 5 55 ).01,01( W s + - 1 = 19 )3,19.01,01.(9,26 + - 1 = 0.689 Ta thấy: 0,55 e 5 0,7 nền đất lớp 5 có độ chặt vừa, có môdun biến dạng: E = 33850 KPa; là lớp đất rất tốt. + Trọng lợng riêng đẩy nổi: (Do vị trí MNN ở Trụ địa chất): đn5 = 5 5 1 e ns + = 689,01 109,26 + = 10,01 KN/m 3 Theo TCXD 45 - 1978_Bảng 5 và Bảng 7: I.2.2.Điều kiện địa chất thuỷ văn: Mực nớc ngầm nằm ở độ sâu 1,6 m kể từ mặt đất (cốt tự nhiên - 0,2m). II.Thiết kế ph ơng án móng d ới Cột trục B: Tiết diện Cột trục B: b c l c = 0,52x1,2 m Theo 3 phơng án sau: II.1.Móng đơn BTCT chôn nông trên nền thiên nhiên. II.1.1.T i tr ng: Đối với công trình này có hệ số độ tin cậy là: n = 1,2 Sơ đồ tính: SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 4 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG 0.00 MNN -1,9 -0.20 TN -1.00 TảI trọng tiêu chuẩn: n N N tt tc 0 0 = = 2,1 1471 = 1225,83 KN n M M tt tc 0 0 = = 2,1 330 = 275 KNm n Q Q tt tc = = 2,1 42 = 35 KN Lấy cốt 0.0m và kích thớc Móng nh hình vẽ: Đế Móng thuộc lớp 2: Từ góc ma sat trong của lớp đất thứ 2: 0 II = 11,3 0 ; tra bảng 3-2 trang 27 GT HDĐA Nền và Móng ta đợc: A = 0,206; B = 1,86; D = 4,326 Giả thiết kích thớc Móng nh sau: b = 3m; h m = 0,9m: - Cờng độ tính toán của đất nền: R = tc K mm 21 (Ab II + Bh ng II + Dc II ) I L2 = 0,77 > 0.5; tra bảng 3-1 GT HDĐA Nền và Móng ta đợc m 1 = 1,1; m 2 = 1,0; các chỉ tiêu cơ lý của đất đợc thí nghiệm trực tiếp nên: K tc = 1,0 Trị tính toán trung bình thứ hai của trọng lợng thể tích đất tính từ đế Móng trở lên: II = i ii h h = 7,1 079,8.1,09,17.7,06,16.9,0 ++ = 16,634 KN/m 3 ; II = đn2 = 8,079 KN/m 3 R = R b=3m = 0,1 0,1.1,1 (0,206.3.8,079 + 1,86.1,7.16,634 + 4,326.16,4) = 141,39 KPa - Diện tích sơ bộ của đế Móng: lấy tb = 20KN/m 3 : F = hR N tb tc 0 = 9,1.2039,141 83,1225 = 11,856 m 2 ; (ở đây h = h tr = 1,9 m) SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 5 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG Vì Móng chịu tảI lệch tâm khá lớn nên tăng diện tích đế Móng lên 1,2 lần để tính toán: F * = 1,2.F = 1,2.11,856 = 14,2272 m 2 ; chọn l/b = 1,2 ta có: F * = b.l = 1,2.b 2 b = 2,1 * F = 2,1 2272,14 = 3,44 m Vậy chọn sơ bộ kích thớc đế Móng là: b = 3,4m; l = 4,1 m II.1.2.Kiểm tra kích th ớc sơ bộ đế Móng theo điều kiện áp lực: áp lực tiêu chuẩn tại đế Móng: h l e lb N P tb l tc tc += ) 6 1( 0 min max ; giả thiết hình vẽ trên: h m = 0,9m (chiều sâu chôn Móng): Độ lệch tâm của Móng theo phơng cạnh dài l là: e l = tc m tctc N hQM 0 0 ; do cùng chiều nên ta lấy dấu +: e l = tc m tctc N hQM 0 0 + = 83,1225 9,0.35275 + = 0,25 m 9,1.20) 1,4 25,0.6 1( 4,3.1,4 83,1225 min max += tc P 9,1.20) 1,4 25,0.6 1( 4,3.1,4 83,1225 max ++= tc P = 158,1 KPa 9,1.20) 1,4 25,0.6 1( 4,3.1,4 83,1225 min += tc P = 93,764 KPa 2 minmax tctc tc tb PP P + = = 2 764,931,158 + = 125,932 KPa Cờng độ tính toán của đất nền dới đế Móng ứng với Móng có: b = 3,4m là: R = R b=3,4m = 0,1 0,1.1,1 (0,206.3,4.8,079 + 1,86.1,7.16,634 + 4,326.16,4) = 142,122 KPa Kiểm tra cho tr ờng hợp lệch tâm theo một ph ơng: Ta có: 1,2.R = 1,2.142,122 = 170,546 KPa > tc P max = 158,1 KPa Và R = 142,122 KPa > tc tb P = 125,932 KPa *Kiểm tra về điều kiện kinh tế cho kích th ớc đế Móng: Với lệch tâm một phơng ta có điều kiện về kinh tế là: %10%3,7073,0%10 122,142.2,1 1,158122,142.2,1 %10 2,1 2,1 max = R PR tc SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 6 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG Nh vậy điều kiện áp lực tại đế Móng thoả mãn điều kiện về kinh tế! Vậy chọn kích thớc đế Móng là: lxb = 4,1x3,4 m và đảm bảo điều kiện về kinh tế! II.1.3.Kiểm tra kích th ớc sơ bộ đế Móng theo điều kiện biến dang: Ta có ứng suất gây lún tại đế Móng là: tại đây z = 0m: gl z 0= = tc tb P - bt z 0= = 125,932 - bt z 0= Ta có ứng suất bản thân tại đế Móng là: bt z 0= = 0,9.16,6 + 0,7.17,9 + 0,1.8,079 = 28,278 KPa gl z 0= = 125,932 - 28,278 = 97,654 KPa Chia các lớp đất nền thành các lớp phân tố có chiều dày thoả mãn điều kiện: h i b/4 = 3,4/4 = 0,85 m; h i = 0,2.b = 0,2.3,4 = 0,68 m, chọn h i = 0,675 m gl z = gl z 0= K 0 = 97,654.K 0 Bảng ứng suất gây lún do tảI trọng trực tiếp tại đế Móng gây ra: Điểm z(m) l/b 2z/b K 0 gl z (KPa) bt z (KPa) 0 0 1,206 0 1 97,654 28,278 1 0,675 1,206 0,397 0,969 94,59 33,731 2 1,350 1,206 0,794 0,833 81,366 39,185 3 2,025 1,206 1,919 0,656 64,089 44,638 4 2,700 1,206 1,588 0,501 48,968 50,091 5 3,375 1,206 1,985 0,384 37,472 55,545 6 4,050 1,206 2,382 0,298 29,091 60,998 7 4,725 1,206 2,779 0,236 23,002 66,451 8 5,400 1,206 3,176 0,190 18,525 71,905 9 6,075 1,206 3,574 0,155 15,176 77,358 10 6,750 1,206 3,971 0,129 12,625 82,811 11 7,425 1,206 4,368 0,109 10,647 88,265 12 8,100 1,206 4,765 0,093 9,087 93,718 13 8,775 1,206 5,162 0,080 7,839 99,171 14 9,450 1,206 5,559 0,070 6,826 104,625 15 10,125 1,206 5,956 0,061 5,994 110,078 Do nền đất là trung bình(2) (kiểm tra ở trên) nên ta lấy điều kiện sau để giới hạn tính lún: SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 7 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG gl z = 0,2 bt z Theo bảng tính trên: Tại điểm 9 có: gl z = 15,176 KPa 0.2 bt z = 0,2.77,358 = 15,472 KPa ở độ sâu: z = 6,075m ta dừng lại: Tổng độ lún của nền là: = 0,8 với mọi loại đất: = = n i i i gl zi h E S 1 0 = 0,8.0,675. ) 8870.2 176,15 8870.2 525,18 5125.2 525,18 5125 002,23 5125 091,29 5125 472,37 5125 968,48 5125 089,64 5125 366,81 5125 59,94 5125.2 654,97 ( +++++ ++++++ = 0,047 m = 4,7 cm Ta có: S = 4,7cm S gh = 12 cm; vậy thoả mãn điều kiện độ lún tuyệt đối lớn nhất. gl o (KPa) bt o (KPa) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 15,176 12,625 33,731 39,185 44,638 50,091 55,545 60,998 66,451 71,905 77,358 82,811 1 2 3 đất lấpcát bụi MNN 0,000 94,59 81,366 64,089 48,968 37,472 29,091 23,002 18,525 28,278 kPa 97,654 kPa -1,90 -0,200 TN 0,96,2 sét xám tro 1,6 -1,000 Vì điều kiện địa chất dới các Móng biến thiên không nhiều nên điều kiện về độ lún lệch tơng đối đợc đảm bảo: S S gh II.1.4.Tính toán độ bền và cấu tạo Móng - Kiểm tra điều kiện chọc thủng: SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 8 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG Dùng Bêtông nặng có: B15 có: R b = 8.5Mpa = 8500KPa; R bt = 0.75Mpa = 750KPa Cốt Thép dọc chịu lực: nhóm CII có 10: R s = 280000KPa Khi tính toán độ bền của Móng ta dùng tổ hợp tảI trọng nguy hiểm nhất, do vậy trọng lợng của Móng và của đất trên Móng không làm cho Móng bị uốn và không gây ra hiện tợng chọc thủng nên không kể đến: -1,000 Pmax Pmin 4100 3400 0,000 MNN -1,90 -0,200 TN I I II II 4 5 Ta có áp lực tính toán ở đế Móng là: ) 6 1( 0 min max l e lb N P l tt tt = ; e l = tt m tttt N hQM 0 0 + = 1471 9,0.42330 + = 0,25m. ) 1,4 25,0.6 1( 4,3.1,4 1471 max += tt P = 144,13 KPa ) 1,4 25,0.6 1( 4,3.1,4 1471 min = tt P = 66,92 KPa 2 minmax tttt tt tb PP P + = = 2 92,6613,144 + = 105,525 KPa SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 9 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguyễn hU KHNG L = 2 c ll = 1,45 m; tỷ lệ l Ll PP X tttt = minmax X = 49,9 KPa tt P 1 = tt P min + X = 116,82 KPa Hình vẽ ta có: c = 0,543m = (l - l c )/2 - h 0 h 0 = 0,907 m ; chọn Cốt Thép có = 16mm Đổ lớp Bêtông lót dày 100mm; vữa Ximăng Cát Vàng mác: M75; a bv = 0,03m h m = h 0 + a bv + /2 = 0,907 + 0,03 + 0,008 = 0,945 m > giả thiết là h m = 0,9m Chấp nhận đợc chọn: h m = 0,9 m h 0 = 0,9 - 0.03 - 0.008 = 0,862 m Kiểm tra chiều cao Móng theo điều kiện chọc thủng: N ct R bt h 0 b tb F ct = c.b = 0,543.3,4 = 1,846 m 2 l cl PP Y tttt = minmax Y = 42,447 KPa tt c P = tt P min + Y = 109,367 KPa tt ct P = 2 max tttt c PP + = 2 13,144367,109 + = 126,75 KPa N ct = tt ct P F ct = 126,75.1,846 = 233,98 KPa Có 2h 0 + b c = 2,244 m < b = 3,4 m b tb = b c + h 0 = 1,382 m R bt h 0 b tb = 750.0,862.1,382 = 893,463 KPa N ct = 233,98 KPa Vậy Móng không bị phá hoại do hiện tợng chọc thủng! II.1.5.Tính toán Cốt Thép cho Móng: -Mặt ngàm I-I có mômen: M I-I = 3 2 2 )( 2 1max 2 1 LL bPP bLP tttt tt + = 3 45,1.2 2 45,1 4,3).82,11613,144( 2 45,1.4,3.82,116 2 + = 482,62 KNm A sI = 0 9.0 hR M s II = 862,0.280000.9,0 62,482 = 0,002222 m 2 = 22,22cm 2 Chọn 2012 có A s = 22,62cm 2 (lệch +1,77%); Chiều dài 1 thanh Thép: = l - 2.25 = 4100 - 2.25 = 4050 mm n I = 20 thanh; l = 4100 mm; 100 a 200; (a tt = a bv + /2) Khoảng cách giữa các thanh (phơng cạnh ngắn b = 3,4m = 3400mm): SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 10 [...]... thi công phức tạp, yêu cầu kỹ thuật cao, không kinh tế tốn vật liệu và thời gian thi công công trình III .thiết kế móng đơn btct dới cột trục D - móng m2: Do nội lực truyền xuống Móng ở cột trục D là nhỏ, mặt khác theo khảo sát địa chất ở phần I, ta có lớp đất 2 là Sét xám tro, là lớp đất trung bình, đồng thời dựa theo kết quả thiết kế 3 phơng án Móng ở cột trục D nên ta chọn phơng án thiết kế Móng. .. các Móng biến thiên không nhiều nên điều kiện về độ lún lệch tơng đối đợc đảm bảo: S Sgh II.2.6 .Tính toán độ bền và cấu tạo Móng - Kiểm tra điều kiện chọc thủng: Dùng Bêtông nặng có: B15 có: R b = 8.5Mpa = 8500KPa; R bt = 0.75Mpa = 750KPa Cốt Thép dọc chịu lực: nhóm CII có 10: Rs = 280000KPa Khi tính toán độ bền của Móng ta dùng tổ hợp tảI trọng nguy hiểm nhất, do vậy trọng lợng của Móng và của... 07xn Trang 31 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguy n hU KHNG 0.00 TN -0.2 -0.7 -1.6 11ỉ10 1 a200 15ỉ12 2 a130 520 2000 1200 2000 11ỉ10 1 a200 15ỉ12 2 a130 II.4.Phân tích và so sánh 3 Ph ơng án móng trên và chọn ra phơng án móng hợp lý (mặt định tính) cho cột Trục D: SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 32 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguy n hU KHNG - Nên chọn phơng án Móng là: Móng nông trên nền thiên... Lấy cốt 0,0 m và kích thớc Móng nh hình vẽ: Đế Móng thuộc lớp 2: 0 Từ góc ma sát trong của lớp đất thứ 2: II = 11,30; tra bảng 3-2 trang 27 GT HDĐA Nền và Móng ta đợc: A = 0,206; B = 1,86; D = 4,326 Giả thiết kích thớc Móng nh sau: b = 2,5m; hm = 0,9m SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 33 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguy n hU KHNG 0.00 TN -0.20 -1.00 MNN -1,9 - Cờng độ tính toán của đất nền: R= m1... Hai lớp đất 2 và 3 có: E2 = 5125KPa; E3 = 8870KPa Ta có ứng suất gây lún tại đế Móng là: tại đây z = 0m: zgl 0 = 264,03 KPa = Chia các lớp đất nền thành các lớp phân tố có chiều dày thoả mãn điều kiện: hi b/4 = 2/4 = 0,5m; chọn: hi = 0,5 m zgl = zgl 0 K0 = 264,03K0 ; = Bảng ứng suất gây lún do tảI trọng trực tiếp tại đế Móng gây ra: Điểm 0 z(m) 0,0 l/b 1,2 SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 15 2z/b... 07xn Trang 19 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguy n hU KHNG Bố trí Cốt Thép: 0,00 TN -0,20 -1,00 MNN = - 1,80 11ỉ12 1 a190 15ỉ12 2 a160 I II 11ỉ12 1 a190 15ỉ12 2 a160 2400 II.3 .Móng cọc dới cột SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 20 I 2000 II Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguy n hU KHNG II.3.1.Đánh giá điều kiện địa chất công trình, địa chất thuỷ văn: Mục I.2 II.3.2.Xác định tải trọng tác dụng xuống Móng. .. tính toán quy ớc: R0 = 400KPa; ứng với Móng có chiều rộng: b 1 = 1m và độ sâu chôn Móng h1 = 2m SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 12 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguy n hU KHNG - Đổ lớp Bêtông lót dày 100mm; vữa Ximăng Cát Vàng mác: M75 - Chọn giả thiết kích thớc sơ bộ Móng: b = 2 m; hm = 0,8m: Do vậy h = hng = 1,6m < 2m; do đó tính áp lực hay cờng độ đệm cát theo công thức sau: R = R0 [1 + k1 ( b b1... 0,03m, cốt thép 16mm, kích thớc móng nh hình vẽ SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 18 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguy n hU KHNG Khi vẽ tháp đâm thủng nghiêng một góc 45 o so với phơng thẳng đứng từ mép cột ở đỉnh đài, ta thấy tháp chọc thủng nằm chùm ra ngoài móng Vậy móng không bị phá hoại theo điều kiện đâm thủng Ta có: ho = hm - 0,2 - abv - /2 = 0,8 - 0,2 - 0,03 - 0,08 = 0,49 m II.2.7 .Tính toán Cốt... trọng nguy hiểm nhất, do vậy trọng lợng của Móng và của đất trên Móng không làm cho Móng bị uốn và không gây ra hiện tợng chọc thủng nên không kể đến: SVTH: pham minh cuong 07xn Trang 17 Đồ áN môn học nền và móng GVHD: nguy n hU KHNG 0,00 TN -0,20 0,2 m -1,00 45 MNN = -1,80 Pmin Pmax I 1200 2000 II 520 II 2400 I Ta có áp lực tính toán ở đế Móng là: tt tt M 0 + Q tt hm N0 6el 330 + 42.0,8 = (1 ) ; el... dới cột trục E (Móng nông trên nền thiên nhiên) nh sau: Mã số đề bài đồ án nền và móng TT 28 Sơ đồ Sơ đồ ĐCCT c .trình D3S6 XIV Cột trục D tt N0 tt M0 Q tt (KN) (KNm) (KN) 1024 241 37 III.1 Tải trọng: Đối với công trình này có hệ số độ tin cậy là: n = 1,2 tt 1024 TảI trọng tiêu chuẩn: N 0tc = N 0 = = 853,33 KN n tc M0 = Q tc = 1,2 tt 241 M0 = = 200,833 KNm 1,2 n 37 Q tt = = 30,833 KN 1,2 n Lấy cốt 0,0 . 37 Thiết kế Nền và Móng công trình theo sơ đồ công trình có nội lực do tải trọng tính toán thuộc tổ hợp cơ bản cặp nội lực nguy hiểm nhất gây ra tại chân cột (đỉnh móng) ở cốt thấp hơn cốt ngoài. R s = 280000KPa Khi tính toán độ bền của Móng ta dùng tổ hợp tảI trọng nguy hiểm nhất, do vậy trọng lợng của Móng và của đất trên Móng không làm cho Móng bị uốn và không gây ra hiện tợng chọc thủng. = 750KPa Cốt Thép dọc chịu lực: nhóm CII có 10: R s = 280000KPa Khi tính toán độ bền của Móng ta dùng tổ hợp tảI trọng nguy hiểm nhất, do vậy trọng lợng của Móng và của đất trên Móng không