Thiết kế Nền và Móng công trình có nội lực do tải trọng tính toán thuộc tổ hợp cơ bản cặp nội lực nguy hiểm nhất gây ra tại chân cột (đỉnh móng) ở cố

Từ trên xuống dới gồm các lớp đất có chiều dày ítthay đổi trong mặt bằng và trung bình bằng các trị số nh trong trụ địa chấtcông trình.. Chỉ tiêu cơ lý và các kết quả thí nghiệm hiện trờ

ợc khảo sát bằng phơng pháp khoan thăm dò, xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩnSPT đến độ sâu 30m Từ trên xuống dới gồm các lớp đất có chiều dày ítthay đổi trong mặt bằng và trung bình bằng các trị số nh trong trụ địa chấtcông trình Chỉ tiêu cơ lý và các kết quả thí nghiệm hiện trờng của các lớp

đất nh trong bảng Mực nớc ngầm ở độ sâu cách mặt đất nh trong trụ địachất công trình

Nội lực do tảI trọng tiêu chuẩn gây ra:

n

N N

Đối với nhà công nghiệp có cầu trục: n = 1,2

chỉ tiêu cơ lý và kết quả thí nghiệm hiện trờng các lớp

cII

(KPa)

qc

(KPa)

SPT(N)

cu

(KPa)

E(KPa)

i.Xác định loại biến dạng giới hạn của nền và giá trị giới

hạn cho phép:

*Tra bảng 16 - TCXD 45 - 1978 (hoặc bảng phụ lục H2 TCXD 205 - 1998)

ta đợc:

Công trình thuộc loại: Nhà công nghiệp khung thép có tờng chèn có:

- Độ lún tuyệt đối giới hạn lớn nhất: Sgh = 0,12m

- Độ lún lệch tơng đối giới hạn: Sgh = 0,002

I.1.Tai trọng tính toán của công trình tác dụng lên móng:

I.2.Đánh giá điều kiện địa chất công trình và điều kiện địa chất thuỷ văn:

I.2.1.Điều kiện địa chất công trình:

Theo Báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình nhà“Báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình nhà…”, giai đoạn …”, giai đoạn, giai đoạnphục vụ thiết kế bản vẽ thi công: khu đất xây dựng tơng đối bằng phẳng đ-

ợc khảo sát bằng phơng pháp khoan thăm dò, xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩnSPT đến độ sâu 30m Từ trên xuống dới gồm các lớp đất có chiều dày ítthay đổi trong mặt bằng và trung bình bằng các trị số nh trong trụ địa chấtcông trình Chỉ tiêu cơ lý và các kết quả thí nghiệm hiện trờng của các lớp

đất nh trong bảng Mực nớc ngầm ở độ sâu cách mặt đất nh trong trụ địachất công trình:

Điều kiện địa chất công trình dới móng Cột trục B: xem Trụ địa chấtcông trình và Bảng chỉ tiêu cơ lý và kết quả thí nghiệm hiện trờng các lớp

đất ở trên:

Để tiến hành lựa chọn giải pháp nền móng và độ sâu chôn móng cầnphảI đánh giá tiêu chuẩn xây dựng của các lớp đất như sau:

- Lớp 1: Đất lấp xám ghi: có chiều dày trung bình là: 0,9 m; không đủ khả

năng chịu lực để làm móng công trình, phải bóc bỏ lớp đất này đi và phải

đặt móng xuống các lớp đất bên dới có đủ khả năng chịu lực

- Lớp 2: Sét xám tro: có chiều dày trung bình là: 6,2 m:

+Độ sệt: IL2 =

2 2

2 2

P L

P W W

W W

) 4 , 23 01 , 0 1 (

3 ,

 



= 126,60,74210 = 9,529KN/m3

- Lớp 5: Cát hạt vừa: có chiều dày trung bình là: 12,4m và cha kết thúc

trong phạm vi hố khoan sâu 30m:

9 ,

I.2.2.Điều kiện địa chất thuỷ văn:

Mực nớc ngầm nằm ở độ sâu 1,6 m kể từ mặt đất (cốt tự nhiên - 0,2m)

II.Thiết kế ph ơng án móng d ới Cột trục B:

Tiết diện Cột trục B: bclc = 0,52x1,2 m

tt tc

 = 142,2= 35 KNLấy cốt 0.0m và kích thớc Móng nh hình vẽ: Đế Móng thuộc lớp 2:

Từ góc ma sat trong của lớp đất thứ 2: 0

II

 = 11,30; tra bảng 3-2 trang 27

GT HDĐA Nền và Móng ta đợc: A = 0,206; B = 1,86; D = 4,326

Giả thiết kích thớc Móng nh sau: b = 3m; hm = 0,9m:

- Cờng độ tính toán của đất nền:

Trị tính toán trung bình thứ hai của trọng lợng thể tích đất tính từ đế Móngtrở lên:

γII’ =

i

i i h

h



 

= 0,9.16,60,71.17,7,90,1.8,079= 16,634 KN/m3 ; γII = γđn2 =8,079 KN/m3

→ R = Rb=3m = 1,11,.01,0(0,206.3.8,079 + 1,86.1,7.16,634 + 4,326.16,4) =141,39 KPa

- Diện tích sơ bộ của đế Móng: lấy γtb = 20KN/m3:

F =

h R

để tính toán:

F* = 1,2.F = 1,2.11,856 = 14,2272 m2; chọn l/b = 1,2 ta có:

F* = b.l = 1,2.b2 → b = 1F,2* = 14,12272,2 = 3,44 m

Vậy chọn sơ bộ kích thớc đế Móng là: b = 3,4m; l = 4,1 m

II.1.2.Kiểm tra kích th ớc sơ bộ đế Móng theo điều kiện áp lực:

áp lực tiêu chuẩn tại đế Móng:

l

e lb

N

tc tc

N

h Q M

N

h Q M

25 , 0 6 1 ( 4 , 3 1 , 4

83 , 1225

25 , 0 6 1 ( 4 , 3 1

,

4

83 , 1225

1 , 4

25 , 0 6 1 ( 4 , 3 1

,

4

83 , 1225

tc tc

tc

tb

P P

2

764 , 93 1 ,

Kiểm tra cho tr ờng hợp lệch tâm theo một ph ơng:

Ta có: 1,2.R = 1,2.142,122 = 170,546 KPa > Pmaxtc = 158,1 KPa

Và R = 142,122 KPa > tc

tb

P = 125,932 KPa

*Kiểm tra về điều kiện kinh tế cho kích th ớc đế Móng:

Với lệch tâm một phơng ta có điều kiện về kinh tế là:

122 , 142 2 , 1

1 , 158 122 , 142 2 , 1

% 10 2

Nh vậy điều kiện áp lực tại đế Móng thoả mãn điều kiện về kinh tế!

Vậy chọn kích thớc đế Móng là: lxb = 4,1x3,4 m và đảm bảo điều kiện vềkinh tế!

II.1.3.Kiểm tra kích th ớc sơ bộ đế Móng theo điều kiện biến dang:

Ta có ứng suất gây lún tại đế Móng là: tại đây z = 0m:

Tổng độ lún của nền là: β = 0,8 với mọi loại đất:

176 , 15 8870 2

525 , 18 5125 2

525 , 18 5125

002 , 23 5125

091 , 29

5125

472 , 37 5125

968 , 48 5125

089 , 64 5125

366 , 81 5125

59 , 94 5125 2

654 , 97 (

Khi tính toán độ bền của Móng ta dùng tổ hợp tảI trọng nguy hiểm nhất,

do vậy trọng lợng của Móng và của đất trên Móng không làm cho Móng bịuốn và không gây ra hiện tợng chọc thủng nên không kể đến:

-1,000

Pmax Pmin

N

tt tt



tt tt

N

h Q M

330 

= 0,25m

1 , 4

25 , 0 6 1 ( 4 , 3 1

25 , 0 6 1 ( 4 , 3 1

tt tt

tt

tb

P P

2

92 , 66 13 ,

→X = 49,9 KPa

P1tt= Pmintt + X = 116,82 KPa

Hình vẽ ta có: c = 0,543m = (l - lc)/2 - h0 → h0 = 0,907 m ; chọn Cốt Thép có

§æ líp Bªt«ng lãt dµy 100mm; v÷a Xim¨ng C¸t Vµng m¸c: M75; abv =0,03m

hm = h0 + abv + Φ/2 = 0,907 + 0,03 + 0,008 = 0,945 m > gi¶ thiÕt lµ hm =0,9m

VËy Mãng kh«ng bÞ ph¸ ho¹i do hiÖn tîng chäc thñng!

II.1.5.TÝnh to¸n Cèt ThÐp cho Mãng:

-MÆt ngµm I-I cã m«men:

MI-I =

3

2 2 ) (

2

b P P bL

45 , 1 4 , 3 ).

82 , 116 13 , 144 ( 2

45 , 1 4 , 3 82

) 15 25 (

2 3400

2 2







B l

P tt

2

c b

b 

=

2

52 , 0 4 ,

3 

=1,44m)

ChiÒu dµi 1 thanh ThÐp: = b - 2.25 = 3400 - 2.25 = 3350mm

) 15 25 (

2 4100

2

27Ø10 a150

1

20Ø12 a170 27Ø10a150 2

0,000

MNN

-1,90 -0,200

TN

II.2 Móng đơn BTCT chôn nông trên đệm cát.

- Dùng cát hạt trung, có độ chặt vừa để làm đệm cát:

Tra Phụ lục 4, trang 75 TCXD 45 -1978:

Có môdun biến dạng: E = (30000 ữ 35000)KPa; chọn E = 35000KPa

Có áp lực tính toán quy ớc: R0 = 400KPa; ứng với Móng có chiều rộng: b1 =1m và độ sâu chôn Móng h1 = 2m

- Đổ lớp Bêtông lót dày 100mm; vữa Ximăng Cát Vàng mác: M75

1 1 0

2 )]

( 1

[

h

h h b

b b k

Với: b = 2m; h = hng = 1,6m là chiều rộng và chiều sâu đặt móng thực tế;

k1 là hệ số tính đến ảnh hởng của chiều rộng Móng; nền là đất cát hạttrung: k1 = 0,125

R = Rb=2m =

2 2

2 6 , 1 ) 1

1 2 ( 125 , 0 1

400      = 405 Kpa

TảI trọng tiêu chuẩn:

n

N N

F* = 1,2.F = 1,2.3,322 = 3,9864 m2; chọn l/b = 1,2 ta có:

F* = b.l = 1,2.b2 → b = 1F,2* = 3,98641,2 = 1,823 m

Vậy chọn sơ bộ kích thớc đế Móng là: b = 2 m; l = 2,4m

II.2.2.Kiểm tra kích th ớc sơ bộ đế Móng theo điều kiện áp lực:

áp lực tiêu chuẩn tại đế Móng:

h

l

e b

max     ; giả thiết hình vẽ trên: hm = 0,8 m(chiều sâu chôn Móng):

Độ lệch tâm của Móng theo phơng cạnh dài l là:

el = tc m

tc tc

N

h Q M

N

h Q M

247 , 0 6 1 ( 2 4 , 2

83 , 1225

247 , 0 6 1 ( 2 4

,

2

83 , 1225

4 , 2

247 , 0 6 1 ( 2 4 ,

2

83 , 1225

tc tc

tc

tb

P P

2

92 , 133 08 ,

2 6 , 1 ) 1

1 2 ( 125 , 0 1

400      = 405 KPaKiểm tra cho tr ờng hợp lệch tâm theo một ph ơng:

Ta có: 1,2R = 1,2.405 = 486 KPa > Pmaxtc = 449,08 KPa

Và R = 405 KPa > tc

tb

P = 291,5 KPa

*Kiểm tra về điều kiện kinh tế cho kích th ớc đế Móng:

Với lệch tâm một phơng ta có điều kiện về kinh tế là:

405 2 , 1

08 , 449 405 2 , 1

% 10

Nh vậy điều kiện áp lực tại đế Móng thoả mãn điều kiện về kinh tế!

Vậy chọn kích thớc đế Móng là: lxb = 2,4x2m và đảm bảo điều kiện về kinhtế!

II.2.3.Xác định chiều cao đệm cát - Kiểm tra chiều cao đệm cát theo

điều kiện áp lực lên lớp đất yếu tại đế đệm cát:

2 1





Hy = h + hđ = hng + hđ = 1,6 + 1,8 = 3,4 m

1,8.8,079 0,7.17,9

0,9.16,6 h

4 , 2 ( )

83 , 1225 N

h z

-Nền nhân tạo: Đệm cát hạt trung, độ chặt vừa có: Eđ = 35000KPa

-Nền tự nhiên: Hai lớp đất 2 và 3 có: E2 = 5125KPa; E3 = 8870KPa

Ta có ứng suất gây lún tại đế Móng là: tại đây z = 0m:

Bảng ứng suất gây lún do tảI trọng trực tiếp tại đế Móng gây ra:

Tổng độ lún của nền là: β = 0,8 với mọi loại đất:

327 , 114 35000 2

327 , 140 ( 3 , 0 8 , 0 ) 35000 2

327 , 140 35000

472 , 195 35000

842 , 248 35000 2

03 , 264

5125 2

039 , 100 5125

2

327 , 114 ( 2

743 , 18 5125

382 , 22 5125

152 , 27 5125

549 , 33 5125

352 , 52 5125

813 , 54 5125

97 , 72 5125 2

039 , 100

8870 2

164 , 9 8870

382 , 10 8870

857 , 11 8870

664 , 13 8870

909 , 15 8870 2

743 , 18

= 0,03975 m = 3,975 cm

Ta có: S = 3,975 cm ≤ Sgh = 12 cm; vậy thoả mãn điều kiện độ lún tuyệt đốilớn nhất

35,549 39,589 43,628 42,012

47,668 51,070 55,747 59,786 63,826 67,865 71,905 75,944 79,984 84,023 88,063 92,102 96,142

195,472 140,327 114,327 100,039 72,97 54,813 52,352 33,549 27,152 22,382 18,743 15,909 13,664 11,857 10,382 9,164 8,146

(KPa)

bto

(KPa)

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Cốt Thép dọc chịu lực: nhóm CII có Φ ≥ 10: Rs = 280000KPa

Khi tính toán độ bền của Móng ta dùng tổ hợp tảI trọng nguy hiểm nhất, dovậy trọng lợng của Móng và của đất trên Móng không làm cho Móng bị uốn

và không gây ra hiện tợng chọc thủng nên không kể đến:

P tt  tt  l ; el = tt m

tt tt

N

h Q M

330 

= 0,247m

4 , 2

247 , 0 6 1 ( 2 4

247 , 0 6 1 ( 2 4

tt tt

tt

tb

P P

2

22 , 117 7 ,

X tt tt





 minmax

→X = 287,31 KPa

P1tt= Pmintt + X = 404,53 KPa

chän abv = 0,03m, cèt thÐp Φ16mm, kÝch thíc mãng nh h×nh vÏ

Khi vẽ tháp đâm thủng nghiêng một góc 45o so với phơng thẳng đứng từmép cột ở đỉnh đài, ta thấy tháp chọc thủng nằm chùm ra ngoài móng Vậymóng không bị phá hoại theo điều kiện đâm thủng.

2

b P P bL

6 , 0 2 ) 53 , 404 7 , 495 ( 2

6 , 0 2 53 ,

) 15 25 (

2 2000

2 2







B l

P tt

2

c b

b 

=

2

52 , 0

) 15 25 (

2 2400

15Ø12 a160

1

11Ø12

15Ø12 a160

-1,000,00

Mục I.2.

II.3.2.Xác định tải trọng tác dụng xuống Móng.

TảI trọng tiêu chuẩn:

n

N N

tt tc

 = 142,2= 35 KN

II.3.3.Chọn độ sâu đặt đế đài:

Đế đài không nhất thiết đặt vào lớp đất tốt, nhng không nên đặt vào lớp đấtlấp

Chọn sơ bộ chiều cao đài: hđ = 0,9m

Nên chiều sâu chôn đài (so với cốt tự nhiên): h= hđ + 0,5m = 0,9 + 0,5 =1,4m = hng

II.3.4.Chọn loại cọc, chiều dài và kích th ớc tiết diện:

+ Thép dẫn hớng: chọn là: Φ22; dài 100mm = 1m

+ Các bản thép ở đầu, ở mũi và bản thép nối có độ dày: δ = 6mm

- Tải trọng tác dụng xuống Móng là khá lớn, ta sẽ dùng cọc cắm sâu vàolớp đất tốt: Lớp đất 5: Cát hạt vừa với độ cắm sâu = t ≥ 1m

Khi đó: lcoc = 16,75 + t = 16,75 + 1,25 = 18 m

Với: lcoc = 18 m: Ta nên chia chiều dài cọc thành những môđul nhỏ hơn đểtiện thi công và chịu lực tốt: ở đây nên chia thành: lcoc = 18m = 6m + 6m +6m

Và ta sẽ nối các đoạn cọc đó lại bằng phơng pháp hàn các bản thép chờsẵn:

II.3.5.Xác định sức chịu tải trọng nén theo ph ơng thẳng đứng của cọc

đơn:

II.3.5.1.Theo vật liệu làm cọc:

*Cọc chế tạo sẵn tiết diện ngang hình lăng trụ:

Pv = φ(RbAb + RsAs) ; φ = 1 là hệ số uốn dọc cọc, do cọc không qua lớpbùn (bảng 5.1)

Cách làm: Chia đất nền từ đế đài đến chân cọc thành các lớp đất phân tố

có chiều dày ≤ 2m và đồng nhất; zi đợc tính từ cốt tự nhiên đến trọng tâmcác lớp đất phân tố, li là chiều dày mỗi lớp phân tố:

Lớp đất li(m) zi(m) Trạng thái fi(KPa) mfifili

446 , 872 '

P

b.Theo kÕt qu¶ xuyªn tÜnh:

-Søc chÞu t¶i cùc h¹n cña cäc:

Px ’ = Pmòi + Pxq ; Pmòi = qPF ; qP = Kqc ; Pxq = u∑qsili ; qsi =

i ci q



K và αi tra bảng 5.9; qc lấy trung bình của các lớp đất:

3 2 (

*Chọn giá trị sức chịu tải của cọc để đ a ra thiết kế:

Trờng hợp Móng cọc chịu tải lệch tâm:

- áp lực phản lực của cọc tác dụng lên đế đài:

) 25 , 0 3 (

248 , 318 )

1471

m hn

P

N F

tb tt

tt sb

-Trọng của đài và đất trên đài sơ bộ:

Nđ,đ,sbtt = Fđ,sbγtbhn = 2,77.20.1,6.1,1 = 97,504 KN

-Số lợng cọc sơ bộ:

248 , 318

504 , 97 1471 ,

, 0

P

N N

n

tt sb d d tt

sb

c cọc Vậy chọn: nc = 8cọc/1đài.(Ltâmlớn)

I

I 150

tt x c

tt tte d d

tt tt

x

x M y

y M n

N N

Σxi2 = 6.0,752 = 3,375m = Σyi2

375 , 3

75 , 0 517 , 379 375

, 3

75 , 0 0 8

8 , 140 1471

45 , 17

25 , 1 1 , 33 1 , 5 21 4 , 5 4 , 17 7 , 5 3 , 11

b.Trọng l ợng của khối quy ớc: Gồm 4 phần sau:

-Trọng lợng khối quy ớc từ đế đài đến mặt đất:

N1tc = LMBMhγtb = 4,433.4,433.1,6.20 = 628,85 KN (h = htr = 1,6m do cótôn nền)

-Trọng lợng khối quy ớc từ đế đài đến chân cọc:

N2tc = LMBMΣγili = 4,433.4,433.(17,9.0,2 + 8,079.5,5 + 9,091.5,4 + 9,529.5,1+ 10,01.1,25)

M

tc tc

L

e B

L

N

741 , 5095

25 , 917

18 , 0 6 1 ( 433 , 4 433

,

4

741 , 5095

35 , 196 )

433 , 4

18 , 0 6 1 ( 433 , 4 433

,

4

741 , 5095

415 , 259 2

35 , 196 48 , 322 2

min max

e.Kiểm tra điều kiện áp lực tại đáy khối quy ớc:

Pmaxtc = 322,48 KN ≤ 1,2RM = 2195,76 KN

Kiểm tra để đảm bảo mối quan hệ giữa ứng suet và biến dạng là tuyến tính.Vậy điều kiện đợc thoả mãn.

f.Tính ứng suất bản thân của đất nền tại đáy khối quy ớc:

z btH M   i l i= 0,9.16,6 + 0,7.17,9 + 5,5.8,079 + 5,4.9,091 + 5,1.9,529 +1,25.10,01

Vậy ta sẽ tính lún theo phơng pháp cộng các lớp phân tố nh sau:

Chia đất nền thành các lớp phân tố có độ dầy: hi ≤ BM/4 = 1,11m; chọn: hi =

Tổng độ lún của nền là: β = 0.8 với mọi loại đất:

745 , 41 33850

848 , 57 33850

035 , 73 33850 2

216 , 77

= 0,0045m = 0,45 cm

Ta có: S = 0,45 cm ≤ Sgh = 12cm; Vậy thoả mãn điều kiện độ lún tuyệt đốilớn nhất

(KPa) (KPa)

77.216

73.035 182.1

212.13

222.14 232.15

TN

-0.7

-1.6m MNN

3

II.3.8.Tính toán, kiểm tra độ bền và cấu tạo đài cọc:

a.Xác định chiều cao làm việc của đài theo điều kiện đâm thủng:

Khi đó chiều cao làm việc của đài là: h0 = hđ - h1 – Ф/2 = 0,9 – 0,15 – 0,01 =0,74m

-Ta có thể tích đài: Vđ = 1,4.2.0,9 = 2,52 m3 ≥ 2m3; nhng do có: hđ = 0,9 m <1m, nên ta không cần bố trí lồng cốt thép để chống co ngót do nhiệt độ với

Bê tông khối lớn

b.Tính toán và bố trí cốt thép cho đài Móng:

Dùng: Bê tông B15: Rb = 8,5MPa = 8500KPa = 8500KN/m2 ; Rbt =0,75MPa

, 0 74 , 0 280000

9 , 0

74 , 128 9









Chọn thép theo cấu tạo: Φ10a200

Chiều dài 1 thanh Thép: = lđ - 2.25 = 2000 2.25 = 1950mm– 2.25 = 1950mm

-Mặt ngàm II-II: Xét cân bằng bên phần dới:

MII-II = ΣPiri = 1.286,087.0,49 + 1.201,75.0,49 + 1.117,413.0,49 = 296,573KNm

Chiều dài 1 thanh Thép: = lđ - 2.25 = 2000 – 2.25 = 1950mm

) 15 25 (

2 2000







= 137 mm; chọn a2 = 130mm

1

11Ø10 a200

2

15Ø12 a130

1

11Ø10 a200

2

15Ø12 a130

đảm bảo cho lớp đệm cát đủ chặt.

- Còn phơng án Móng đóng cọc đảm bảo kĩ thuật, an toàn cho công trìnhnhng phơng pháp thi công phức tạp, yêu cầu kỹ thuật cao, không kinh tếtốn vật liệu và thời gian thi công công trình

III.thiết kế móng đơn btct d ới cột trục D - móng m2:

Do nội lực truyền xuống Móng ở cột trục D là nhỏ, mặt khác theo khảosát địa chất ở phần I, ta có lớp đất 2 là Sét xám tro, là lớp đất trung bình,

đồng thời dựa theo kết quả thiết kế 3 phơng án Móng ở cột trục D nên tachọn phơng án thiết kế Móng đơn BTCT dới cột trục E (Móng nông trên nềnthiên nhiên) nh sau:

Mã số đề bài đồ án nền và móng

TT Sơ đồ

ĐCCT

Sơ đồc.trình

Cộttrục

Đối với công trình này có hệ số độ tin cậy là: n = 1,2

TảI trọng tiêu chuẩn:

n

N N

Từ góc ma sát trong của lớp đất thứ 2: 0

II

 = 11,30; tra bảng 3-2 trang 27 GTHDĐA Nền và Móng ta đợc: A = 0,206; B = 1,86; D = 4,326

Giả thiết kích thớc Móng nh sau: b = 2,5m; hm = 0,9m

Trị tính toán trung bình thứ hai của trọng lợng thể tích đất tính từ đế Móngtrở lên:

γII’ =

i

i i

- Diện tích sơ bộ của đế Móng: lấy γtb = 20KN/m3:

F =

h R

N tb

7 , 1 8

III.1.2.Kiểm tra kích th ớc sơ bộ đế Móng theo điều kiện áp lực:

áp lực tiêu chuẩn tại đế Móng:

l

e lb

max ; hm = 0,9m (chiều sâu chôn Móng):

Độ lệch tâm của Móng theo phơng cạnh dài l là: (h = 1 , 75

2

7 , 1 8 , 1