tính toán khả năng dẫn nước của đoạn sông ứng với chiều rộng đáy nạo vét b 25m mặt cắt hình thang m 1 5m i 0 00005 và các cột nước khác nhau
DÙNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN VÀ PHƯƠNG PHÁP VIRTUAL CRACK CLOSURE TECHNIQUE (VCCT) THÔNG QUA PHẦN MỀM ANSYS ĐỂ TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG PHÁ HỦY CỦA MỘT KẾT CẤU HAI VẬT LIỆU
... lo i kh i phục Đó giai đoạn < /b> t i b n tương ứng < /b> v i < /b> đoạn < /b> C’D Cu i giai đoạn < /b> này, m u thử hình thành chỗ thót Chính chỗ thót l m cho độ giãn lớn Ứng suất cao ( i m D) g i gi i hạn b n b Sau i m ... II b m t trượt lên hướng vng góc v i < /b> m t đầu vết nứt − Chế độ III b m t b tách theo hướng song song v i < /b> m t đầu vết nứt Ng i có dạng phá hủy khác biến thể chế độ Trong chế độ I lo i phổ biến ... kéo m u đến i m C, đồ thị có dạng n m ngang CC’ g i m t chảy Trong giai đoạn < /b> này, không tăng lực kéo, m u b giãn Ứng suất tương ứng < /b> v i < /b> i m C g i gi i hạn chảy σ ch Hết m t chảy độ b n kim loại...
- 74
- 1,197
- 6
DÙNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN VÀ PHƯƠNG PHÁP VIRTUAL CRACK CLOSURE TECHNIQUE THÔNG QUA PHẦN MỀM ANSYS ĐỂ TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG PHÁ HỦY CỦA KẾT CẤU HAI VẬT LIỆU
... 8.8*1e-3 Structure Geometry ! half of bi_material parameters length (m) ! thickness …… …… …… G1=-(abs(F _i1 _upper)*abs(U _m1 _upper)-abs(F _i1 _lower)*abs(U _m1 _lower)+ abs(F_k1_upper)*abs(U_l1_upper)-abs(F_k1_lower)*abs(U_l1_lower))/(delr*2) ... gi i hạn liên tục phức tạp V thành miền Vj đơn giản Các miền liên kết v i < /b> nút Ví dụ: Chia miền gi i hạn V thành miền đơn giản Trang CII PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN Trình tự gi i tốn PPPTHH B ỚC ... Trang 17 CV B I TỐN PHÂN TÍCH M hình tính < /b> tốn Trang 18 CV B I TỐN PHÂN TÍCH Biểu đồ biến dạng Trang 19 CV B I TỐN PHÂN TÍCH Biểu đồ độ võng Trang 20 CV B I TỐN PHÂN TÍCH Biểu đồ phân b ứng < /b> suất...
- 27
- 1,161
- 0
Báo cáo khoa học: "Tính toán khả năng chịu tải của truyền động đai răng" ppt
... hai lo i dây đai Polyurethan Neoprene B ng Lựa chọn b c (theo [6]) B c Ví dụ lo i Khoảng 2mm Khoảng 5mm T 20; XH; XXH HTD 8mm HTD 14 mm đến đến 20 20 ®Õn 40. 000 ®Õn 40. 000 ®Õn 15 .00 0 ®Õn 6 .00 0 ... khớp b nh nhỏ K: Hệ số suy gi m theo hình SD: HƯ sè an toµn 1, 1 0, 9 K 0, 7 0, 5 0, 3 10 0 500 10 00 500 0 U/min V/phót 200 00 π H×nh Hệ số suy gi m tơng ứng < /b> v i < /b> số vòng quay Từ công thức (1) ta tính < /b> ... chất b i trơn, không thích hợp đợc v i < /b> lo i dầu b i trơn Đ i v i < /b> đai PUR yêu cầu b i trơn nhẹ Vật liệu b i trơn ph i phù hợp v i < /b> vật liệu b nh đai, ví dụ m b i trơn vòng bi phù hợp b nh đai đợc...
- 7
- 687
- 3
tính toán khả năng chịu lực của tiết diện cột liên hợp thép bê tông chịu nén lệch tâm có xét đến ảnh hưởng của lực cắt theo tiêu chuẩn eurocode 4
... μ.Mpl,Rd(kN .m) Mpl,Rd(kN .m) 0. 9 60 0 .00 0. 800 18 6.69 0. 700 303 .48 614 .62 0. 600 4 20. 28 0. 500 537 .07 0. 400 604 .74 0. 2 40 614 .62 0. 948 0. 00 0. 800 17 5. 90 0. 700 294.58 346 3.3 614 .62 0. 600 413 .26 0. 500 5 31. 94 0. 400 ... 11 0 .11 0. 700 19 5.67 0. 600 2 81. 22 4 31. 25 814 4.26 0. 500 366.78 0. 400 417 .87 0. 2 31 4 31. 25 0. 908 0. 00 0. 800 98. 20 0. 700 18 5.77 3.3 0. 600 273.34 4 31. 25 814 4.26 0. 500 3 60. 91 0. 400 414 .02 0. 227 4 31. 25 0. 889 ... 0. 400 6 01 . 49 0. 237 614 .62 0. 936 0. 00 0. 800 16 4.46 0. 700 285 .12 3.6 614 .62 0. 600 405 .78 0. 500 526.43 0. 400 597.97 0. 234 614 .62 Npl,Rd(kN) 814 4.26 814 4.26 814 4.26 18 Khả < /b> chịu lực cột LHTBT tiết diện...
- 26
- 4,662
- 5
Dùng phương pháp tích phân j (j INTEGRAL) để tính toán khả năng phá hủy của một kết cấu hai vật liệu
... hợp biến dạng phẳng − V i < /b> m hình phá hủy dạng III GIII = • (1 + v) K III E (1. 51) • Hay viết dạng tổng quát G = GI + GII + GIII • 2 K I2 K II (1 + v) K III + ' + E' E E (1. 52) Tích phân J (J-Integral) ... tử Pi e véc tơ { P} e gộp th m vào phần tử Pm { P} v i < /b> m = bei Ví dụ • Cho d m chịu lực Hình 2.4 Biết E = 200 gPa, J = 4 10 6 mm4, = 10 00 mm, p = 12 kN /m Xác định góc xoay B, C độ võng i m đoạn < /b> ... Vj toán < /b> Các miền liên tục chia thành nhiều miền (phần tử) Các miền liên kết v i < /b> i m nút Trên miền này, dạng biến phân tương đương v i < /b> toán < /b> gi i xấp xỉ dựa h m xấp xỉ phần tử, thoả m n i u kiện...
- 88
- 1,756
- 16
Tính toán khả năng mang tải của đường dây trên không bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... 60 60 40 40 20 20 U U FEM solution - 8 61 nodes Analytical solution 80 - 20 - 20 - 40 - 40 - 60 - 60 - 80 - 80 - 10 0 - 10 0 50 10 0 15 0 200 2 50 node d) 10 0 200 300 400 500 node 600 e) Hình 2.8 L i gi i FEM ... FEM solution - 231nodes & 400 elements 10 0 10 0 50 U(x,y) U(x,y) 50 0 - 50 - 50 - 10 0 10 - 10 0 10 20 20 10 10 5 y 15 15 0 y x a) 0 x b) -43- c) 10 0 10 0 FEM solution - 2 31 nodes Exact solution 80 60 ... l i gi i gi i tích Ví dụ 02 a) L i gi i FEM v i < /b> 2 31 nút 400 phần tử b) L i gi i FEM v i < /b> 8 61 nút 16 00 phần tử c) L i gi i gi i tích d) L i gi i FEM l i gi i gi i tích v i < /b> 2 31 nút e) L i gi i FEM...
- 108
- 669
- 0
DÙNG PHƯƠNG PHÁP TÍCH PHÂN J (J-INTEGRAL) ĐỂ TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG PHÁ HỦY CỦA MỘT KẾT CẤU HAI VẬT LIỆU
... tử Pi e véc tơ { P} e gộp th m vào phần tử P m { P} v i < /b> m = bei Ví dụ Cho d m chịu lực Hình 2.4 Biết E = 200 gPa, J = 4 10 6 mm4, λ= 10 00 mm, p = 12 kN /m Xác định góc xoay B, C độ võng i m đoạn < /b> ... nhiều miền V j (phần tử) Các miền liên kết v i < /b> i m nút Trên miền này, dạng biến phân tương đương v i < /b> toán < /b> gi i xấp xỉ dựa h m xấp xỉ phần tử, thoả m n i u kiện biên v i < /b> cân liên tục phần tử Các ... G − V i < /b> m hình phá hủy dạng I II GI = K I2 E' (1. 49) GII = K II2 E' (1. 50) E ' = E trường hợp ứng < /b> suất phẳng E' = E trường hợp biến dạng phẳng − v2 − V i < /b> m hình phá hủy dạng III GIII = (1 +...
- 83
- 2,142
- 3
Luận văn Thạc sĩ Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép bêtông trong điều kiện cháy
... 1, 00 0 0, 005 5 300 0, 8 50 1, 00 0 0, 007 0 400 0, 7 50 0,8 80 0, 01 0 0 500 0, 600 0, 7 60 0, 01 5 0 600 0, 4 50 0,6 40 0 ,02 50 700 0, 300 0, 052 0, 02 50 800 0 ,15 0 0 ,04 0 0, 02 50 900 0, 008 0, 028 0, 02 50 10 00 0, 004 0, 01 6 0, 02 50 ... 0, 600 0 0, 78 0, 3 600 600 0, 3 10 0 0,47 0 ,18 00 700 0 ,13 00 0, 23 0, 07 50 800 0, 0 900 0 ,11 0, 0 500 900 0, 0675 0, 06 0, 0375 10 00 0, 04 50 0 ,04 0, 02 50 11 00 0, 0225 0, 02 0, 01 2 5 12 00 0, 000 0 0, 00 0 ,00 00 * Hệ số giãn ... [13 ] Nhiệt độ θ (0C) kE,θ= Ea,θ/Ea ky,θ= fay,θ/fay kp,θ= fap,θ/fap 20 1, 00 00 1, 00 1, 00 00 10 0 1, 00 00 1, 00 1, 00 00 200 0, 900 0 1, 00 0, 807 0 300 0, 800 0 1, 00 0, 613 0 400 0, 700 0 1, 00 0, 4 200 500 0, 600 0...
- 104
- 825
- 7
Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép bêtông trong điều kiện cháy
... 0, 613 0 gi m b t trình giãn nở nhiệt kết cấu thép i u kiện chịu 400 0, 700 0 1, 00 0, 4 200 500 0, 600 0 0, 78 0, 3 600 600 0, 3 10 0 0,47 0 ,18 00 700 0 ,13 00 0, 23 0, 07 50 800 0, 0 900 0 ,11 0, 0 500 900 0, 0675 0, 06 ... 99 10 0 10 1 10 2 10 3 10 4 10 5 10 6 10 7 10 8 Y X Cấp b n chịu lửa R0 R 30 R 60 R 90 Giá trị M (kNm) 3 10 36 ,1 17 ,16 12 ,7 So sánh v i < /b> M0 10 0% 11 ,64% 5,53% 4 ,09 % 10 9 11 0 Z 11 111 211 912 0 11 311 412 1 11 5 11 6 11 711 8 ... R0 R 30 R 60 R 90 Giá trị M (kNm) 4 10 302 ,3 239,5 13 6,6 So sánh v i < /b> M0 10 0% 73,73% 58, 41% 33, 31% 10 01 0 1 10 2 10 3 10 4 10 5 10 6 10 7 10 8 10 9 11 0 11 1 11 2 11 3 11 411 5 11 6 11 7 11 8 11 9 12 0 B ng 3 . 10 : Khả < /b> chịu...
- 52
- 801
- 0
Tính toán khả năng chịu lực của đài cọc (strength prediction of pile cap)
... 31. 3 cap size (mm×mm) 900 × 900 900 × 900 900 × 900 900 × 900 900 × 900 900 × 900 900 × 900 900 × 900 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 800 × 800 700 × 900 700 × 900 ... 700 × 900 800 × 900 800 × 900 900 × 900 900 × 900 10 00 × 900 10 00 × 900 le h (mm) 5 40 5 40 5 40 5 40 5 40 5 40 5 40 5 40 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 (mm) 200 200 ... 200 200 2 50 2 50 2 50 2 50 200 200 200 200 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 d c (mm) 15 0 15 0 15 0 15 0 200 200 200 200 15 0 15 0 15 0 15 0 2 50 2 50 2 50 2 50 2 50 2 50 2 50 250...
- 33
- 466
- 0
Luận văn Thạc sĩ Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép - bêtông trong điều kiện cháy
... 1, 00 0 0, 004 0 200 0, 9 50 1, 00 0 0, 005 5 300 0, 8 50 1, 00 0 0, 007 0 400 0, 7 50 0,8 80 0, 01 0 0 500 0, 600 0, 7 60 0, 01 5 0 600 0, 4 50 0,6 40 0 ,02 50 700 0, 300 0, 052 0, 02 50 800 0 ,15 0 0 ,04 0 0, 02 50 900 0, 008 0, 028 0, 02 50 ... 0, 613 0 400 0, 700 0 1, 00 0, 4 200 500 0, 600 0 0, 78 0, 3 600 600 0, 3 10 0 0,47 0 ,18 00 700 0 ,13 00 0, 23 0, 07 50 800 0, 0 900 0 ,11 0, 0 500 900 0, 0675 0, 06 0, 0375 10 00 0, 04 50 0 ,04 0, 02 50 11 00 0, 0225 0, 02 0, 01 2 5 12 00 ... [13 ] h/bc h/bc ≤ h/bc ≥2 Cấp b n chịu lửa a1 (mm2) a2 (mm2) hl,min (mm) R 30 3 600 20 R 60 9 500 200 00 30 R 90 14 00 0 16 00 00 40 R1 20 2 300 0 18 00 00 45 R1 80 3 500 0 400 000 55 R 30 3 600 20 R 60 9 500 30 R90...
- 104
- 495
- 0
Tính toán khả năng chịu lực của tiết diện cột liên hợp thép bê tông chịu nén lệch tâm có xét đến ảnh hưởng của lực cắt theo tiêu chuẩn Eurocode 4
... μ.Mpl,Rd(kN .m) Mpl,Rd(kN .m) 0. 9 60 0 .00 0. 800 18 6.69 0. 700 303 .48 614 .62 0. 600 4 20. 28 0. 500 537 .07 0. 400 604 .74 0. 2 40 614 .62 0. 948 0. 00 0. 800 17 5. 90 0. 700 294.58 346 3.3 614 .62 0. 600 413 .26 0. 500 ... μ.Mpl,Rd(kN .m) Mpl,Rd(kN .m) Npl,Rd(kN) 0. 926 0. 00 0. 800 11 0 .11 0. 700 19 5.67 0. 600 2 81. 22 4 31. 25 814 4.26 0. 500 366.78 0. 400 417 .87 0. 2 31 4 31. 25 0. 908 0. 00 0. 800 98. 20 0. 700 18 5.77 3.3 0. 600 273.34 4 31. 25 ... 814 4.26 0. 500 3 60. 91 0. 400 414 .02 0. 227 4 31. 25 0. 889 0. 00 0. 800 85.67 0. 700 17 5.33 3.6 0. 600 264.99 4 31. 25 814 4.26 0. 500 354.65 0. 400 409 .85 0. 222 4 31. 25 Footer Page 20 of 12 6 Header Page 21...
- 26
- 753
- 0
14 tính toán khả năng chịu lực của thanh chống h300x300x10x15
... < m= 0. 64 < 20 1. 667 > > Tiết diện dạng chữ H đ i xứng Fc /Fb = 0. 64 45 /27 = Từ i u kiện trên, ta chọn công thức sau: = (1. 9 - 0. 1m) -0. 02.(6 -m) x m1 = .m = + Độ lệch t m tính < /b> đ i: 1. 773 ... 0. 64 = + Từ x m 1, tra phụ lục giá trò: = 1. 773 1. 135 lt = 0. 6 81 + Ki m tra ổn đònh tổng thể m t phẳng uốn: x = N /(lt.F) = x = Δσ = 805 .3 / (0. 6 81 x 11 7) = 10 .1 x -R) /σx = < R= ( 10 .1- 21) / 21= ... R= ( 10 .1- 21) / 21= - Ki m tra ổn đònh tổng thể m t phẳng uốn: + Từ y = 31. 974 Tra b ng hệ số uốn dọc: 10 .1 kN/cm 21 kN/cm - 51. 9% y = 0. 932 M' = 25.42
- 2
- 1,026
- 13
Tính toán khả năng chịu cháy của cấu kiện liên hợp thép bê tông theo tiêu chuẩn châu âu (tt)
... biến thiên nhiệt dung riêng thép theo nhiệt độ Sự biến thiên dẫn < /b> nhiệt thép theo nhiệt độ Hình 1. 5 Hình 1. 6 Hình 1. 7 Hình 1. 8 Hình 1. 9 Hình 1. 10 Hình 1. 11 Tên b ng Hình 1. 16 Hình 2 .1 Hình 2.2 Hình ... 3 .13 Hình 3 .14 Đường trung hòa m t cắt ngang R 90 M t cắt tính < /b> tốn m men m gi i hạn R 90 Đường trung hòa m t cắt ngang R1 20 M t tính < /b> tốn hệ kết cấu Hình 3 .15 Hình 3 .16 Hình 3 .17 Hình 3 .18 T i trọng ... th i gian cấu kiện ứng < /b> v i < /b> th i gian cháy 90 phút Biểu đồ nhiệt độ theo th i gian cấu kiện ứng < /b> v i < /b> th i gian cháy 12 0 phút M t kết cấu tính < /b> tốn cột Chi tiết cột liên hợp b c b tơng phần Hình...
- 16
- 668
- 2
Khảo sát tính toán khả năng chịu cháy của kết cấu thép có bọc vật liệu chống cháy (tt)
... Hình 1. 7 Hình 1. 8 Hình 1. 9 Hình 1. 10 Hình 1. 11 Hình 1. 12 Hình 1. 13 Hình 1. 14 Hình 1. 15 Hình 1. 16 Hình 2 .1 Hình 2.2 Hình 2.3 Sự biến thiên hệ số giãn nở nhiệt kết cấu thép theo nhiệt độ[6] Sự biến ... dụng b tông chống cháy Tiết di m d m HE26 0B Tiết diện d m HE26 0B SAFIR Biểu đồ gia tăng nhiệt độ d m thép Tiết diện d m HE26 0B bọc b tông Biểu đồ gia tăng nhiệt độ d m thép Tiết diện d m HE26 0B ... b m t tiếp xúc lửa cột thép rỗng m t chịu cháy Hình 2.9 Cơng thức tính < /b> diện tích b m t tiếp xúc lửa d m thép rỗng m t chịu cháy Hình 2 . 10 Hình 2 .11 Hình 2 .12 Hình 2 .13 Hình 2 .14 Hình 2 .15 Hình...
- 23
- 463
- 1
Tính toán khả năng chịu tải, đề xuất tiêu chuẩn xã thải và giải pháp quản lý chất lượng nước sông Vàm Cỏ Đông-đoạn chảy qua tỉnh Tây Ninh
... 20 0 ,00 0 0, 000 0, 000 0, 000 0, 0 01 0, 0 01 As mg/l 20 0 ,00 0 0, 000 0, 000 0, 000 0, 02 0, 05 CN- mg/l 20 0 ,00 0, 00 0 ,00 0, 00 0, 01 0, 02 Dầu m mg/l 20 0 ,00 0 ,15 0, 68 0, 21 0, 02 0 ,1 Coliform 10 0MPN/ 10 0ml ... 10 600 2 10 ” 10 6 01 4 10 ” 10 602 3’ 30 11 04 5’ 30 11 05 3’45” 11 00 05 ” 11 02 2’ 30 11 02 9 10 ” 11 01 ’ 20 11 00 6’ 40 10 604 4 00 ” 10 505 5’ 20 10 505 6’ 50 10 600 5 00 ” 10 600 8 15 ” 10 6 01 0 ’ 30 10 6 01 6 ’ 20 10 02 9’35” 11 0 21 10 ” ... 20 0 ,00 0, 05 0, 22 0, 07 0, 02 0, 04 F- mg/l 20 0,2 0, 6 0, 9 0, 2 1, 5 1, 5 Fe mg/l 20 1, 5 3 ,1 6,5 1, 5 1, 0 1, 5 Pb mg/l 20 0 ,00 0, 00 0 ,00 0, 00 0 ,02 0, 05 Cr6+ mg/l 20 0 ,00 0, 00 0 ,00 0, 00 0 ,06 0, 04 Hg mg/l...
- 115
- 308
- 2
Tài liệu KHẢ NĂNG TRƯƠNG NỞ CỦA ĐẤT LOẠI SÉT VỚI CÁC HỆ SỐ ĐẦM NÉN (K) KHÁC NHAU ppt
... 16 .00 9 . 10 14 .00 9. 40 18 .00 4. 30 1. 61 16 .00 4.84 14 .00 5. 30 Hệ số trương nở tự RN, % 12 y = -0 .16 05 x + 11 .655 R = 0. 9992 10 Nhoù m T1 Nhoù m T2 y = -0. 25x + 8. 813 3 R2 = 0. 9979 10 .0 Th i gian ... gi 634 847 11 63 425 6 70 9 41 ng 16 00 14 Th i gian trương nở tN, 4.2 ng 14 00 Nhó m T1 12 00 y = - 10 3 .05 x + 2564.5 10 00 R2 = 0. 9494 800 Nhoù m T2 600 y = -12 9x + 2742.7 R2 = 0. 9992 400 200 12 .0 14 .0 ... 11 . 50 0.45 23 .00 1. 76 14 .00 0. 51 32 .00 1. 66 9. 50 0.24 33. 90 t p p h Thu n Ninh 16 .0 tr gcmax = 1. 76 g/cm ,Wopt = 15 .5% WL = 48%, WP = 28%, IP = 20% 1. 58 6.75 0 . 10 35 .00 1. 56 7. 30 0. 70 29 .00 1. 63...
- 5
- 359
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008