... phẩm bịngưngtụbị đóng rắn Các sản phẩm ngưngtụ ống thiếtbịngưngtụ Các thiếtbịngưngtụ luân phiên làm nóng làm lạnh dòng dầu truyền nhiệt riêng biệt theo chu kì điều khiển tự động Trong ... bình ngưngchuyển đổi. Dòng khí cuối rời khỏi thiếtbịchuyểnđổingưngtụ khoảng 66 oC sau chuyển đến thiếtbị làm nước đưa đến lò đốt để loại bỏ Người ta sử dụng không khí làm mát thiếtbịngưng ... cho chúng vào thiếtbịngưng tụ( 6) để loại bỏ H2O, CO, CO2 số tạp chất khác Sau dẫn chất ngưngtụquathiếtbị làm sạch(7) Tại thiếtbị làm sạch(7) có nhiệt độ cao nên chất bịngưngtụ phân hủy...
... 181 10.4 THIẾTBỊ VƠ TUYẾN ĐIỆN 181 10.5 TRANG BỊ HÀNG HẢI 183 PHẦN IV: QUI TRÌNH CHẾ TẠO MƠ HÌNH 184 1.1 QUI TRÌNH CƠNG NGHỆ ĐĨNG TÀU COMPOSITE 184 1.2 QUI TRÌNH CƠNG ... tàu cần thiết kế, giai đoạn thiết kế sơ bộ, người thiết kế lựa chọn nhóm thơng số phần vỏ phù hợp với chức tàu thiết kế Tất nhiên, chất lượng tàu thiết kế phụ thuộc vào khả lựa chọn người thiết ... mức trang thiết bị: 182 Bảng 31: Trang thiếtbị hàng hải 183 - xi - DANH MỤC HÌNH Trang Hình I.1: Tàu Thanh Vân – 05 Hình I.2 : Tàu hai thân đóng theo thiết kế nước...
... vựng t yu cn phi xột n kh nng chu ti ca nn t yu di v chiu cao gii hn ca t p trờn thõn Trong chuyờn ny chỳng tụi s dng phng phỏp cõn bng gii hn ca GS.TS Trn Nh Hi dựng ỏnh giỏ kh nng chu ti ca ... h ca lp m cỏt ng vi vựng bin dng mi bt u xut hin t yu, cú dng nh sau (trong trng hp bi toỏn phng): h = K + K1 (K b1 ) Trong ú: K0 = 0,835[cot g + (h m + h d )] 0,416 (h m + h d )(0,56 1,32 ... õy: H = n1b Trong ú: n1 - H s xột n iu kin ỏp lc tỏc dng trờn ỏy múng, cú th tra bng 15-12 phn ph lc b - chiu rng múng Chiu rng lp m t cng c xỏc nh theo cụng thc: b = b(1+2n2) (cm) Trong ú: n2...
... chỳng tụi xut chn cỏch phõn loi t theo 14TCN 123 II TNG QUAN V IU KIN A CHT VNG VEN BIN T QUNG NINH N QUNG NAM Qua cỏc s liu thu thp ti liu a cht ca cỏc tuyn bin tự Qung Ninh n Qung Nam chỳng tụi ... l Ip - st: Cú n v dựng ký hiu W,B, theo tiờu chun ngnh 14TCN 123 ký hiu l IL Vỡ vy theo chỳng tụi kin ngh vic gi tờn t v ký hiu cỏc ch s nờn tuõn theo cỏch gi ca 14TCN vỡ cỏch gi tờn theo thnh ... thng phõn loi t ca Anh v H Lan 1.1 H THNG PHN LOI T CA LIấN BANG NGA I.1.1Phõn loi ỏ cng v na cng Trong loi ỏ cng c phõn chia hai nhúm ỏ cng v ỏ na cng, gia chỳng khỏc v cng nộn mt trc n ngang...
... dng Vựng xõy dng cú ngun cung cp ỏ ri ro v phong phỳ - M hn bờ tụng hoc bờ tụng ct thộp + u nhc im Cho phộp ỳc ti ch nhng tm v bờ tụng cú kớch thc ln, m bo n nh di tỏc ng ca súng v dũng chy Tuy ... ch yu ca tng ng nh sau: kt cu thõn tng thng l thựng chỡm BTCT, bờ tụng lp phng hay hp bờ tụng Phn nh tng thng dựng kt cu bờ tụng ti ch hoc ỳc sn, cú hỡnh dng thng ng, vỏt nghiờng hoc vũng cung, ... sỏt i vi mt s vt liu Vt liu H s ma sỏt Bờ tụng v bờ tụng ỏ xõy 0,55 ỏ xõy v ỏ xõy 0,65 ỏy tng v b ỏ 0,60 Thõn l kt cu bng ỏ hc xõy B ỏ v t nn Thõn v bờ tụng ỳc sn hoc BTCT 0,65 t nn l cỏt mn hoc...
... nhit hp ph Phương trình đẳng nhiệt hấp phụ Freundlich áp dụng cho trình hấp phụ Cu2+ bentonit [4]: x lg lg K lg C e (3) m n Trong Ce nồng độ Cu2+ cân (g/ml), x/m lượng Cu2+ bị hấp phụ (g/mg), ... hp th nguyờn t trờn mỏy AAS 100 PE Hiệu suất trình hấp phụ (%A) số phân bố Kd tính sau [4]: C Ce %A o 100 (1) Co C Ce V Kd o (cm / g ) (2) Ce m Trong Co: nồng độ Pb2+ trước xử lý, Ce: nồng ... Cu2+ 150 mg/l, nng bentonit 0,3 g/l, nhit 30oC, thi gian khuy 80 phỳt Kt qu thu c th hin hỡnh Trong vựng pH = 1,5 ữ 5,0 hiu sut quỏ trỡnh hp ph tng pH tng v gim nh pH = 6,0 ữ 7,0 Nguyờn nhõn...
... chức da dễ bị bong lóc khỏi lớp cân, sâu để lộ tổ chức da [32], bị chém ngang sợi cơ, tính đàn hồi làm miệng vết thương mở to ra; vết thương dập nát phải cắt lọc Tất tổn thương làm liên tục da Ngày ... bị cô đặc tạo kết dính gạc bề mặt vết thương nhược điểm lớn việc dùng gạc thông thường bóc băng bệnh nhân phải chịu đau đớn nhiều, làm tổn thương cho mô tân sinh khiến trình liền vết thương bị ... có nguy cao bị nhiễm trùng dị vật bẩn Vết thương xuyên thấu: có dị vật xâm nhập vào quan, tổ chức thể Vết thương có nguy cao bị nhiễm trùng, mức độ trầm trọng phụ thuộc vào quan bị tổn thương...
... phương trình (1.17) với điều kiện biên, nhận w0 Từ tính trường chuyển vị, ứng suất, ứng lực KẾT LUẬN CHƯƠNG Trong chương 1, tác giả luận văn hệ thống hóa hệ thức, phương trình bản, hệ phương trình ... Giả thiết theo Reissner - Mindlin Pháp tuyến sau biến dạng thẳng có chiều dài không đổi, không vuông góc mặt trung bình 2.1.2 Các thành phần chuyển vị Reissner - Mindlin giả thiết trường chuyển ... LOVE 1.2.1 Các giả thiết Đoạn thẳng pháp tuyến trước biến dạng thẳng vuông góc với mặt trung bình Sau biến dạng thẳng, vuông góc với mặt trung bình có chiều dài không đổi 1.2.2 Chuyển vị quan hệ...
... nguyên tửtự hấp thụ xạ có bƣớc sóng ứng với tia xạ mà phát trình phát xạ Quátrình đƣợc gọi trình hấp thụ ánh sáng nguyên tử phổ phát sinh trình gọi phổ hấp thụ nguyên tử Nhƣ vậy, để thu đƣợc phổ ... dạng vô hay hữu hấp tụ asen (III) as (V) có tƣơng tác với thành dày Sau theo đƣờng máu asen đƣợc chuyển tới quan khác chủ yếu dạng MMA Sự chuyển hóa asen thể ngƣời bao gồm hai trình Sau vào tế bào, ... đốt nóng dễ dàng bị phân hủy thành hydro asen tự Tính chất đƣợc sử dụng để phát asen hợp chất khác Trong chất cần phân tích, dƣới tác dụng chất khử, hợp chất asen nhƣ asen tựbịchuyển thành asin...
... hàm lượng thể tích cốt sợi thay đổi phạm vi 0,5 tới 0,7 [1] c) Ảnh hưởng nhiệt độ cao: Phụ thuộc vào nhiệt độ, mô đun đàn hồi vật liệu polymer bị giảm đáng kể thay đổi cấu trúc vật liệu Ở vật liệu ... tiếp tục chịu số tải trọng theo phương dọc thớ nhiệt độ đạt tới giới hạn làm chảy cốt sợi Điều xảy nhiệt độ vượt 1000°C Cốt sợi thủy tinh có khả chịu nhiệt không 275°C Do giảm lực chuyểnđổi cốt ... thường vùng chịu kéo dịch chuyển theo hướng tải trọng tăng biến dạng trường hợp mặt cắt độ cong bị giảm Các điểm nằm đường thẳng thể hình 2a 2b Cho đến cốt thép thường bị chảy, ứng xử mặt cắt tuyến...
... rung động sinh từthiếtbị khí lắp kết cấu cục Trong vài trƣờng hợp rung động xuất lỗi lắp đặt thiếtbị chúng thiếtbịbị động 2.4.4 Rung động thiếtbị tàu Thiếtbị tàu tất thiếtbị đặt tàu nhƣ ... vấn đề rung động thiếtbị tàu ta chia chúng thành loại thiếtbịbị động” thiếtbị chủ động” a Các thiếtbịbị động Là thiếtbị đƣợc gắn cố định với kết cấu tàu nhƣng phận chuyển động hay sinh ... cấu lan truyền Thiếtbị tàu đƣợc phân loại thành thiếtbị chủ động bị động, thiếtbị chủ động trực tiếp sinh lực rung động, thiếtbịbị động không sinh lực rung động Đáp ứng thiếtbị liên quan...
... nghiệm màng oxit silic 4.1.1 Thiếtbị sử dụng Từ phổ phản xạ thu từ đầu thu thiếtbị Filmtek với nguồn phát sáng thiếtbị Filmtek, chọn vật liệu danh sách vật liệu NK chương trình kèm theo máy với ... thẳng Quátrình liên quan tới ba hạt tải, trình bày Hình 1-6b Trongtrình tái hợp với lỗ trống, điện tử truyền lượng cho điện tử khác vùng dẫn (Hình 1-6a) hay vùng hóa trị (Hình 1-6b), làm dịch chuyển ... tục N A x p N D xn (mật độ điện tích dương âm tương ứng hai vùng điện tích không gian nhau) Mật độ điện tích không gian ứng với giả thiết tiếp xúc nồng độ thay đổi đột ngột Dựa vào phương trình...
... 2.4.1 Thiết bị, quy trình gia công hàn 55 2.4.1.1 Giới thiệu chung 55 2.4.1.2 Hàn hồ quang tay 55 2.4.1.3 Quy trình gia công hàn 57 v 2.4.2 Thiết bị, quy trình ... (m/s) - vận tốc diện gió 2.1.2.6 Lực quán tính Lực quán tính (Fj) lực cần thiết để gia tốc khối lượng chuyển động xe Lực quán tính xuất tốc độ xe thay đổi Lực quán tính có phương song song với mặt ... F j' G j g G j j g Trong đó: Fj - tổng lực quán tính quy trọng tâm xe; F’j - lực quán tính khối lượng chuyển động tịnh tiến; F’’j - lực quán tính khối lượng chuyển động quay (bánh đà,...
... vận tốc diện gió, [m/s] 2.2.1.6 Lực quán tính Lực quán tính (Fj) lực cần thiết để gia tốc khối lượng chuyển động xe Lực quán tính xuất tốc độ xe thay đổi Lực quán tính có phương song song với mặt ... thuyết tính toán, thiết kế khung, vỏ hệ thống ô tô 2.2.1 Lực momen tác dụng lên ô tô trìnhchuyển động [3] T Hình 2.2: Lực momen tác dụng lên ô tô trìnhchuyển động lên dốc, tăng tốc (trong mặt phẳng ... tâm xe Fj = Fj' + Fj'' (2.6) Trong đó: Fj - tổng lực quán tính quy trọng tâm xe; F’j- lực quán tính khối lượng chuyển động tịnh tiến; F’’j- lực quán tính khối lượng chuyển động quay (bánh đà, trục...
... hệ số Poisson thay đổi ν=ν(z) 2.1.1 Đặt vấn đề Nghiên cứu ổn định tĩnh, phi tuyến giải tích panel trụ FGM tựa đơn chịu nén dọc trục với hệ số Poisson ν=const, trình bày công trình [32] Phần luận ... cạnh thẳng Kết phần trình bày báo [1]* (Vietnam Journal of Mechanics, VAST 34(1): 27 – 44) Ở dấu * để báo [1] danh mục công trình tác giả luận án 2.1.2 Panel trụ FGM phƣơng trình 2.1.2.1 Panel ... tài liệu trước nghiên cứu hệ số Poisson thay đổi, hệ số độ cứng Aij cho dạng hiển Đây phần đóng góp luận án Các phương trình (2.14) (2.15) phương trình chủ đạo dùng để phân tích ổn định phi tuyến...
... Đây quy luật tổng quát dành cho kết cấu nhất, FGM phủ mặt, FGM đối xứng FGM theo quy luật lũy thừa Hệ số Poisson giả thiết số Phương trình tương thích biến dạng phương trìnhchuyển động vỏ trống ... san tác dụng gân Lekhnitskii [54] có bỏ qua thành phần xoắn gân giả thiết gân mảnh [20] Phương trìnhchuyển động vỏ với giả thiết Volmir [93] u w v w , 1 2u t , 1 N x N xy 0, ... Phương trình (3.6) (3.7) hệ phương trình vi phân phi tuyến chủ đạo để khảo sát đáp ứng phi tuyến động lực vỏ thoải hai độ cong với hai ẩn độc lập w Đây hai phương trình tổng quát phân tích...
... cấp GPLX vật liệu PET, việc thay cải tiến quy trình cấp đổi giấy phép lái xe Sở nhằm đẩy nhanh tiến độ hoàn thành tốt kế hoạch đến năm 2020 chuyểnđổi toàn gần 400.000 GPLX quản lý từ mẫu cũ sang ... cấp đổi GPLX & Trả kết Sở GTVT Cả phận gọi chung tài liệu Văn phòng đăng ký (VPĐK) 3.3 Quy trình nghiệp vụ Quản lý Đào tạo lái xe: 3.4 Quy trình nghiệp vụ Quản lý Sát hạch lái xe: 3.5 Quy trình ... 01 giấy phép lái xe hành với danh mục hạng phép chuyểnđổi nâng cấp hạng, thống nước Tính đến cấp 21.904 GPLX vật liệu PET (trong cấp 9.674 GP cấp đổi 12.230 GP) nâng tổng số giấy phép lái xe quản...