... Hình 5.3: Lực dọc do tĩnh tảiHình 5.4: Lực cắt do tĩnh tải Hình 5.27: Lực dọc do lực hãm T+ đặt lên cột phảiHình 5.28: Lực cắt do lực hãm T+ đặt lên cột phảiHình 5.29: Mômen do lực hãm T- đặt ... TPA -2.86 -1.03 0.27 Hình 5.30: Lực dọc do lực hãm T- đặt lên cột phảiHình 5.31: Lực cắt do lực hãm T- đặt lên cột phảiHình 5.32: Mômen do gió trái sang 2 2td x y c41391 1033,91301,1kG ... đến đáy xà ngang:2 K kH H b 1,09 0,3 1,39(m)= + = + =Với: KH =1,09 - chiều cao gabarit cầu trục (tra theo catalo cầu trục)Kb 0,3(m)= khoảng hở an toàn giữa cầu trục với xà ngang.Chọn H2=1,4...
... thủng:Gi thit b qua ảnh hưởng của cốt thép ngang.- Kiểm tra cột đâm thủng đài theo dạng hình tháp: 1 2 3 4 5 - 30 -1,2 + Ứng suất do trọng lượng bản thân: σbt = γ’.hm ... tại đỉnh cột (Tải trọng thường xuyên) Pa= 300 kN.+ Tải trọng ngang tại đỉnh cột và gió Pg = 30,6 kN.+ Lực hãm cầu trục ngang Tc1 = 3,6 kN.+ Lực hãm cầu trục dọc Tc2 = 3 kN.+ Tải trọng ... 1,2 m > hmin = 0,586 m→ Với độ sâu đáy đài đủ lớn, lực ngang Q nhỏ, trong tính toán gần đúng coi như bỏ qua tải trọng ngang.1.2 Cäc- Tiết diện cọc 25 x 25 (cm) . Thép dọc chịu lực 4φ...
... móng cọc khả thi là phương ánmóng cọc khoan nhồi và cọc ép bằng BTCT.So sánh phương án cọc khoan nhồi và phương án cọc ép bằng BTCT.* Phương án cọc khoan nhồi- Ưu điểmChịu tải lớn. Tải trọng ... CHẤT ThS. PHAN QUỐC CƯỜNGGiá thành cao.Công nghệ thi công đòi hỏi kỹ thuật cao, công tác kiểm tra chất lượng phức tạp. Ma sát thành giảm, vật tư thất thoát do trong quá trình khoan tạo lỗ.Chất ... DẪNCHƯƠNG I: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT ThS. PHAN QUỐC CƯỜNGCHƯƠNG I: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤTI. TẠI HIỆN TRƯỜNGKhoan lấy mẫu nguyên dạng: thực hiện 2 hố khoan đến độ sâu 45m mỗi hố và lấy tổng cộng...
... FSp = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc.Qs = As.fs : Sức kháng hông cực hạn .Qp = Ap.qp : Sức kháng mũi cực hạn .+ Thành phần chịu tải do ma sát xung quanh cọc Qs. ... = 52,7 (T)Tải trọng tác động lớn nhất lên cọc là :Pmax = 52,7 (T) Điều kiện an toàn cho các cọc trong mong cọc như sau :Pmax ≤ Pc (Qa) 52,7 (T) ≤ 76,1(T) ( thỏa điều kiện) 6.Tính ... (T/m2).mà : Ks = 1- sinϕ : Là hệ số áp lực ngang :ã Lp 1 : v1 = 17,47.1+7,73.0,5+5,61.3,55=41,25 KN/m2 fs1 = 14,9 + (1 - sin8,304). 41,25.tan(8,304) = 20,05 KN/m2 ã Lớp 2 : σ’v2...
... – Moment của tải ngòai quanh trục x, nếu tải ngang không nằm ở đáy thì phải tính vào (Hy*h : h là cánh tay đòn);My – Moment của tải ngòai quanh trục y, nếu tải ngang không nằm ở đáy thì ... theo nhóm thì khỏang cách giữa các cọc được bố trí - Mô ment quay quanh mặt ngàm I-I:MI = ΣPi.riTrong đó:Pi – Phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài;ri – Khỏang cách từ mặt ... Chiều dài đáy móng khối qui ước:αtan.2)(cdquldLL+−= (m)Trong đó:Ld:cạnh dài của đáy đài:2,8md: là cạnh cọc:0,35mlc:chiều dài cọc:22,4mmLqu54,5)94,3tan(4,22*2)35,08,2(0=+−=-Tính...
... thủng với góc nghiêng từ mép cột 450.Lct=Lc+2hotan(450) =0,4+2.0,65.tan(450)=1,7mBct=Bc+2hotan(450) =0,4+2.0,65.tan(450)=1,7mPmax=59,4 TPmin=49,9 TTPPP 65,5429,494,592minmax1=+=+= ... tại đáy công trìnhMx moment của tải ngoài quanh truc x. My moment của tải ngoài quanh truc y.n: số cọc trong móngx, y: khoảng cách cọc đang xét đến trục y và x.xi , yi: khoảng cách ... sau:aQpss pQQFS FS= + * Trong đó: -sFS : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên (sFS = 1.5 - 2.0) chọn sFS = 2.0 -pFS: hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc (pFS = 2 – 3)...