Đồ án thiết kế môn học Nền và Móng

Trang 2

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật

Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50 1

MỤCLỤC ey

SỐ LIỆU THIẾT KỀ - (2 22322012211 251851 8191352152112 281 1151 811111 E2 xe

PHAN | oe

BAO CAO KHAO SAT DIA CHAT CONG TRINH

1 CÂU TRÚC ĐỊA CHẤT VÀ ĐẶC ĐIấM CÁC LểP ĐẤT 2 NHẬN XẫT VÀ KIỀN NGHỊ

PHAN II

THIET KE Ki THUAT

BO TRI CHUNG CONG TRINH jess cccesassesssesesesnveramrmenenuenanee

1 LỰA CHỌN KÍCH THƠIỚC CễNG TRèNH 1.1 Lya chon kich thoyộc va cao dộ bi 1.1.1 Cao độ đỉnh trụ 1.1.2 Cao độ đỉnh bệ 1.1.3 Bề dày bệ múng 1.1.4 Cao độ đỏy bệ

1.1.5 Kớch thơiớc và cao độ của cọ :

2 LẬP SỐ LIỆU CÁC Tễ HỢP TẢI TRỌNG THIẾT Kẫ 2.1 Tớnh toỏn thể tớch trụ

2.1.1 Tớnh chiều cao thõn trụ

2.1.2 Thể tớch toàn phần (khụng kẻ bệ cọc) 8 2.1.2 Thộ tich phan try ngap nojộc (khụng kể bệ cọc)

2.2 Lập cỏc tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN :::¿¿-222222vvvvvvrvrcrrrrrrrr

Thiết Ke mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50

2

2.3 Tổ hợp tải trọng theo phơ]ơng ngang cầu ở TTGHSD -ssrrrrrrre

9

2.4 Tụ hợp tải trọng theo phơ]ơng ngang cầu ở TTGHCĐ

Trang 3

4.1 Chon số lojong coc n

4.2 Bo tri coc trong moộng

4.2.1 Kich thơjớc bệ cọc sau khi đó bố trớ bệ cọc

4.2.2 Tớnh thờ tớch b

4.3 Tổ hợp tải trọng vờ đỏy bệ

4.4 Tụ hợp hop trong 6 TTGHSD

16

4.5 Tổ hợp hợp trong 6 TTGHCD

5 KIấM TOÁN THEO TRẠNG THÁI [GIỚI HẠN NCƠJệNGĐé ĐỘI 17

5.1 Kiểm toỏn sức khỏng dọc trục của cọc đơn 5.1.1 Tớnh nội lực tỏc dụng lờn đầu cọc

Kiểm toỏn sức khỏng dọc trục của cọc đơn lờm toỏn sức khỏng dọc trục của nhúm cọc

6 KIEM TOAN THEO TRANG THAI GIGI HAN SỬ DUNG 6.1 Xỏc định độ lỳn ổn định

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa - kỹ thuật

Trần Đăng Khoa Kết cu xõy dựng K50 3 6.1.1.Xỏc định ứng suất cú hiệu do trong loygng bản thõn cỏc lớp đất theo chiều sõu tớnh đến trọng tõm của lớp đất tớnh lỳn 6.1.2.Xỏc định ứng suất gia tang do tải trọng ở trạng thỏi giới hạn sử dụng gõy ra 6 1.3 Xỏc định độ lỳn ổn 7 COIONG BO COT THEP CHO COC VA BE COC 24 7.1 Tớnh và bố trớ cốt thộp dọc cho cọc 7.1.1 Tớnh mụ men theo sơ đồ cõu coc va treo coc 7.1.2 Tớnh và bố trớ cốt thộp dọc cho cọc 7.2 Bồ trớ cốt thộp đai cho cọc 7.3 Chỉ tiết cốt thộp cứng mũi cọc 7.4 Lơjới cốt thộp đầu cọc 7.5 Vành đai thộp đầu cọc 7.6 Cốt thộp múc cầu 8 MOI NOI THI CONG COC PHAN III BAN VE

Trang 4

THIẾT Kẫ MễN HỌC NấN & MểNG

Giỏo viờn hojớng dẫn : Nguyễn Bỏ Đồng Sinh viờn thực hiện : Trần Đăng Khoa Lớp : Kết cấu xõy dựng K50 Đề số : 8-5-2 Sể LIỆU THIẾT Kẫ: 1 Số liệu tải trọng Phojong an Don vi Số liệu 8 Tĩnh tải thẳng đứng kN 6000 Hoat tai thang dimg kN 4200 Hoat tai nim ngang kN 120 Hoạt tải mụmen kẹ 750 Tổ hợp tải trọng Ngang cầu

Trang 5

Chiều cao thụng thuyền m 2.5 Cao độ mặt đất tự nhiờn m 0.00 Cao độ mặt đất sau xúi lở m -2.00 Chiều dài nhịp tớnh toỏn m 24.50

Trần Đăng Khoa Kết cấu xõy dựng K50

PHAN |

BAO CÁO KHAO SAT DIA CHAT

CONG TRINH

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50

7

8

1 CAU TRUC DIA CHAT VA DAC DIEM CUA CAC LOP DAT

Cac ki hiộu chung trong tinh toan

Trang 6

A = Tỉ trọng của đất

9

Lớp 1: Sột màu xỏm vàng,nõu đỏ, trạng thỏi nửa cứng

Lớp đõt sụ 1 gặp ở lỗ khoan LK2 Thành phõn chớnh là đõt sột màu xỏm vàng ,nõu đỏ

Chiều dày của lớp xỏc định đơ\ợc ở LK2 là 2.50m Cao độ mặt lớp tại LK2 là 0.00m,

cao độ đỏy là 2.5m Chỉ số xuyờn tiờu chuẩn (SPT) xỏc định tại một điểm thớ nghiệm giỏ

trị xuyờn là N= 26 (bỳa)

Trong lớp này đó tiến hành lấy và thớ nghiệm 01 mẫu đất nguyờn trạng, giỏ trị một số chỉ

tiờu cơ lớ dojge ghi trong bảng tổng hợp Một số chỉ tiờu khỏc đơ\ợc xỏc định nhƠ] sau: e Hệ số rỗng *(10.01*W)27.0*(10.01#21.5)110.69919.3:eyy++=-=-= e Độ rỗng 0.6980.411110.698ene==++ e Độ bóo hoà *0.01*27.0*0.01*21.50.3499.81*1.699,WSeA—= ứ Chỉ số dẻo 35.819.116.7 exe] WW=—=—= e Chỉ số độ sệt 21.519.10.14416.7npWWII—== Trong đú : W=21.5% WL= 35.8%

Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50

10

+s=27 kN/m W› = 19.1% y = 19.3KN/m3

Lớp 2: Sột pha màu xỏm trạng thỏi nửa mềm

Lớp đất 2 gặp ở lỗ khoan LK2, phõn bố dơnới lớp 1 Thành phõn là sột pha ,màu xỏm ,

trạng thỏi dẻo mềm

Chiều dày của lớp xỏc định đơ\ợc ở LK2 là16.8m Cao độ mặt lớp tại LK2 là -2.5m, cao

độ đỏy lớp là -19.30m Chỉ số xuyờn tiờu chuẩn (SPT)xỏc định thay đổi từ 5 đến 8 bỳa

Trong lớp này đó tiễn hành lấy thớ nghiệm của 08 mẫu đắt nguyờn trạng , giỏ trị một số

chỉ tiờu cơ lớ đơ|ợc ghi trong bảng tổng hợp Một số chỉ tiờu khỏc dojgc xỏc định nhƠ] sau: â Chỉ số dẻo:

34.022.311.7%prIWW=-=-=

e Chỉ số độ sệt:

Trang 7

e Hệ số rỗng *(10.01*)26.9*(10.01*28.9)110.94717.8;WeyyH=—=—= se Độ rỗng 0.9470.486110.947ene==++ e Độ bóo hoà *0.01*26.9*0.01*28.90.8369.81*0.947;,WSeA—= Trong do :

11

W = 28.9% Wi= 34.0% ‘Ys =26.9 KN/ms We = 22.3%

y = 17.8kKN/m3

Lớp 3: Sột pha, màu xỏm vàng, trạng thỏi nủa mềm

Lớp thứ 3 gặp ở lỗ khoan LK2, phõn bố doi lớp 2 Thành phần là sột pha ,màu xỏm

vàng,nõu đỏ, trạng thỏi nửa cứng

Chiều dày của lớp xỏc định đơ\ợc ở LK2 là16.8m Cao độ mặt lớp tại LK2 là -19,3m, cao

độ đỏy lớp là -34.0m Chỉ số xuyờn tiờu chuẩn (SPT)xỏc định thay đổi từ 32 đến 40 bỳa

Trong lớp này đó tiễn hành lấy thớ nghiệm của 07 mẫu đất nguyờn trạng, giỏ trị một số

chỉ tiờu cơ lớ đơ|ợc ghi trong bảng tổng hợp Một số chỉ tiờu khỏc đơ\ợc xỏc định nhƠ] sau: e Chỉ số dẻo: 28.116.012.1%p:zIWW=-=-= e Chỉ số độ sệt: 15.8160.016512.1zppWWII—==— e Hệ số rỗng *(10.01*)27*(10.01*15.8)110.46121.4;Weyy++=—=—= e Độ rỗng 0.4610.315110.46lene==++ e Độ bóo hoà

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50 12 *#0.01*27%0.01*15.80.9439.81*0.461:WSeA== Trong đú : W = 15.8% Wi= 28.1% y = 21.4kKN/ms ‘Ys =27.0 KN/ms Wr = 16.0%

2 NHAN XET KIEN NGHI

Theo tai liệu khảo sỏt địa chất cụng trỡnh, phạm vi nghiờn cứu và quy mụ cụng trỡnh dự kiến xõy dựng, em xin cú một sụ nhận xột và đề xuất sau:

Trang 8

1 Điều kiện địa chất cụng trỡnh trong phạm vi khảo sỏt nhỡn chung là khỏ phức tạp , cú

nhiều lớp đất phõn bố và thay đổi khỏ phức tạp

2 Lớp đất số 1 là lớp mặt cú trạng thỏi nửa cứng Lớp 2 là lớp đất yếu do chỉ số xuyờn

tiờu chuẩn và sức chịu tải nhỏ, Lớp 3 cú chỉ số SPT tojong đối lớn

3 Lớp đất 2 dễ bị lỳn sụt khi xõy dựng trụ cầu tại đõy

e Đề xuất

1 Với cỏc đặc điểm địa chất cụng trỡnh tại đõy,nờn sử dụng phƠ]ơng phỏp múng cọc ma

sỏt bằng BTCT cho cụng trỡnh cõu và lấy lớp đất số 3 làm tầng tựa đầu cọc

2 Nờn để cọc ngập sõu vào lớp đất số 3 để tận dụng khả năng chịu lực ma sỏt của cọc

PHAN II

THIET KE Ki THUAT

14

1 LỰA CHỌN KÍCH THƠỊỚC CễNG TRèNH

1.1 Kớch thơjớc và cao độ của bệ cọc, cọc

Dac diộm cộng trinh nam ở vị trớ gần khu vực sụng chi cộ tinh chat thụng thuyờn ở mức độ trung bỡnh

'Về mựa cạn thỡ mực nơ)ớc trờn sụng tại vị trớ xõy dựng cụng trỡnh là tơJơng đối thấp, cũn về mựa mƠIa thỡ nơ|ớc sụng cú tớnh chất dũng chảy dõng nhanh Do cần thoỏt nơ)ớc tốt

trong mila moja và đảm bảo cho thụng thuyền nờn chọn cao độ đỉnh bệ là +2.0m 1.1.1 Cao độ đỉnh trụ (CĐĐT)

Vị trớ xõy dựng trụ cầu ở xa bờ và phải đảm bảo thụng thuyền và sự thay đổi mực nơ|ớc giữa MNCN và MNTN là tơơng đối cao Xột cả điều kiện mỹ quan trờn sụng, ta chọn

cỏc giỏ trị cao độ nhƠ| sau:

Cao độ đỉnh trụ chọn nhƠI sau: max 10.3„MNCNmmMNTTH+[)—4 '+J Trong đú: MNCN : Mực nojộc cao nhất, MNCN = 6.20(m) MNTT : Mực nojộc thụng thuyền MNTT = 4.80 (m) tH

: Chiều cao thụng thuyền ttH =2.50 (m)

Trang 9

=> Cao độ đỉnh trụ: CĐĐT = + 7,0(m) 1.1.2 Cao độ đỉnh bệ (CDDB) Cao độ đỉnh bệ < MNTN - 0.5m = 3,1 - 0,5 = 2,6(m) => Chon cao độ đỉnh bệ: CĐĐB = +0,0(m) 1.1.3 Bề dày bệ múng Chon Hb= 2.00 (m) Trong đú : H›= là bề dày bệ múng

15

1.1.4 Cao độ đỏy bệ (CDDAB) Cao độ đỏy bệ = CĐĐB - Hp

Với H›: Chiều day bệ múng suy ra chọn H›= 2 (m) => Cao độ đỏy bệ: CĐĐAB = 0,0 — 2,0 = -2.0( m) Vậy cỏc thụng số thiết kế: >_ Cao độ đỉnh trụ : CĐĐT = 7(m) > Cao d6 dinh bệ : CĐĐB =0 (m) > Cao do day bộ : CDDAB = -2 (m) > Bề dầy : H=2m b=?450Hur= ? 8060Hb = + 800 MNTTCao đ đỉh trụH:Hur= ? 15025a = ?Hb = ?a = ? MNTNb=?17060801202525

1.1.5 Kớch thơiớc và cao độ của cọc

Theo tớnh chất của cụng trỡnh là cầu cú tải trọng truyền xuống múng là khụng lớn lắm, địa chất cú lớp đất chịu lực nằm cỏch mặt đất là 19.3m và khụng phải tõng đỏ gục nờn chọn giải phỏp múng cọc ma sỏt BTCT

Coc dojge chon 1a coc BTCT đỳc sẵn, đơtờng kớnh nhỏ cú kớch thơ)ớc 450x450mm Cọc

đựơc đúng vào lớp đõt sụ 3 là lớp đõt sột pha, màu xỏm vàng nõu đỏ, ở trạng thỏi cứng Cao độ mũi cọc là -30m Nhơi vậy cọc đựơc đúng trong lớp đất số 3 cú chiều dày là

10.7m

Trang 10

Hb = 2.00 m : Chiều dày bệ múng

CĐMC = -30.00m : Cao độ mũi cọc > Kiộm tra:

2862.22700.45-Ld=<

=> Thoả món yờu cõu vờ độ mảnh

>_ Tổng chiều dài đỳc cọc sẽ là: L= Le+ 1m = 28.00 + Im = 29.00m Cọc đơjợc tổ hợp từ 3 đốt cọc với tổng chiều dài đỳc cọc là: 29m = 10m +10m + 9m Nhơ vậy hai đốt thõn

cọc cú chiều dài là 10m và đốt mũi cú chiều dài 9m Cỏc đốt cọc sẽ đơjợc nối với nhau bang hàn trong quỏ trỡnh thi cụng đúng coc - -

2 LAP SO LIEU CAC TO HOP TAI TRONG THIET KE 2.1 Trọng lơợng ban thõn trụ

2.1.1 Tớnh chiều cao thõn trụ Chiều cao thõn trụ Hư Hr = CDDT - CDDB — CDMT Cao độ đỉnh trụ : CĐĐT = +7,0m Cao độ đỉnh bệ : CĐĐB = + 0,0m Chiều dày mũ trụ : CDMT= 0,8+0,6 = 1,4m Hu= 7,0 - 0.0 — 1,4= 5,6m

Trần Đăng Khoa Kết cu xõy dựng K50 17 2.1.2 Thể tớch toàn phần (khụng kể bệ cọc) MNTN MNCN Cao đ đ#ỉh trụH:V1V2VaVaV2V1 Cao đ đ, y dệ¿m MNTRO Thể tớch trụ toàn phần Vir: Vư= Vị + Va+ V3 z{84.50.25*2)1.28* 1.7*0.8%1.7*0.6(3.3*1.2)*5.624m++x+++ = 10.88 + 6.63 + 28.51 = 46.02 ma 2.1.3 Thể tớch phần trụ ngập nơjớc (khụng kể bệ cọc) Thể tớch trụ ngập nơlớc Vu: Vụ = Sư * (MNTN - CĐĐB) z1.2(3.31.2)(3.10.0)15.784x+xx—= ms Trongđú: MNTN = 3,1 m: Mực nơớc thấp nhất CĐĐB = 0,0m: Cao độ đỉnh bệ

Sr: Diện tớch mặt cắt ngang thõn trụ (m2)

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kết cu xõy dựng K50

Trang 11

2.2 Lập cỏc tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN Cỏc tổ hợp tải trọng đề bài ra nhơ sau: Tai trong Don vi TTGHSD otN - Tinh tai thang dimg kN 6000 ohN - Hoat tai thang dimg kN 4200 onH - Hoat tai nim ngang kN 120 oM - Hoạt tải mụmen KN.m 750 Hệ số tải trọng: Hoạt tải : n = 1,75 Tĩnh tải : n = 1,25

‘yot = 24,50 kKN/ms : Trọng lơ|ợng riờng của bờ tụng yn = 9,81 kN/ma : Trọng lơJợng riờng của nơớc

2.3 Tổ hợp tải trọng theo phơơng dọc cầu ở TTGHSD

đ Tải trọng thẳng đứng tiờu chuẩn dọc cầu: 1(*)* spoohtbstmmNNN V Vyy=++— = 4200 + (6000 + 24,50*46,02) — 9,81*15,78 = 11172.688 kN đ Tải trọng ngang tiờu chuẩn dọc cầu: IspH onl = 120kN e Mụmen tiờu chuẩn dọc cầu: 1*QsoứuMMMHCĐĐTCOĐĐB=+— =750+120*(7-0.0)=1590kN.m

2.4 Tổ hợp tải trọng theo phơiơng dọc cầu ở TTGHCĐ > Tải trọng thẳng đứng tớnh toỏn dọc cầu

1.75*1.25%(*)* „ssmmmNNNVVWYy=++—

Trang 13

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50 20 2@175=350450504502@175=350505050 MẶT CÁT NGANG CỌC BTCT > Sức khỏng nộn đọc trục theo vật liệu: Pa Dựng cốt đai thơiờng, ta cú: (J6sso+P*P*0.8*(0.85*A— A f*A]@p=—=+ Trong đú: @: Hệ số sức khỏng của bờ tụng, = 0.75 ‘of

: Cojong d6 nộn quy định của bờ tụng ở tuổi 28 ngày (MPa)

yf : Giội hạn chảy tối thiểu quy định của thanh cốt thộp (MPa)

Ag: Diộn tich mặt cat nguyộn cua cgc, Ag= 450x450 = 202500mmz2 Ast: Diộn tich cốt thộp, As:= 8x387=3096mm›

Vậy: Pa= 0,75*0,8*{0,85*30*(202500- 3096) + 4203096} = 3831073,2 N

3831 KN

21

3.2 Xỏc định sức khỏng nộn dọc trục tớnh toỏn của cọc theo đất nền

Sức khỏng đỡ tớnh toỏn của cỏc cọc Q: đơJợc tớnh nhƠ| sau:

Q **„„.200=+

Với:

*sssOGA=

pm QGA=

Trong đú: Qp : Sức khỏng mũi cọc (MPa) qp: Sức khỏng đơn vị mũi cọc (MPa)

Q:: Sức khỏng thõn cọc (MPa)

qs: Strc khang don vi than coc (MPa)

A›: Diện tớch mũi cọc (mm2)

Trang 14

0.84 = ta cú: 0,56„@= 0,45,„TA= trong đất cỏt với 0.84 = ta cú: 0,36„@= 0.45„yÀ= trong đất cỏt với 0.84 = ta cú: 0,36.9= 3.2.1 Sức khỏng thõn cọc Qs

Do thõn cọc ngàm trong 3 lớp đất là lớp đất dớnh nờn ta tớnh Q theo hai phơ\ơng phỏp:

tinh theo phojong phap a

Theo phojong php a, strc khang don vi than cgc qs nho) sau:

usSqa=

Trong đú:

Su: Cơiờng độ khỏng cắt khụng thoỏt nơớc trung bỡnh (Mpa), Su = Cuu

œ : Hệ số kết dớnh phụ thuộc vào Su và tỷ số DDằ

và hệ số dớnh đơ\ợc tra bảng theo tiờu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05

Trang 15

2 = 48.9Kpa = 0,0489Mpa [IILÍ——=a=KPz50KPa25S.01u =0.761 Lớp 2: Ta cú: Su= 21.3KN/m 2= 21.3KPa = 0,0213 Mpa => o=1 Lop 3: Ta c6: Su= 49.7KN/m 2= 49.7Kpa = 0,0497Mpa II 1 IL [io >a=- KPa 50 KPaS25 10.5u =0.753

Trang 16

Lớp 2 16.8 1,8 0,0213 1 0,0213 644112 Lớp 3 10.7 1,8 0,0497 0,753 0,037424 720786.24 Suy ra tổng ma sắt trờn bề mặt : Q.=1398391.78 Nẹ 1398.3kN 3.2.2 Sức khỏng mũi cọc m„Q A*q= Trong đú: là diện tớch mũi cọc (mm) là sức khỏng đơn vị mũi cọc (Mpa) Đối với đất dớnh =9

với Sucơ)ờng độ khỏng cắt khụng thoỏt nơớc trung bỡnh

Mũi cọc đặt tại lớp 3 cú Su= 49.7KN/ma› = 0,0497Mpa Suy ra sức khỏng mũi cọc : Qp=450*450*9*0.0497(N)=90.58kNẹ Vậy sức khỏng nộn đọc trục theo đất nền: : Que supp QQo+9 =0,56*(1398.3+90.578)= 833.77kN

Trang 17

Trong đú: N : Tải trọng thẳng đứng ở TTGHCĐ (KN) Pu: Sức khỏng đọc trục của cọc đơn (KN) Thay sụ: 16104.5619.31833.77n>= Chọn n = 28cọc 4.2 Bố trớ cọc trong múng

Tiờu chuõn 22TCN 272 - 05 quy định: _

> Khoảng cỏch tim giữa hai hàng cọc liờn nhau it nhat 14 2,5d hay 750 mm lay giỏ trị

nào lớn hơn ( d là đơiơng kớnh cọc )

> Khodang cach tir mộp coc ngoai cing dộn mộp bộ :

=

225 mm

V6i n = 28 coc dojgc bộ tri theo dang 10)6i 6 vudng trộn mat bang va dojgc bố trớ thẳng

đứng trờn mặt đứng, với cỏc thụng sụ :

+ Số hang coc theo phojong doc cầu là 7 Khoảng cỏch tỡm cỏc hàng cọc theo phơ)ơng

doc cau 1a 1200 mm

+ Số hàng cọc theo phojong ngang cầu là 4 Khoảng cỏch tim cỏc hàng cọc theo phơ]ơng ngang cõu là 1200 mm

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kết cu xõy dựng K50

25

+ Khoảng cỏch từ tim cọc ngoài cựng đến mộp bệ theo cả hai phơ|ơng dọc cầu và ngang cõu là 500 mm

5@120=600503@ 120=360504605072050

4.2.1 Kich thoy6c bộ coc sau khi đó bố trớ cọc Theo phojong doc cau: B =4600 (mm)

Theo phojong ngang cau: L = 8200 (mm) Ta tinh doyge: a = 1700 mm b= 1850 mm 4.2.2 Tinh thộ tich bộ Với 28 cọc bố trớ nhơ] hỡnh vẽ, ta cú cỏc kớch bệ là: 4600mm x 8200mm Trong đú : a = (4600-1200)/2=1700 mm b =(8200-4500)/2=1850 mm Thờ tớch bệ là: V›= 820046002000 = 75.44*10s mm:

26

Trang 18

+1.00(CĐ Đ B)+4.50(MNCN)+2.00(MNTN) doc tr u cauNgang tr u cau 80602525120170+5.20(CĐ ĐT)- 1.00(GĐ Đ AB)0.00a=170a=17020080605202515045025150800200700460MNHMNHxyxyNHxyMNHyx??????b=125b =125MMNHxyMNHyx 4.4 Tổ hợp hợp trọng ở TTGHSD > Tai trong thang đứng: bnbtso1s02X V ) (NNy—y+= = 11172.688+ (24.5 — 9.81)*75.44 = 12280.902 kN > Tai trong ngang: ==mis2HH 120 kN > Mộmen 211* spspsppằMM HH=+ = 1590+ 120*2 = 1830 kN.m 4.5 Tổ hợp hợp trọng ở TTGHCĐ > Tai trong thắng đứng: nig c1g C2X VV )X25 1 (NNy—y+= = 16104.56 + (1.25*24,5 — 9,81)*75.44 =17674.844 kN > Tai trong ngang: ==scigsceHH 210 KN

Trang 19

5 Kiểm toỏn theo trạng thỏi giới hạn cơiờng độ I

5.1 Kiểm toỏn sức khỏng dọc trục cọc đơn

5.1.1 Tớnh nội lực tỏc dụng lờn đầu cọc Tớnh theo chojong trỡnh FB-Pier

Khai bỏo cỏc thụng số, chạy chơơng trỡnh, đơlợc kết qua nhoj sau: Result Type Value Load Comb Pile

*** Maximum pile forces ***

Max shear in 2 direction 0.2149E+02 KN 1 0 14 Max shear in 3 direction 0.2825E+01 KN 1 0 25 Max moment about 2 axis 0.6897E+01 KN-M 1 0 18 Max moment about 3 axis -0.4392E+02 KN-M 1 0 14

Max axial force -0.7433E+03 KN 10 11

Max torsional force -0.6089E-02 KN-M 1 0 25 Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật

28

Max demand/capacity ratio 0.2075E+00 1 0 11

Do dộ: Nmax= 743.3 KN, vay lay gid tri lớn hon 1A Nmax= 743.3 KN dộ kiộm toỏn 5.1.2 Kiểm toỏn sức khỏng dọc trục cọc đơn

Trang 20

max743.380.457823.75833.77uNNkNPkN+A=+=<=

>

thoa man

5.2 Kiộm toỏn sức khỏng dọc trục của nhúm cọc

Cụng thức kiờm toỏn sức khỏng dọc trục của nhúm cọc :

@S=creeVOO Trong đú :

Vc: Tụng lực gõy nộn nhúm cọc đó nhõn hệ sụ Vc= 17674 (KN)

Q&: Sức khỏng đỡ dọc trục tớnh toỏn của nhúm cọc

° ; j

: Cỏc hệ sụ sức khỏng đỡ của nhúm cọc Tra theo tiờu chuẩn ta cú: 0,650=

Qs: Sức khỏng đỡ dọc trục danh định của nhúm cọc, đơlợc xỏc định nhƠ] sau : Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật

29

'Vỡ nhúm cọc nằm trong đất dớnh nờn ta xỏc định sức khỏng dọc trục danh định của nhúm coc nho) sau:

Qs= min{ nx

Tổng sức khỏng doc truc cita cdc coc don ; sire khang try tojong dojong}

Qe= min (Qi,Q) Với

: Hệ số hữu hiệu -

Ta cú :Cao độ mặt đõt sau xúi là : -2.0 m

Cao độ đỏy bệ là : -2.00 m Ti - `

Do vậy sau khi xúi lở đỏy bệ khụng tiệp xỳc chặt chẽ với đõt, đụng thời ta cú đõt trờn bờ

mặt là đõt sột nửa cứng đề cho an toàn ta coi bờ mặt là đõt yờu,khi đú khả năng chịu tải riờng rẽ của từng cọc phải đơlợc nhõn với hệ số hữu hiệu n lay nhƠ] sau : TỊ

= 0.65 Với khoảng cỏch tim đến tim bằng 2.5 lần đơiờng kớnh | = 1.0 Với khoảng cỏch tim đến tỡm bằng 6 lan doyong kớnh

Mà ta bố trớ khoảng cỏch tim đến tim bang

120084503=

lan doyong kớnh cọc do đú ta nội suy TỊ

OOn—N0=+-=+ 41 || L-HUV1,22,51,22,5* 0,450,6510,450,6510,450,67662,56* 0,452,

5*0,45ddd

Xỏc định tụng sức khỏng đọc trục của cỏc cọc đơn :

Trang 21

()1398.3.2kN= Sức khỏng mũi cọc danh định của một cọc đơn là : (090.58;OKN= Do đú tụng sức khỏng dọc trục của cỏc cọc đơn là : (OĂ0.667281398.390.5827806.32„OnQ0OkNn=x+=x+=

Trần Đăng Khoa Kết cấu xõy dựng K50 30 Sức khỏng trụ tơơng đơiœng Sức khỏng đỡ của phỏ hoại khối đơ\ợc xỏc theo cụng thức: 0=+222„QXYZSXYNS Trong đú : X: là chiều Tộng của nhúm cọc mX6.3= Y : là chiều đài của nhúm cọc mY2.7= Z : là chiều sõu của nhúm cọc 28Zm= Nc: Là hệ số phụ thuộc tỷ số ZX Ta cú tỉ số: 280.27.772.57.513.6cZXNXYx(\=>>=x4| |J 25.82.76.32.015.7= | Wx+x==ew =uS cơiờng độ chịu cắt khụng thoỏt nơ]ớc trung bỡnh dọc theo chiều sõu của cọc (20.548.916.821 310.749.732.88/0.316.810.7uSkWmx+x+x==++

Trang 22

>

Dat ọ “ :

6 KIEM TOAN MONG THEO TTGHSD

ứ.1Xỏc định độ lỳn ỗn định

ứ.1.1 Xỏc định ứng suất cú hiệu do trọng lượng bản thõn cỏc lớp đất theo chiều sõu,tớnh đến trọng tõm của lớp đất tớnh lỳn

Với mục đớch tớnh toỏn độ lỳn của nhúm cọc ,tải trọng đơiợc giả định tỏc động lờn múng tojong dojong dat tại 2/3 độ sõu chụn cọc vào lớp đất chịu lực ( 2Du/3 ) Tai trong phan

bố theo đơiờng 2:1 theo mộng toyong dojong nhoy hinh vộ M6 hinh quy dội sang mong tojong dojong

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa — kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50 32 Từ điều kiện địa chất đề ra ta cú nhúm cọc đặt trong nền đặt dớnh cú Do = -2.0 — (-30) =28 m = 2D/3 = 18.67 m Nh) vay mong tơiơng đơ\ơng đơ\ợc đặt ở độ sõu: -20.67 m, nằm trong lớp 3 cỏch đỏy lớp 3 là 13.33m Lớp đất tớnh lỳn ở bờn dơới múng tojong đơơng cú chiều dày nhơ) hỡnh vẽ: Hỡnh vẽ: Ứng suất cú hiệu đo trọng lơ|ợng bản thõn cỏc lớp đất theo chiều sõu dojgc xỏc định nhƠ]| sau: ‘00 uzO—Ơ Trong đú : ZO : Ứng suất tổng uO $ Ap lực nơớc lỗ rỗng ứng với MNTN = 3.1m

hv: là độ sõu so với MNTN hw= Zi+ 3.1 m

Trang 24

29.318 388.039 233.18 154.859 E 21.4 27.335 6.665 142.631 530.67 298.57 232.10

TrỊt-lt Kôl lv ney NSv oO M [vy Ba p lvZca kè xnufr

Trần Đăng Khoa Kết cấu xõy dựng K50 33 F 21.4 34 6.665 142.631 673.301 363.95 309.351 Vậy, ứng suất cú hiệu tại giữa cỏc lớp đất tớnh lỳn là: 2u232.10/kNmo= ứ.1.2 Xỏc định ứng suất gia tăng do tải trọng ở trạng thỏi giới hạn sử dụng gõy ra

Độ tăng ứng suất cú hiệu tại giữa lớp đất tớnh lỳn do tải trọng ở trạng thỏi sử dụng gõy ra đơiợc xỏc định theo cụng thức sau :

OQoa=+' vBzLzagii

Trong đú :

GÀ:

: Độ tăng ứng suất cú hiệu tại giữa lớp đất do tải trọng ngoài gõy ra

V: Tải trọng thẳng đứng theo trạng thỏi giới hạn sử dụng.V = 17674.844 kN Bg: Chiều ụng trờn mặt bằng của nhúm cọc (Khoảng cỏch 2 mộp cọc ngoài cựng)

Trang 25

Tờn lớp B;(m) Lz(m) Zi (m) ‘oA (kN/m) 1 4.05 7.65 6.665 115.11

Trytt kp lv ney N3v oO M [vy BA p lvzeứ ôl xnuŸt

Trần Đăng Khoa Kột cỏu xõy dựng K50 34 6.1.3 xỏc định độ lỳn ụn định Lớp đất tớnh lỳn Chiều dày lớp đất Chỉ số nộn Chỉ số nộn lại Áp lực tiền cố kết Hệ số rỗng ban đầu

Ứng suất cú hiệu do trong lojong đất gõy ra Ứng suất cú hiệu do tải trọng ngoài

Trang 26

Ta cú : "y/GƠƠ<< => đất quỏ cú kết và độ lỳn đơ\ợc tớnh theo cụng thức: Sa= IINHNNI L+uloglofereCeHoo Trong do :

He: Chiộu cao cia lớp đất chịu nộn (mm)

eo : Tỷ số rỗng tại ứng suất thẳng đứng hữu hiệu ban đầu

Cer: Chi số nộn ộp lại,đơJợc xỏc định từ thớ nghiệm: rer C= Ce: Chỉ số nộn ộp,đơjợc xỏc định từ thớ nghiệm Op : ỏp lực tiền cố kết (Mpa) or : ứng suất hữu hiệu thẳng đứng cuối cựng tại điểm giữa lop dat dang xột (Mpa) 'UGOGOA+=/ Vậy độ lỳn của lớp đất tớnh lỳn là:

TnỊt-t Kôl Hư lv ney N3v oO M [vy BA p lvzeứ ôl xnuŸt

Trần Đăng Khoa Kết cấu xõy dựng K50 35

Sa=

Trang 27

laa 13.33347.210.02410g0.038410.459232.103ml 1 x4 | bLLJ Se= 0.0384 m= 38.4 mm

Kờt luận : Độ lỳn của mong 1a: 38.4 mm

6.2 Kiểm toỏn chuyền vị ngang của đỉnh cọc

Sử dụng phần mềm tớnh toỏn nền múng FB-PIER ta tớnh đơợc chuyền vị theo cỏc phojong dọc cầu (X), phơ|ơng ngang cầu (Y), phơ\ơng thẳng đứng (Z), tại vị trớ đầu mỗi

coc nhoj sau :

EDR AE ff đe 2 ff fA FR ff a a fa ka

***%** Final Maximums for all load cases *****

[HE FS 2 2 4g Ae fe fe 2 2 2 fe fe fe fe 2 2 2 2 fe 2k > 3j€2‡€ 2‡ 2 2s fe fe 2c fe 2s 2k 2 sự 2s 2 ie fe fe Ie 2 2 dc

Result Type Value Load Comb Pile

*** Maximum pile head displacements *** Max displacement in axial 0.2075E-02 M 1011 Max displacement in x 0.2893E-03 M101 Max displacement in y 0.4911E-05 M 1 0 22 Kết luận :Chuyộn vị ngang lớn nhất tại đỉnh cọc là : Vậy ta cú : 0.289338.4mmmmA=< => DAT 7 X'CNT ⁄ơ X⁄T THOII XHO XcX c\ Bỉ XcX 7.1 Tớnh và bồ trớ cốt thộp dọc cho cọc

Tổng chiều dài cọc dựng đẻ tớnh toỏn và bồ trớ cốt thộp là chiều dài đỳc coc Le= 28 (m) Dojgc chia thành 3 đốt ,trong đú, 2 đốt cú chiều dài La= 9 (m) và 1 đốt cú chiều dài La= 10 (m) Ta đi tớnh toỏn và bố trớ cho từng đốt cọc

Ty cp lv ney NSv oO M [vy Ba p lvZca ôl znuf:

Trần Đăng Khoa Kết cầu xõy dựng K50 36

7.1.1 TỊ vn | plev TEO GO â Lhàu ACY, BY THEO YCY, Mụ men lớn nhõt dựng để bố trớ cốt thộp

60()-<6-.2max;MM=.M

Trong đú: Max) mụmen trong cọc theo sơ đồ cầu cọc

Max) mụmen trong cọc theo sơ đồ treo cọc

Tớnh ul pev xno VtXCXX f xnư ụụ Aa= 9(m)

* Tinh mụ men lớn nhõt trong cọc theo sơ đồ cõu cọc:

Trang 28

()mL2863.19207.0207.0=x= Chọn cõu cỏch đõu cọc là :1.9m Trong lojong ban than coc doyge xem nhoy tải trọng phõn bố đều trờn cả chiều dai đoạn cọc ()2124.50.454.96/qAkNmy=x=x=

Doj6i tac dung cia trong lojgng ban than ta cd biểu đồ mụ men nhoy sau :

Trt kd ply acy NSv OM (w Banly Zeca k]ètnofx

Ta cú mặt cắt cú giỏ trị mụ men lớn nhất là:

Mmaỳ)= 8.9 (KN.m) _ `

* Tớnh mụmen lớn nhật trong cọc theo sơ đồ treo cọc

Múc dojge dat cach đầu cọc một đoạn ()0.2940.29492.6ubLm=x=x= Doj6i tac dung cia trong loygng ban than ta c6ộ biểu đồ mụ men nhơ] sau : 1.9 5.2 1.9 78 8.9 8.9

Tye kd ply ncy NSv ôOM (w Branly Za ô| mptr

Tran Dang Khoa Kột cdu xay dung K50

38

Ta cú mặt cắt cú giỏ trị mụ men lớn nhất là :

Max) = 17 (KN.m)

Vay m6 men lớn nhất dựng đẻ bố trớ cốt thộp là :

Mu= max(Maaxg) ; Mmaxo)) = max(8.9 ; 17) = 17(KN.m) 1 vy | pev yno Vt ycy Aa= 10 (m)

* Tinh mụmen lớn nhất trong cọc theo sơ đồ cầu coc:

Cỏc múc cõu đặt cỏch đầu cọc một đoạn :

()mL.07.210207.0207.0=x=

Chon cõu cỏch đõu cọc là :2m

Trong lojong ban than coc doyge xem nhoy tải trọng phõn bố đều trờn cả chiều dai đoạn

cọc

(2124.50.454.96/ằ4AKNimy=x=x=

Dỉ1ới tỏc dụng của trọng lơjợng bản thõn ta cú biểu đồ mụ men nhơ] sau :

Trang 29

2.6 16.8 17

Ty cp lv ney NSv oO M [vy Ba p lvZca ôl cote

Mmaỳ) = 12.32 (KN.m) `

* Tớnh mụmen lớn nhõt trong cọc theo sơ đồ treo cọc:

Múc đơ\ợc đặt cỏch đầu cọc một đoạn

()mL94.210294.0294.0=x=

Chon cau cỏch đầu cọc là :2.9 m

Dỉ1ới tỏc dụng của trọng lơJợng bản thõn ta cú biểu đồ mụ men nhơ] sau : 2 6 2 12.32 10 10

TrỊt-lt Kôl lv ney NSv oO M [vy Ba p lvzeœ è xnufr

Trần Đăng Khoa Kột cỏu xõy dựng K50

40

Mmaxe = 20.85 (KN.m) cà

Vậy mụ men lớn nhõt dựng đề bụ trớ cụt thộp là :

Mu = max(Mmaxci) ; Mmax2)) = max(10.664 ; 20.85) = 20.85 (KN.m) 71.274 vn ứ BV tpè ⁄V+ trè x =X, X'\O XCX -Ta chon cột thộp dọc chủ chịu lực là thộp ASTM A615M Gụm 8 o 22 cú ễ=1420Mpa đơ\ợc bố trớ trờn mặt cắt ngang của cọc nhơi hỡnh vẽ : 7A 2.9 20.85 20.83

TnỊt-lt Kôl lv ney N3v oO M [vy Ba p lvzeœ Kè mote

Trang 30

450 50 450 2@175=350 50 50 50

Ta đi tớnh duyệt lại mat ct bat loi nhat trong troyong hợp bắt lợi nhất là mặt cắt cú mụ

men lớn nhất trong trơ)ờng hợp treo cọc: Mu = 21.43 KN.m

°

Kipp tpa fl + | vy x Í Bơ vè t nœự kn lvy tpovy ễU( zp Ívrị 0 ễ +peo ⁄CX Ta cú : Cơlờng độ chịu kộo khi uốn của bờ tụng là : (ễMPa;451.33063.063.0=x=x= = ()MPaƒ:761.2451.38.08.0=x= Ứng suất kộo tai thớ ngoài cựng của mặt cắt nguyờn : Với cọc La= 9 (m) ()MPadMdIMfiegne!12.164501001.1762363=x: = reiff8.0< vậy cọc khụng bị nứt khi cầu và treo cọc Với cọc La= 10 (m) (QMPadMAIMƒ.,u.38.164501021623s=x=x= „Ƒ8.0<>

Vậy cọc khụng bi nứt khi cầu và treo cọc

Ty kd ply acy NSv OM [Vy BA t[vZơœ k]ètnofx

Trang 31

150dmm= là khoảng cỏch từ tõm cút thộp chiu kộo đến thớ chịu kộo ngoài cựng của dầm 45050400()edmm=-= + Chiều cao chịu nộn tojong đối của tiết diện cọc : Addaec22—= Trong đú : 400-dmm= 0,850,85 nuccMMAfdfdp== Với : OễmNmKNMM 1021.21e== 9.0=9 ()406.20334503085.09.01021mmA=xxxx=—=> ễmmal 16.5406.20332400400z=x—==>

TrỊt-lt Kôl lv ney NSv oO M [vy Ba p lvzeứ ô] xnufr

Trần Đăng Khoa Kết cấu xõy dựng K50 4 + Diện tớch cốt thộp chịu kộo cần thiết : ()2246.124420304001 16.585.085.0mmjƒdaAằ.s=xxx=xxx= Vay bố trớ trờn mặt cắt ngang cọc 8 thanh thộp CT3 số hiệu 22 với cỏc kớch thơ|ớc nhơ trờn hỡnh vẽ : 2@175=350 450 50 450 2@175=350 50 50 50 °

Ti vn Svynt Ks vOvy yncv 3)X

Nhận xột : Do cốt thộp dojge bố trớ đối xứng,mặt khỏc ta đó biết bờ tụng cú cơjờng độ

Trang 32

sA

va

2A

: Diệntớch cốt thộp chịu kộo (mmo)

Tnt-r k.l #v ncx NSv mộ M [Vy BA H[vZơơœ k]ètnofx

Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50 44 sÁ: : Diện tớch cốt thộp chịu nộn (mm2) (›:11613873mmAAs=x—= ()27743872mmAs=x= d : Cơờng độ chịu nộn của bờ tụng (Mpa) : cf = 30 (Mpa)

fy: Coyong d6 chay cua cột thộp fy= 420 (Mpa)

Trang 33

Kiểm tra sự chảy dẻo của cốt thộp chịu kộo và chịu nộn theo điều kiện :

sằ-sodf0,003cE €€—=>=yststyfdc0,003cE

Êe—=>=„sfdc0,008cE

Trytt kp lv ney NSv oO M [vy Ba p lvzeứ K] mot

Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50 45 Trong đú : dại và đo : Khoảng cỏch từ trọng tõm của cốt thộp chịu kộo đến thớ bờ tụng chịu nộn ngoài cựng sd : Khoảng cỏch từ trọng tõm của cốt thộp chịu nộn đến thớ bờ tụng chịu nộn ngoai cựng Ta cú ÊE-===—xxyzws44202,110E210 +1043.189.335089.33003.0-x=-=:Ê 032.089.3389.33400003.0i=-=:Ê 017.089.3389.33225003.0i=-=e Ta thấy cốt thộp chịu nộn chơia chảy, bờ tụng đủ khả năng chịu nộn gần đỳng tớnh duyệt bỏ qua cốt thộp chịu nộn Giả sử cốt thộp chịu kộo chảy Ta cú: Oễmm/fAfAa-ss82.703045085.0420774116185.02i=xxx+=xx+= (mmac71.84836.082./70==—B Từ đú ta tinh dojge: ys6E>=—=011.071.8471.84400003.01 ysEE>X=—= 321097.471.8471.84225003.0

Tnt-lr ed ply ncy NSv OM (w Banly Za ô| mptr

Trang 34

(mKNMM 46.2154.2399.0Ex=x=) Vậy : =>>wMM dat Ki gp tpa now arsOvy xVt mx Vt WO NOW A<Ovy xVt tH] 2 1Vi THIPY 42.038.022571.84:<=.dc => dat 002.04203003.003.0017.04004503878 mini=x=x==xx=x=ycssffddA pp ca =>>minpp dat

Kột luan : Cột thộp dojge chọn và bồ trớ nho) trộn 1a đảm bảo khả năng chịu lực

7.2BV Tp xYr aml x a XYNO XK

Do cọc chủ yếu chịu nộn,chịu cắt nhỏ nờn khụng cần duyệt về cơiờng độ của cốt thộp

dai.Vi vay cốt thộp đai đơ\ợc bố trớ theo yờu cầu về cấu tạo

Ở vị trớ đầu mỗi cọc ta bố trớ với bơiớc cốt đai là 50 mm trờn một chiều dài là : 1050mm

Tiếp theo ta bố trớ với bơiớc cốt thộp đai là 100 mm trờn một chiều dài là:1100mm Tritt ply ncy NSv oO M (w Bauly Zca k]ètnofx

Trần Đăng Khoa Kết cỏu xõy dựng K50 47 Đoạn cũn lại của mỗi đoạn cọc(phần giữa đoạn cọc ) bố trớ với bơiớc cốt đai là : 150 mm 7.3 Xm tu.It ⁄Vx aml a yl vy wu Yc Cụt thộp mũi cọc cú số hiệu #

40, với chiều đài 100 mm

Đoạn nhụ ra khỏi mũi cọc là 50 mm 7.4 A<âŒ\LXYt trèTđ đÙXCX Ở đầu cọc bố trớ một số lơjới cốt thộp đầu cọc cú số hiệu là # 6mm ,với mắt lơjới a = 50 x

50mm Lo\ới đơợc bố trớ nhằm đảm bảo cho bờ tụng cọc khụng bị phỏ hoại do chịu ứng

suõt cục bộ trong quỏ trỡnh đúng cọc 7.5 cễvn at mlx đÙ XC⁄X

Dau coc doyge bọc bằng một vành đai thộp bằng thộp bản cú chiều dày = 5 mm nhằm mục đớch bảo vệ bờ tụng đầu cọc khụng bị hỏng khi đúng cọc và ngoài ra cũn cú tỏc dụng đờ hàn nỗi cỏc đụt cọc trong khi thi cụng với nhau

Trang 35

Cốt thộp múc cầu dojgc chon cú số hiệu là #

22 Do cốt thộp bố trớ trong cọc rất thừa vỡ vậy ta cú thể sử dụng luụn cốt thếp múc cõu

làm múc treo khi đú ta khụng cõn phải làm múc thứ 3 tạo điờu kiện thuận lợi cho việc thi

cụng và đờ cọc trong bói

Khoảng cỏch từ đõu mỗi đoạn cọc đờn mỗi múc neo là 2m (đụi với cọc 10m) Khoảng cỏch từ đõu mỗi đoạn cọc đờn mỗi múc neo là 1.9m (đụi với cọc 9m) 8 TÍ vn HVt VŸt rrỊL X lv XX

Ta su dung mối nối hàn để nối cỏc đoạn cọc lại với nhau.Mối nối phai dam bao cojong mối nụi tơiơng đơiơng hoặc lớn hơn cơờng độ cọc tại tiết diện cú mối nối

Dộ noi cdc dot cọc lại với nhau ta sử dụng 4 thộp gúc L-100x100x 12 tấp vào 4 gúc của cọc rồi sử dụng dojong han đẻ liờn kết hai đầu cọc.Ngoài ra để tăng thờm an toàn cho

mối nối ta sử dụng thờm 4 thộp bản 520x100x10mm đơ†ợc tỏp vào khoảng giữa hai thộp

gúc đờ tăng chiờu dài hàn nụi

Try Kô| lv ney N3v ứộ M [Vy BA lvZca kè mote

48

TnỊt-lt Kôl lv ney N3v oO M [vy Ba p lvZca kè mote

HH/ƒNIH

BNG

Cỏc bản vẽ đơjợc vẽ trờn giấy A3 bao gồm: 1 Bản vẽ bồ trớ chung: Tỷ lệ:I:180 Đơn vị:cm II Bản vẽ cốt thộp coc

IL Ty 16:1:28 Don vi:mm

IV Bản vẽ mối nối cọc : Tỷ lệ:1:10 Đơn vị: mm V Bản vẽ cốt thộp bệ: Tỷ lệ 1:60 Don vi:mm

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa - kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kết cấu xõy dựng K50

1

MỤCLỤC _

â98i00):010 2077 — aaiAÀ

PHẦNI

BAO CAO KHAO SAT DIA CHAT CễNG TRèNH

1 CAU TRUC DIA CHAT VA DAC DIEM CAC LOP DAT 2 NHAN XET VA KIEN NGHỊ

Trang 36

PHAN

THIET KEKITHUAT _

BO TRECHUNG.CONG TRING ccsssssecowwessecsssessenceveseorenerssanaevenieoranness

1 wae CHỌN KÍCH xa CễNG 1.1 Lựa chọn kớch hthơiớc và cao độ bệ cọc 1.1.1 Cao độ đỉnh trụ

1.1.2 Cao độ đỉnh bệ 1.1.3 Bề dày bệ múng

1.1.4 Cao độ đỏy bệ

1.1.5 Kớch thơiớc và cao độ của cọc ;

2 LAP SO LIEU CAC TO HOP TAI TRONG THIET KE 2.1 Tớnh toỏn thể tớch trụ

2.1.1 Tớnh chiều cao thõn trụ

2.1.2 Thể tớch toàn phần (khụng kể bệ cọc)

2.1.2 Thể tớch phần trụ ngập nơớc (khụng kờ 2.2 Lập cỏc tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN

Thiết kế mụn học Nờn và Múng Bộ mụn Địa - kỹ thuật Trần Đăng Khoa Kột cdu xõy dựng K50

2

2.3 Tụ hợp tải trọng theo phơ)ơng ngang cầu ở TTGHSD cannuang ngàn Hong HgHHHHHgg

9

2.4 Tụ hợp tải trọng theo phơ]ơng ngang cầu ở TTGHCĐ

3 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC ĐƠN

3.1 Sức khỏng nộn dọc trục theo vật liệu Pr

3.2 Sức khỏng nộn dọc trục theo đất nền Qr 3.2.1 Sic khang than cgc Qa

3.2.2 Sttc khang mili coc Qp

3.3 Sức khỏng dọc trục của cọc đơn + 15

4 CHỌN SỐ LƠỊỢNG CỌC VÀ Bể TRÍ CỌC TRONG MểNG . -.-

15

4.1 Chon số lojong coc n

4.2 Bo tri coc trong múng

Trang 37

5.1 Kiểm toỏn sức khỏng đọc trục của cọc đơn

5.1.1 Tớnh nội lực tỏc dụng lờn đầu cọc

5.1.2 Kiểm toỏn sức khỏng dọc trục của cọc đơn 5.2 Kiểm toỏn sức khỏng đọc trục của nhúm cọc

6 KIEM TOAN THEO TRẠNG THÁI GIGI HAN SỬ DỤNG 6.1 Xỏc định độ lỳn ổn định

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn

Tran Đăng Khoa Kết cầu xõy dựng K50 3 6.1.1.Xỏc định ứng suất cú hiệu do trong loygng bản thõn cỏc lớp đất theo chiều sõu tớnh đến trọng tõm của lớp đất tớnh lỳn ơ 6.1.2.Xỏc định ứng suất gia tăng do 6.1.3 Xỏc định độ lỳn ồn định

6.2 Kiểm toỏn chuyển vị ngang của di Ọ

7 COIONG DO COT THEP CHO COC VA BE COC 24 7.1 Tớnh và bố trớ cốt thộp dọc cho cọc 7.1.1 Tớnh mụ men theo sơ đồ cầu cọc và treo cọc 7.1.2 Tớnh và bố trớ cốt thộp dọc cho cọc 7.2 Bố trớ cốt thộp đai cho cọc 7.3 Chỉ tiết cốt thộp cứng mũi cọc ịa — kỹ thuật 7.4 Lơjới cốt thộp đầu cọc 7.5 Vành đai thộp đầu cọc 7.6 Cốt thộp múc cõu 8 MOI NOI THI CONG COC PHAN II BAN VE

Trần Đăng Khoa Kết cầu xõy dựng K50

THIET KE MON HOC NEN & MONG

Giỏo viờn hơ|ớng dẫn : Nguyễn Bỏ Đồng

Trang 38

Tĩnh tải thẳng đứng kN 6000 Hoat tai thang dimg kN 4200 Hoat tai nim ngang kN 120 Hoạt tải mụmen kẹ 750 Tổ hợp tải trọng Ngang cầu

Trang 39

Trõn Đăng Khoa Kết cấu xõy dựng K50

PHAN I

BAO CAO KHAO SAT BJA CHAT

CONG TRINH

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa ~ kỹ thuật

7

Thiết kế mụn học Nền và Múng Bộ mụn Địa ~ kỹ thuật

8

1 CAU TRUC DIA CHAT VA DAC DIEM CUA CAC LOP DAT Cỏc kớ hiệu chung trong tớnh toỏn

y (kN/ms) = Trọng lơiợng riờng của đất tự nhiờn

%s(kẹ/m) = Trọng lơ|ợng riờng của hạt đất n(Nẹ/m) = Trọng lơợng riờng của nơ)ớc W (%) = Độ ẩm WL(%) = Giới hạn chảy 'Wb(%) = Giới hạn dẻo a(m2/kN) = Hộ ộ k(m⁄s) = Hệ số thấm n= Độ rỗng e=Hệ số rong S:= Độ bóo hoà C(KN/m2) = Lực dớnh đơn vị (độ) = Gúc ma sỏt trong của đất = Tỉ trọng của đất

Tran Đăng Khoa Kết cầu xõy dựng K50

9

Lớp 1: Sột màu xỏm vàng,nõu đỏ, trạng thỏi nửa cứng

Lớp đất số 1 gặp ở lỗ khoan LK2 Thành phần chớnh là đất sột màu xỏm vàng ,nõu đỏ

Chiều dày của lớp xỏc định đơjợc ở LK2 là 2.50m Cao độ mặt lớp tại LK2 là 0.00m, cao độ đỏy là 2.5m Chỉ sụ xuyờn tiờu chuõn (SPT) xỏc định tại một điờm thớ nghiệm giỏ trị xuyờn là N= 26 (bỳa)

Trong lớp này đó tiền hành lấy và thớ nghiệm 01 mẫu đất nguyờn trạng, giỏ trị một số chỉ tiờu cơ lớ đơjợc ghi trong bảng tổng hợp

Trang 40

Hệ số rỗng *(10.01*W)27.0%(10.01*21.5)110.69919.3„e Độ rỗng 0.6980.411110.698ene D6 bao hoa *0.01*27.0*0.01*21.50.3499.81*1.699,WSe Chỉ số dẻo 35.819.116.7pzIWW ˆ ” Chỉ số độ sệt 21.519.10.14416.7zzWWI Trong đú : W = 21.5% Wi= 35.8%

Tran Đăng Khoa Kết cầu xõy dựng K50

10

+s =27 kẹ/m Wp= 19.1%

y = 19.3kKN/ms

Lớp 2: Sột pha màu xỏm trạng thỏi nửa mềm

Lớp đất 2 gặp ở lỗ khoan LK2, phõn bố dơnới lớp 1 Thành phõn là sột pha ,màu xỏm ,

trạng thỏi dẻo mềm

Chiều dày của lớp xỏc định đơjợc ởLK2 là16.8m Cao độ mặt lớp tại LK2 là -2.5m, cao

độ đỏy lớp là -19.30m Chỉ sụ xuyờn tiờu chuõn (SPT)xỏc định thay đụi từ 5 đờn 8 bỳa Trong lớp này đó tiến hành lấy thớ nghiệm của 08 mẫu đất nguyờn trạng , giỏ trị một số chỉ tiờu cơ lớ đơ\ợc ghỉ trong bảng tổng hợp

Một số chỉ tiờu khỏc đơ\ợc xỏc định nhƠ] sau: Chỉ số dẻo: 34.022.311.7%pTWW ˆ ˆ Chỉ số độ sệt: - 28.922.30.5641 1.7rprWWIT Hệ số rỗng *(10.01*)26.9*(10.01*28.9)110.94717.8:;We Độ rỗng 0.9470.486110.947ene D6 bao hoa *0.01*26.9*0.01*28.90.8369.81*0.947;WSe Trong do :

Định dạng
Số trang	50
Dung lượng	7,38 MB