ĐỒ ÁN Thiết kế môn học nền móng thiết kế thi công nền móng cầu (KÈM CAD VÀ EXCEL)

THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM THIẾT KẾ MÔN HỌC NỀN MÓNG A. HÌNH CHIẾU TRỤ CẦU : B.SỐ LIỆU THIẾT KẾ : 1.Tải trọng tác dụng : SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 1 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM Tải trọng Đơn vò Giá trò N t tc – Tónh tải tiêu chuẩn kN 5250 N h tc – Hoạt tải tiêu chuẩn kN 1350 H tc x – Hoạt tải tiêu chuẩn(dọc) kN 150 H tc y – Hoạt tải tiêu chuẩn(ngang) kN 170 M tc x – Momen hoạt tải tiêu chuẩn kN.m 950 M tc y – Momen hoạt tải tiêu chuẩn kN.m 800 2.Số liệu thuỷ văn và chiều dài nhòp : Hạng mục Đơn vò Số liệu MNCN m 8.00 MNTN m 4.00 MNTT m 5.00 Ht-thuyền m 6.00 MNTC m Lấy cao hơn MNTN 1-1,5m CĐMĐ m Giả õ thiết cao độ lớp đất trên cùng ở cột đòa tầng là 0.00 CĐMĐSX m -1.6 Chiều dài nhòp m 41.4 3. Số liệu hố khoan đòa chất ( theo hình trụ lỗ khoan ) Tên lớp Bề dày lớp W W L W P I P I L γ γ S γ C e S r ϕ C (m) (%) (%) (%) (%) (-) kN/m 3 kN/m 3 kN/m 3 (-) (-) (Độ) kN/m 2 1 10.0 32.1 39.4 21.1 18.3 0.6 18.2 27.3 13.78 0.982 0.893 8 o 56’ 31.1 2 2.3 19.7 39.8 20.6 19.2 <0 19.6 27.5 16.37 0.679 0.797 18 o 36’ 62.3 3 7.8 31.6 37.5 24.6 12.9 0.54 18.5 26.9 14.06 0.914 0.930 15 o 31’ 15.1 4 24.8 38.2 22.1 16.1 0.17 19.1 27.2 15.3 0.777 0.868 22 o 45’ 27.3 SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 2 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM PHẦN I BÁO CÁO KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH CẤU TRÚC ĐỊA CHẤT VÀ ĐẶC ĐIỂM CỦA CÁC LỚP ĐẤT Các kí hiệu sử dụng trong tính toán đòa chất công trình : γ (kN/m 3 ) : Trọng lượng thể tích tự nhiên của đất γ S (kN/m 3 ) : Trọng lượng riêng của hạt đất γ n (kN/m 3 ) : Trọng lượng riêng của nước ( = 10 kN/m 3 ) W (%) : Độ ẩm W L (%) : Giới hạn chảy W P (%) : Giới hạn dẻo a (m 3 /kN) : Hệ số nén lún k (m/s) : Hệ số thấm n (%) : Độ rỗng e : Hệ số rỗng S r : Độ bão hoà c (kN/m 2 ) : Lực dính đơn vò ϕ ( độ ) : Góc ma sát trong của đất ∆ : Tỷ trọng của đất . 1.Lơpù1: Bùn sét màu nâu vàng,nâu đỏ, trạng thái dẻo mềm : Chiều dày lớp là 10.0 m , cao độ tại mặt lớp là + 0,0 m , cao độ đáy lớp là – 10.0 m Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT) thay đổi từ 6 đến 8 Các chỉ tiêu cơ lý khác được xác đònh như sau : - Chỉ số dẻo : I P = W L – W P = 3.94 –21.1 = 18.3 % - Chỉ số độ sệt : I L = 3.18 1.211.32 − = − P P I WW = 0.6 - Hệ số độ rỗng : SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 3 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM e = 1 2.18 )1.3201,01(3.27 1 )01,01.( − ×+× =− + γ γ W S = 0.9815 - Độ rỗng : n = 19815.0 9815.0 1 + = +e e = 0.495 - Độ bão hoà : S r = 893.0 01,0. = ∆ e W 2.Lớp 2 : Sét màu nâu đỏ ,trạng thái cứng : Chiều dày lớp là 2.3 m , cao độ tại mặt lớp là -10.0 m , cao độ đáy lớp là – 12.3m. Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT) thay đổi từ 32 đến 11 , Các chỉ tiêu cơ lý khác được xác đònh như sau : - Chỉ số dẻo : I P = W L – W P = 39.8 -20.6 = 19.2% - Chỉ số độ sệt : I L = 2.19 6.207.19 − = − P P I WW = -0.047 - Hệ số độ rỗng : e = 6.19 )7.1901,01(5.27 1 )01,01.( ×+× =− + γ γ W S -1 = 0.679 - Độ rỗng : n = 1679.0 679.0 1 + = +e e = 0.4 - Độ bão hoà : S r = = ∆ e W01,0. 0.797 3.Lớp 3 : Sét pha màu xám nâu ,xám trắng,trạng thái dẻo mềm: Chiều dày lớp là 7.8 m , cao độ tại mặt lớp là –12.3 m , cao độ đáy lớp là -20.1m. Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT) thay đổi từ 6 đến 11 . - Chỉ số dẻo I P = W L – W P =37.5 – 24.6=12.9% - Chỉ số độ sệt I L = 543.0 9.12 6.246.31 = − = − P P I WW - Hệ số độ rỗng : e = 5.18 )6.3101,01(9.26 1 )01,01.( ×+× =− + γ γ W S -1 = 0.914 - Độ rỗng SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 4 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM n = = + = + 1914.0 914.0 1e e 0.48 - Độ bão hoà : S r = = ∆ e W01,0. 0.930 4.Lớp 4 : Sét pha màu xám nâu ,xám trắng,trạng thái dẻo mềm: Cao độ tại mặt lớp là –20.1 m . Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT) thay đổi từ 19 đến 31 . - Chỉ số dẻo I P = W L – W P =38.2 – 22.1=16.1% - Chỉ số độ sệt I L = 168.0 1.16 1.228.24 = − = − P P I WW - Hệ số độ rỗng : e = 1.19 )8.2401,01(2.27 1 )01,01.( ×+× =− + γ γ W S -1 = 0.777 - Độ rỗng n = = + = + 1777.0 777.0 1e e 0.44 - Độ bão hoà : S r = = ∆ e W01,0. 0.868  NHẬN XÉT VÀ KIẾN NGHỊ : 1. Điều kiện đòa chất công trình: Điều kiện đòa chất công trình trong phạm vi khảo sát đơn giản , chủ yếu là các lớp sét, đặc biệt lớp 4 có khả năng chòu lực tốt. Các lớp số 1 và 3 cóchỉ số SPT nhỏ,lớp 2 có sức chòu tải và chỉ số SPT khá cao nhưng chiều dày nhỏ , lớp số 4 có khả năng chòu tải. Từ các nhận xét trên nên sử dụng giải pháp móng cọc ma sát bằng BTCT và lấy lớp đất số4 làm tầng tựa đầu cọc . 2. Đánh giá điều kiện thuỷ văn: Khi ta xây dựng cầu, móng trụ cầu trở thành vật chắn dòng chảy tự nhiên của lòng sông gây nên xói lỡ chung dòng chảy và xói lỡ cục bộ tại trụ và mố, do đó để thiết kế mố trụ ta cần phải tính đến yếu tố này. Giả đònh rằng cột nước dâng dưới cầu sau khi xây xong là không đáng kể đồng thời xem chiều sâu nước trung bình dưới cầu sau khi xói bằng MNTC. h tb =MNTC = 5 m. Mặt khác ta giả đònh trụ cầu ít bò ảnh hưởng của xói cục bộ. Ở bài thiết kế này, đối với đòa chất như ta đã phân tích trên đều là đất yếu . Như vậy ta không thể làm móng nông vì nếu làm móng nông thì phải đặt móng đến lớp đất tốt ở rất sâu SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 5 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM dẫn đến kích thước móng rất lớn gây tốn kém về khối lượng, thời gian thi công do đó ta không chọn giải pháp móng nông . Giải pháp còn lại ở đây là ta chọn 1 trong 2 phương án đó là móng cọc bệ thấp hoặc móng cọc bệ cao .Móng cọc bệ thấp có giá thành cao và thi công phức tạp hơn móng cọc bệ cao. do dó ta chọn phương án móng cọc bệ cao để thiết kế kỹ thuật. PHẦN II THIẾT KẾ KỸ THUẬT LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CÔNG TRÌNH 1.Kích thước và cao độ của bệ cọc : SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 6 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM Vò trí xây dựng trụ cầu nằm xa bờ và phải đảm bảo thông thuyền , sự thay đổi cao độ mực nước giữa MNCN và MNTN là tương đối cao . Xét cả điều kiện mỹ quan trên sông nên chọn cao độ mặt bệ thấp hơn MNTN 0.5m . Cao độ mặt bệ là (CĐMB) : 3.5m Bề dày bệ móng : h b = 2 m Cao độ đáy bệ sẽ là(CĐĐB) : 1.5m 2.Kích thước và cao độ của cọc : Chọn kích thước đaý bệ:A=120+2a=120+2x100=320 cm (chọn a=100 cm) B=450+2b=450+2x100=650 cm (chọn b=100 cm) Cọc được chọn là cọc bê tông cốt thép đúc sẵn , đường kính vừa có kính thước 400x400mm . Cọc được đóng vào lớp đất số 4 . Cao độ mũi cọc là -26.5 m . Chiều dài của cọc ( L C ) được xác đònh như sau ( chưa kể chiều sâu cọc ngàm vào bệ ) : L C = CĐĐB – CĐMC = 1.5 - ( - 26.5 ) = 28 m Độ mảnh của cọc: D/L = 0.4/ 28 = 0.0143 thoả mãn yêu cầu về độ mảnh: 40 1 70 1 , 80 1 ≤≤       L D Vậy tổng chiều dài cọc sẽ là L cd = 28 + 1 = 29 m (chiều sâu cọc ngàm vào bệ 1m) Cọc được tổ hợp từ 03 đốt với tổng chiều dài đúc cọc là: 29m = 10m + 10m + 9m . Như vậy hai đốt thâân có chiều dài 10 m , đốt mũi có chiều dài 9 m . Các đốt cọc sẽ được nối với nhau bằng hàn trong quá trình thi công đóng cọc 3.Tính toán thể tích trụ : LẬP SỐ LIỆU CÁC TỔ HP TẢI TRỌNG THIẾT KẾ SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 7 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM Ta có:CĐĐT = MNTT + Htt – 0.3 = 5+ 6 – 0.3 = 10.7 m . Trong đó : CĐĐT : cao độ đỉnh trụ . Chiều cao cột trụ H tru : H tru = CĐĐT – CDMT – CĐMB ( với : CDMT : chiều dày mũ trụ . = 10.7 – 1.4 – 3.5 CĐMB : cao độ mặt bệ . ) = 5.8 m =580 cm Thể tích trụ toàn phần V tr = V 1 + V 2 + V 3 +V bệ V 1 = 8x0.8x1.7 =10.88 m 3 V2=1/2x(8+ 5)x1.7x0.6=6.63 m 3 V 3 = (3,14*1,2 2 /4+ 1.2*3.3)*5.8=29.53m 3 V bệ =2x6.5x3.2=41.6 m 3  V tr = 10.88+6.63+29.52+41.6 = 88.64 m 3 Thể tích phần trụ ngập trong nước ứng với MNTN V ’ tr = S tr x(MNTN – CĐMB) +V bệ ( với : CĐMB : cao độ đỉnh bệ .) V ’ tr = (3.14x1.2 2 /4 + 1.2x3.3)x(4 – 3.5)+41.6= 44.15 m 3 SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 8 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM Trong đó: MNTN=4m. :mực nước thấp nhất. CĐMB=3.5m :cao độ đỉnh bệ. S tr :diện tích ngang trụ 4.Lập các tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN : N t tc =5250 kN : Lực thẳng đứng tiêu chuản do tónh tải tác dụng tại đỉnh trụ N h tc = 1350 kN : Lực thẳng đứng tiêu chuẩn do hoạt tải tác dụng tại đỉnh trụ H tc x =150 kN : Lực ngang tiêu chuẩn do hoạt tải theo phương dọc cầu H tc y =170 kN : Lực ngang tiêu chuẩn do hoạt tải theo phương ngang cầu M tc x =950 kNm : Momen tiêu chuẩn do hoạt tải theo phương dọc cầu M tc y =800 kNm : Momen tiêu chuẩn do hoạt tải theo phương ngang cầu γ bt = 24 kN/m 3 : Trọng lượng riêng của bêtông γ n = 10 kN/m 3 : Trọng lượng riêng của nước V tr = 88.64 m 3 : thể tích toàn phần trụ V ’ tr =44.15 m 3 : Thể tích phần trụ ngậïp nước n h = 1.4 : Hệ số tải trọng do hoạt tải n t = 1.1 : Hệ số tải trọng do tónh tải 4.1.Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn với MNTN: • Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn theo phương dọc cầu với MNTN : (1) Tải trọng thẳng đứng tiêu chuẩn dọc cầu : P tc = N t tc + N h tc + γ bt *V tr - γ n *V ’ = 5250 + 1350 + 1685.86 = 8285.86 kN (2) Tải trọng ngang tiêu chuẩn dọc cầu : H tc x = 150 KN (3) Momen tiêu chuẩn dọc cầu : M tc = M tc y + H tc x x(CĐĐT – CĐĐB) = 800 + 150x(10.7 – 1.5) =2180 KNm • Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn theo phương ngang cầu với MNTN : (1) Tải trọng thẳng đứng tiêu chuẩn ngang cầu : P tc = N t tc + N h tc + γ bt *V tr - γ n *V ’ tr = 5250 + 1350 + 1685.86 = 8285.86kN (2) Tải trọng ngang tiêu chuẩn ngang cầu : H tc y = 170 KN, (3) Momen tiêu chuẩn ngang cầu : M tc = M tc x + H tc y x(CĐĐT – CĐĐB) = 950 + 170x(10.7 – 1,5) = 2514 KNm SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 9 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM 4.2 Tổ hợp tải trọng tính toán cầu với MNTN :  Tổ hợp tải trọng tính toán theo phương dọc cầu với MNTN (1) Tải trọng thẳng đứng tính toán docï cầu : P tt = 1.1xN t tc + 1.4N h tc +1.1x (γ bt *V tr - γ n *V ’ tr ) = 1.1x5250 + 1.4x1350 + 1.1 x1685.86 = 9519.43 kN (2) Tải trọng ngang tính toán dọc cầu : H tt x = 210 KN (3) Momen tính toán dọc cầu : M tt = 1.4xM tc y + H tt x x(CĐĐT – CĐĐB) = 1120 + 210 x(10.7 – 1,5) = 3052 kNm  Tổ hợp tải trọng tính toán theo phương ngang cầu với MNTN (1) Tải trọng thẳng đứng tính toán ngangï cầu : P tt =1.1xN t tc +1.4x N h tc + 1.1x( γ bt *V tr - γ n *V ’ tr ) = 1.1x5250 + 1.4x1350 + 1.1 x1685.86 = 9519.43 KN (2) Tải trọng ngang tính toán ngang cầu : H tt y = 238 KN (3) Momen tính toán ngang cầu : M tt =1.4 M tc x + H tt y x(CĐĐT – CĐĐB) = 1330 + 238x(10.7 – 1,5) = 3519.6 KNm BẢNG TỔ HP TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU Têên tải trọng Tiêu chuẩn Tính toán Thẳng đứng(kN ) Ngang (kN) Momen (kNm) Hệ số vượt tải Thẳng đứng(kN) Ngang (kN) Momen (kNm) Trọng lượng trụ 1685.86 1.1 1854.446 Tónh tải tiêu chuẩn 5250 1.1 5775 Hoạt tải tiêu chuẩn Thẵng đứng 1350 1.4 1890 Ngang 150 1.4 210 Momen 800 1.4 1120 Tổng 8285.86 150 2180 9519.43 210 3052 BẢNG TỔ HP TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 10 - LỚP: CĐB_K45 [...]... lên khỏi hố móng ,dùng dụng cụ thủ công để tạo phẳng đáy hố móng và sau đó tién hành đỗ lớp BT lót móng Mac 150 -Dùng máy kinh vó đònh tim và phạm vi bệ móng ,cẩu lắp cốt thép xuống hố móng -Sau khi đỗ lớp bê tông lót móng xong ta dùng cẩu để cẩu lắp các ván khuôn xuống hố móng ,các ván khuôn liên kết với nhau và liên kết với cót thép bằng hàn điện -Dùng máy thuỷ bình để đònh vò trí đỉnh móng để phục... tông đạt cường độ thì tháo ván khuôn và tiếp tục hoàn thi n phần thân tường chắn -Cần chú ý so sánh giữa khối lượng bê tông đỗ thực tế và khối lượng thi t kế ,hai số liệu này không được sai lệch quá nhiều SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 35 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM Cần chú ý so sánh giữa khối lượng bê tông đỗ thực tế và khối lượng thi t kế ,hai số liệu này không được... , góc quay của bệ quang điểm O ( trọng tâm hệ toạ độ tính toán tại đáy bệ) rik : phản lực trong liên kết i do chuyển vò đơn vò tại liên kết k gây ra SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỌC SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 15 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM Tính toán móng cọc bệ cao chòu tải trọng ngang và mômen uốn lớn vì vậy ta thi t kế móng cọc xiên với độ xiên (1:10 ) góc xiên δ = 5.710 như hình... ta đã giới thi u ở phần trước B.Đònh vò hố móng Căn cứ vào tim của công trình (tim cầu) và các cọc móc đònh vò ta dùng mia ,máy kinh vó ,thước dây hoặc thước thép để xác đònh tim hố móng Việc đònh vi hố móng bằng máy kinh vó ở đây ta không giới thi u cách thực hiện các thao tác làm máy mà chú ý đến cách đánh dấu vò trí các cọc tim để sao cho nó không bò mất trong suốt quá trình thi công công trình... theo đất nền và sức chòu tải của cọc theo vật liệu: VL dn P0 = min( P 0 ; P 0 ) P0 = min(1345.89 ; 1842) ⇒ P0 =1345.89 kN 1)Số lượng cọc : TÍNH TOÁN SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRONG MÓNG Số lượng cọc được tính theo công thức : nc = β P tt 9519.43 = 1,5 x = 10.61 P0 1345.89 P tt :Sức chòu tải tính toán của cọc đơn  chọn số cọc thi t kế là nc = 15 cọc 2)Bố trí cọc trong móng : 2.1)Bố trí cọc trong móng. .. đóng thêm các cọc móc phụ ngoài phạm vi thi công hố móng để tiện kiểm tra tim hố móng tim bệ … Trong quá trình thi công C.Chọn búa đóng cọc Loại búa đóng cọc ảnh hưởng rất lớn đến hiệu quả của công tác đóng cọc ,tuỳ theo trọng lượng cọc ,độ sâu đóng cọc yêucầu khả năng chòu lực của coc và điều kiện thi công mà ta cần cân chắc để chọn loại búa cho hợp lí Theo công thức kinh nghiệm ,năng lượng cua rmột... tiết … ta có sơ đồ đóng cọc như hình vẽ SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 34 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM E- Đóng vòng vây cọc ván ,đỗ bê tông bòt đáy và làm khô hố móng F- Đổ bê tông bệ móng F-1.Đập đầu cọc ,vệ sinh hố móng ,đỗ bê tông lót móng và lắp đặt ván khuôn - Sau khi thực hiện các bước đã nêu trên xong ta tiến hành đập đầu cọc ,ta dùng búa đập thủ công ,bóc bỏ bê... toán của đường hàn góc = 150 kG/cm2 =14715kN/m2 Mối nối thi công cọc SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 31 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM PHẦN III : THI T KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG A-Đúc cọc: -Lựa chọn vò trí thích hợp và giải phóng mặt bằng vò trí đúc cọc,khi chọn vò trí đúc c ọc cần chú ý sao cho đòa hình bằng phẳng ,đủ không gian để đúc hàng loạt cọc ,đủ chỗ chứa vật liệu gia công. .. tại công trường hoặc chở từ nhà máy ra ,bê tông được chế tạo đúng theo thi t kế ,xe bơm (máy bơm) bê tông đứng trên xà lan bê tông vào hố mong thông qua đường ống dẫn bê tông,dưới bệ có đầm dùi kết hợp với đầm rung gắn xung quanh thành ván khuôn để làm tăng độ chặc của bê tông.quá trình đỗ bê tông được tiến hành đến khi đạt cao độ thi t kế thì kết thúc.chú ý trong quá trình đỗ bê tông không được gián... A-1.gia công cốt thép - Chọn nơi gia công cốt thép sao cho gần bãi đúc cọc nhất hoặc vận chuyển đến bãi đúc cọc thuận tiện nhất ,các loại cốt thép được gia cong đúng theo thi t kế nghóa là phải đảm bảo về kích thước ,số lượng và sau khi gia công xong ta tập hợp lại theo từng chủng loại và vậnn chuyển đến bãi đúc cọc A-2.Tạo phẳng mặt bằng đúc cọc và lắp đặt ván khuôn và cốt thép -Trước khi lắp đặt ván . TKMH NỀN MÓNG GVHD : NGUYỄN THANH TÂM THI T KẾ MÔN HỌC NỀN MÓNG A. HÌNH CHIẾU TRỤ CẦU : B.SỐ LIỆU THI T KẾ : 1.Tải trọng tác dụng : SVTH: HUỲNH THANH DƯƠNG - 1 - LỚP: CĐB_K45 THUYẾT MINH TKMH NỀN. là móng cọc bệ thấp hoặc móng cọc bệ cao .Móng cọc bệ thấp có giá thành cao và thi công phức tạp hơn móng cọc bệ cao. do dó ta chọn phương án móng cọc bệ cao để thi t kế kỹ thuật. PHẦN II THI T. trụ cầu ít bò ảnh hưởng của xói cục bộ. Ở bài thi t kế này, đối với đòa chất như ta đã phân tích trên đều là đất yếu . Như vậy ta không thể làm móng nông vì nếu làm móng nông thì phải đặt móng