đồ án nền và móng

A - Mãng n«ng trªn nÒn tù nhiªn. I. TµI liÖu thiÕt kÕ I.1. Tµi liÖu c«ng tr×nh: - Tải trọng tiêu chuẩn dưới chân các cột, tường (ghi trên mặt bằng): N tc 0 = N tt 0 /n; M tc 0 = M tt 0 /n; Q tc 0 = Q tt 0 /n (n là hệ số vượt tải gần đúng có thể lấy chung n = 1,1 – 1,2 ở đây chọn n = 1,15). C1 : N tc 0 = 68 T ; M tc 0 = 9,3 Tm ; Q tc 0 = 1,3 T T2 : N tc 0 = 33,5 T/m ; M tc 0 =2,7 Tm/m ; Q tc 0 = 1,3 T/m I.2. Tµi liÖu ®Þa chÊt c«ng tr×nh: - Phương pháp khảo sát: Khoan lấy mẫu thí nghiệm trong phòng, kết hợp xuyên tĩnh (CPT) và xuyên tiêu chuẩn (SPT). - Khu vực xây dựng, nền đất gồm 3 lớp có chiều dày hầu như không đổi. Lớp 1 : số hiệu 54 dày a = 6,1 m Lớp 2 : số hiệu 17 dày b = 4,5 m Lớp 3 : số hiệu 86 rất dày Mực nước ngầm ở độ sâu 6 m. Lớp1: Số hiệu 54 có các chỉ tiêu cơ lý như sau: W % W nh % W d % γ T/m 3 ∆ ϕ ®é c Kg/cm 2 KÕt qu¶ TN nÐn Ðp e øng víi P(Kpa) 100 200 300 400 32,5 37,6 22,9 1.84 2.68 10,17 0 0,14 0,888 0,854 0,827 0,814 1,56 8 Từ đó có: - Hệ số rỗng tự nhiên: e 0 = γ γ )1(. W n +∆ - 1 = 2,68.1.(1 0,325) 1,84 + - 1 = 0,93 - 2 - - Kt qu nộn khụng n ngang - eodometer: h s nộn lỳn trong khong ỏp lc 100 - 200 Kpa: a 1-2 = 100200 200100 pp ee = 0,888 0,851 200 100 = 0,037 .10 -2 KPa 1 - Chỉ số dẻo A = 37,6% 22,9% = 14,7 % <17% đất là đất sét pha. - Độ sệt B = A WW d = 32,5 22,9 14,7 = 0,65 trạng thái dẻo Cựng vi cỏc c trng khỏng xuyờn tnh q c = 1,56 MPa = 156 T/m 2 v c trng xuyờn tiờu chun N = 8 cho bit lp t trung bình Mụ un nộn ộp(cú ý ngha l mụdun bin dng trong thớ nghim khụng n ngang): E 0s = . q c = 5. 156 = 780 T/m 2 (ng vi sột pha ly = 5-8). Lớp 2: S hiu 17 cú cỏc ch tiờu c lý nh sau: Trong đất các cỡ hạt d(mm) chiếm (%) >10 10 ữ5 5 ữ 2 2 ữ1 1 ữ 0,5 0,5 ữ0,25 0,25 ữ0,1 0,1 ữ0,05 0,05 ữ0,02 <0,0 2 - - 10,5 29 33,5 16 6,5 4,5 - - 15,2 2,64 15,5 29 - Lng ht cú c > 0,25 mm chim 10,5+ 29 + 33,5+16 = 89% >50% Đất cát hạt vừa - Có q c = 15,5 MPa = 1550 T/m 2 t cỏt hạt vừa trng thỏi cht va ( 50 < q c < 150 kG/cm 2 ), gn phớa xp e 0 0,5, =2. e 0 = )1(. W n + -1 = 0 )1(. e W n + = 2,64.1.(1 0,152) 1 0,5 + + = 2,03 T/m 3 - bóo ho G = 0 . e W = 2,64.0,152 0,5 = 0,8 cú 0,5 < 0,8 < 0,8 t cỏt cht va, độ m bóo ho. - Mụ un nộn ộp E 0 = . q c = 2,0. 1550 = 3100 T/m 2 - Tra bảng ứng với q c = 1550 T/m 2 = 30 0 33 0 (ly giỏ tr nh ng vi cỏt bi v trng thỏi cht nghiờng v phớa xp, giỏ tr ln ng vi cỏt hạt vừa cht va) lấy = 40 0 Lp t 2 l t tt. Lp3: S hiu 86 cú cỏc ch tiờu c lý nh sau: W % W nh % W d % T/m 3 độ c Kg/c m 2 Kết quả TN nén ép e ứng với P(Kpa) 100 200 300 400 17,9 24,9 19,2 1.9 2.69 22,83 0 0,26 0,619 0,6 0,592 0,586 6,87 37 - 3 - Từ đó có: - Hệ số rỗng tự nhiên: e 0 = γ γ )1(. W n +∆ - 1 = 2,69.1.(1 0,179) 1,9 + - 1 = 0,73 - Kết quả nén không nở ngang - eodometer: hệ số nén lún trong khoảng áp lực 100 - 200 Kpa: a 1-2 = 100200 200100 pp ee − − = 0,619 0,6 200 100 − − = 0,019 .10 -2 KPa 1 - ChØ sè dÎo A = 24,9% –19,2% = 5,7 % < 17% → ®Êt lµ ®Êt c¸t pha - §é sÖt B = A WW d − = 17,9 19,2 5,7 − = -0,23→ tr¹ng th¸i nöa r¾n - dÎo Cùng với các đặc trưng kháng xuyên tĩnh q c = 6,87MPa = 687 T/m 2 và đặc trưng xuyên tiêu chuẩn N = 37cho biết lớp đất tèt → Mô đun nén ép(có ý nghĩa là môdun biến dạng trong thí nghiệm không nở ngang): E 0s = α . q c = 4. 687 = 2748 T/m 2 (ứng với c¸t pha lấy α = 3-5). Kết quả trụ địa chất như sau: - 4 - Nhận xét: Lớp đất trên yÕu vµ dµy 6,1m kh«ng thÓ ®Æt mãng trùc tiÕp lªn líp ®Êt ®ã. Líp ®Êt 2, 3 cã xu híng tèt dÇn. - 5 - I.3. Tiêu chuẩn xây dựng. - lỳn cho phộp S gh = 8 cm. Chờnh lỳn tng i cho phộp gh L S = 0,2 % - Phng phỏp tớnh toỏn õy l phng phỏp h s an ton duy nht, ly F s = 2 -3 (i vi nn t cỏt khụng ly c mu nguyờn dng thỡ nờn ly F s =3, cũn i vi t dớnh nờn ly F s = 2). II. Phơng án nền, móng. - Ti trng cụng trỡnh khụng ln. Lp t trờn cựng l sét pha, khỏ yu v dy 6,1 m ng thi nc ngm sõu 6 m. õy chn gii phỏp gia c nn bng cc cỏt l kh thi. - Múng BTCT dng n di ct, múng bng BTCT di tng . - Cỏc tng chốn, bao che cú th dựng múng gch hay dm ging . - Cỏc khi nh cú ti chờnh lch c tỏch ra bi khe lỳn. Vật liệu móng, giằng, cọc cát. - Bờ tụng 250 # R n = 1100 T/m 2 , R k = 88 T/m 2 . - Thộp chu lc: AII R a =28000 T/m 2 - Lp lút: bờ tụng nghốo, mỏc 100, dy 10 cm - Lp bo v ct thộp ỏy múng dy 3 cm. - Chn vt liu lm cc cỏt: Chn loi cỏt vng, ht trung thụ, sch (hm lng SiO 2 > 70%, Mica < 0,15% ), tng lp 50 cm v rung hay m ng thi kộo ng dn lờn. Tớnh cht vt lý ca lp t sau khi gia c bng cc cỏt: Giả thit cc cỏt nộn cht t e nc = 0,613 (chn theo kinh nghim e nc = e 0 - 0,3). Ghi chỳ: Sau khi thi cụng phi thớ nghim (bn nộn, CPT ) xỏc nh cỏc ch tiờu c lý ca t ó gia c iu chnh thit k. Bớc 1: Chọn kích thớc của móng. IV. Chọn chiều sâu chôn móng. - Chọn chiều sâu chôn móng h m - Tớnh t mt t ti ỏy múng (khụng k lp BT lút), chn h m =1,4 m. - Chọn kích thớc đáy móng, chiều cao móng. - Ký hiu múng n di ct C 1 , l M 1 , múng bng di tng T 2 l M 2 Chn kớch thc múng M 1 : b x l x h = 2x 2,4 x 0,55 (m) M 2 : b x h = 1,2 x 0,3 (m) Bớc 2: Chọn cọc cát - 6 - - §Æc trng cäc c¸t: Chọn cọc cát có đường kính d = 40 cm, mũi cọc cát hạ vào lớp đất 2 (có tính chất xây dựng tốt hơn) → chiều dài cọc cát h c = 5,4m (cắm vào lớp 2 một đoạn 0,7 m), chiều dày lớp đệm 30 cm. - Diện tích cần nén chặt rộng hơn đáy móng ≥ 0,2b về mỗi phía → F nc ≥ 1,4b.(l + 0,4.b) ≥ 1,4. 2. ( 2,4+ 0,4. 2) = 8,96 m 2 → Chọn F nc = 8,96 m 2 - Số lượng cọc cát: n ≥ 4 . 2 d F nc π . 0 0 1 e ee nc + − = 2 8,96 3,14.0,4 4 . 0,94 0,64 1 0,94 − + ≈ 11 cọc - Khoảng cách các cọc cát tính theo giả thiết bố trí tam giác đều: L ≤ 0,952.d. nc ee e − + 0 0 1 = 0,952.0,4. 1 0,94 0,94 0,64 + − = 0,96 m → Chọn khoảng cách cọc cát là l c = 0,9 m - Bề dày lớp đệm cát h đ = 30 cm - Bố trí cọc cát: Bố trí dạng lưới tam giác gần đều như hình vẽ. Bíc 3: X¸c ®Þnh ¸p lùc cña c«ng tr×nh díi ®¸y mãng. - Giả thiết móng cứng, bỏ qua ảnh hưởng của móng bên cạnh (vì bước cột > 2b dự kiến) và bỏ qua Q 0 (vì Q 0 nhỏ và h m đủ sâu ). - Áp lực tiếp xúc dưới đáy móng : p tc ≈ mtb tc 0 h. F N γ+ = 68 2.1 2.2,4 + ,4 = 16,97T/m 2 p tc max = p tc + W M tc 0 = 16,97 + 2 9,3.6 2.2,4 = 21,81 T/m 2 - 7 - No Mo P min P max p tc min = p tc - W M tc 0 = 16,97 - 2 9,3.6 2.2,4 = 12,12 T/m 2 -p lc gõy lỳn p gl : p gl m tc hp .' = 16,97 -1,84.1,4 = 14,39 T/m 2 - p lc tớnh toỏn: p tt mtb tt 0 h. F N + = 78,2 2.1,4 2.2,4 + = 19,09T/m 2 p tt max = p tt + W M tt 0 = 19,09+ 2 10,7.6 2.2,4 25,75 T/m 2 p tt min = p tt - W M tt 0 = 19,09- 2 10,7.6 1,6.2 12,43 T/m 2 Bớc 4: Kiểm tra sự làm việc đồng thời của công trình, móng và nền. 4.1 Kiểm tra sức chịu tải của nền. Tại đáy móng: iu kin kim tra: p R đ p max 1,2R đ Trong ú p ó tớnh trong bc VI v sc chu ti ca nn tớnh gn ỳng theo cụng thc Terzaghi: R 0 = CNnqNnbNn ccqq 5,0 ++ N , q N , c N : Hệ số phụ thuộc góc ma sát trong - Vi 1 = 13,17 0 N = 1,741 ; N q = 3,3161 ; N c = 9,902 n = 1 0,2. l b = 1 - 0,2. 1,6 2 = 0,84 ; n q =1; n c = 1 + 0,2. l b =1 + 0,2. 1,6 2 = 1,16 - Cỏc h s m i , i i = 1 R 0 = 0,5.0,84.1,741.1,84.1,6 (2,69 1).1,8.1,4 9,6.0,8.1,17 1,84.1 2,5 + + + = 6,41 T/m 2 Gi thit rng sau khi gia c, cỏc thớ nghim kim nh li cho bit: R đ 3.R 0đ R đ = 3.6,41 19,23T/m 2 Vậy p R đ ( 16,97T/m 2 < 19,23 T/m 2 ) p max 1,2.R đ ( 21,81T/m 2 < 1,2. 19,23 = 23,076 T/m 2 ) Nn t di ỏy múng sc chu ti v kớch thc chn nh trờn l hp lý. Kiểm tra lớp đất dới mũi cọc cát : - Ti sõu 6,8 m cú: - 8 - + Ứng suất do trọng lượng bản thân: σ bt = γ ’.h m + γ gc .h gc γ gc – dung trọng riêng của nền đất sau khi gia cố, có thể tính gần đúng như sau: γ gc = F )FF.(F cát1cát −γ+γ F cát – diện tích phần gia cố cọc cát F – diện tích tính trên một ô tam giác vùng gia cố. ở đây vì γ 1 = γ cát = 1,8 T/m 3 → σ bt = 1,8. 1,4 + 1,8 . 6,4 =14,04 T/m 2 + ứng suất do tải trọng ngoài gây ra: σ 2 = k 0 . ( p - γ ’.h m ) ta có z/b = 6,4/2 = 3,2; l/b = 2,4/2 =1,2 → k 0 = 0,06 → σ 2 = 0,06.(16,13 – 1,8. 1,4) = 0,8166T/m 2 vậy σ bt ≈ > 5 σ 2 → không cần kiểm tra lớp đất dưới đáy cọc cát. 4.2 KiÓm tra ®é biÕn d¹ng cña nÒn ®Êt Phạm vi nén lún tới độ sâu 6,8 m gồm 2 lớp đất, coi cọc cát gia cố gần hết chiều dày nén lún và nền sau khi gia cố là đồng nhất, vì vậy gần đúng ta có thể tính độ lún của nền bằng phương pháp áp dụng trực tiếp kết quả lý thuyết đàn hồi: S = gl 0 2 0 p b. E 1 ϖ µ− Trong đó: µ 0 = 0,25 - hÖ sè në h«ng - Giả thiết các thí nghiệm kiểm tra lại cho kết quả môdul biến dạng của nền đất đã gia cố: E 0 = 3.E 1 = 3.240 = 720 T/m 2 ω - hệ số ω const (Tra bảng trang 16 - phụ lục Bài giảng Nền và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến.) == 2 4,2 b l 1,2 → tra bảng có ω =1,08 p gl = 14,39 T/m 2 → S = 2 1 0,25 .2.1,08.14,39 720 − ≈ 0,04 m = 4 cm - Kết luận : Tổng độ lún đất nền S = 4 cm < Sgh = 8 cm. Vậy móng thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối. Chú ý: Sau khi tính lún của móng M2 và M3 cần xác định độ chênh lún tương đối giữa các móng và kiểm tra điều kiện: gh L S L S ∆ ≤ ∆ - 9 - Bớc 5: Tính toán độ bền bản thân móng 5.1 Kiểm tra chiều cao móng. - Ct õm thng múng theo hỡnh thỏp nghiờng v cỏc phớa gúc 45 0 , gn ỳng coi ct õm thng múng theo mt mt xiờn gúc 45 0 v phớa p 0max . iu kin chng õm thng khụng k nh hng ca thộp ngang v khụng cú ct xiờn, ai: Q < Q b hay P t 0,75.R k . h 0 . b tb - Kớch thc ct: 0,35 x 0,5 (m) - Chn chiu dy lp bo v a = 3cm vy ta cú: h 0 h - a = 0,55 0,03 = 0,52 m Ta có: bc + 2.h 0 = 0,35 + 2.0,52 =1,39 m < b = 2 m vậy b tb = b c + h 0 = 0,87 m - Tính P đt ( hợp lực phản lực của đất trong phạm vi gạch chéo): P t = dt p .l dt .b = bl pp dt t tt 2 0max + l t = 0 2 h al c = 52,0 2 5,04,2 = 0,43 m p ot = p tt min + (p tt max - p tt min ). l ll dt = 12,43 + (25,75 12,43). 4,2 43,04,2 = 23,36 T/m 2 P t = 25,75 22,36 .0,43.2 2 + = 20,68 T - Ta cú: 0,75.R k .h 0 .b tb = 0,75.88.0,52.0,87 = 30 T > P t = 20,68 T m bo iu kin chng õm thng. 5.2 Tính toán cờng độ trên tiết diện thẳng đứng - Tính toán cốt thép. Tớnh toỏn cng trờn tit din thng gúc ti v trớ cú Mụmen ln. - Tính cốt thép theo phơng cạnh dài l: + Mụmen ti mộp ct M ng = M max M l ng b lpp ng tt ng . 2 . 2 2 max + p 0ng = p tt min + (p tt max - p tt min ). l ll ng )( - 10 - 500 3 5 0 = 12,43+(25,75-12,43). 4,2 95,04,2 − = 20,478 T/m 2 → M l ng = 2 20,478 25,75 0,95 . .2 2 2 + = 20,86 T.m + Cèt thÐp yªu cÇu: F a = 0 20,86 0,9. . 0,9.28000.0,52 l ng a M R h = = 15,9 cm 2 Chän 11 φ14 a 200 (F a = 16,93 cm 2 ) - TÝnh cèt thÐp theo ph¬ng c¹nh ng¾n b: + M«men t¹i mÐp cét M b ng = l b p ng tt . 2 . 2 = 2 0.825 19,09. .2,4 2 = 15,59 T.m + Cèt thÐp yªu cÇu: F a = 0 15,59 0,9. . 0,9.28000.0,52 b ng a M R h = =11,9 cm 2 Chän 11 φ 12a 240 (F a = 12,44 cm 2 ). Bè trÝ cèt thÐp nh h×nh vÏ ( với khoảng cách cốt thép chọn như trên có thể coi là hợp lý). Bố trí cốt thép như hình vẽ : ( Với khoảng cách cốt thép như trên có thể coi là hợp lý) Ghi chó. 1. Hệ dầm giằng: bố trí hệ giằng ngang, dọc để tăng độ cứng của móng và công trình đồng thời kết hợp đỡ tường chèn, tường bao. Cấu tạo giằng xem bản vẽ. Giằng GM1 : b g x h g =0,22 x 0,5 m - 11 - 0.95 m [...]... (Ti trng s dng) Pc = 350 kN 2 Nền đất: Cao trình mặt đất tự nhiên : +0.00m Bề dày lớp đất phủ móng khoảng 0.3 ữ 1m Lớp đất số hiệu chiều dày(m) 1 2 3 4 II.Yêu cầu : - Xác định tổ hợp tải trọng cơ bản tác dụng lên móng: N0, M0, Q0 - Phân loại đất, trạng thái đất - Đề xuất hai phơng án móng cọc đài thấp và thiết kế một phơng án - Bản vẽ có kích thớc 297x840 ( đóng cùng vào thuyết minh ), trên đó thể... 23,04T/m2 F pttmax = p tt + tt 3,11.6 M0 = 23,04+ 31,92 T/m2 1.1,82 W - 12 - pttmin = p tt - tt 3,11.6 M0 = 23,04 14,88 T/m2 1.1,82 W Bớc 4: Kiểm tra sự làm việc đồng thời của công trình, móng và nền 4.1 Kiểm tra sức chịu tải của nền Tại đáy móng: iu kin kim tra: p Rđ pmax 1,2Rđ Trong ú p ó tớnh trong bc VI v sc chu ti ca nn tớnh gn ỳng theo cụng thc Terzaghi: R0 = 0,5.n N b + nq N q q + nc N c... theo kết quả xuyên tĩnh [P] = 28,7 T Bớc 3: Chọn số lợng cọc và bố trí Chn 5 cc b trớ nh hỡnh v (m cc 3d - bo khong cỏch cỏc 6d) - 25 - - T vic b trớ cc nh trờn kớch thc i: B x L = 1,8 x 2,7 m - Chn h = 0,8m h0 0,8 - 0,1 = 0,7 m(cơ sở để chọn bề dày của đài cọc ?) Bớc 4: Tính toán kiểm tra sự làm việc đồng thời của công trình, móng cọc và nền 4.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc - Theo cỏc gi thit... dy khỏ ln, cc cỏt ch cn gia c ht chiu dy nộn lỳn Phần II tính toán móng băng Vật liệu móng, giằng - Chn bờ tụng 250# Rn = 1100 T/m2, Rk =88 T/m2 - Thộp chu lc: AII Ra =28000 T/m2 - Lp lút: bờ tụng nghốo, mỏc thp 100# , dy 10cm - Lp bo v ct thộp ỏy múng dy 3cm.(thng chn 3 5 cm) Bớc 2: Chọn kích thớc của móng Chọn chiều sâu chôn móng - hm - Tớnh t mt t ti ỏy múng (khụng k lp BT lút).chọn hm =1m... úng + Phng ỏn 3: dựng cc BTCT 30x30, i t vo lp 1 Cc h bng phng phỏp khoan dn v úng vo lp 4 Phng ỏn ny n nh cao nhng khú thi cụng v giỏ thnh cao õy chn phng ỏn 1 iii Thiết kế móng theo phơng án 1 Phơng pháp thi công và vật liệu móng cọc i cc: + Bờ tụng : 250 # cú Rn = 1100 T/m2, Rk = 88 T/m2 + Ct thộp: thộp chu lc trong i l thộp loi AII cú Ra = 28000 T/m 2 + Lp lút i: bờ tụng nghốo 100# dy 10 cm + i... 5,76.1,08.1,94 0,76 cm (tại sao không tính lún bằng phơng pháp cộng lún ?) Bớc 5: Tính toán kiểm tra độ bền bản thân móng cọc 5.1 Tính toán độ bền bản thân cọc - Khi vn chuyn cc: ti trng phõn b q = F.n Trong ú: n l h s ng, n = 1,5 q = 2,5.0,25.0,25.1,5 = 0,234 T/m Chn a sao cho M+1 M-1 a = 0,207.lc 1,3 m M-1 a a M+1 Biểu đồ mômen cọc khi vận chuyển qa 2 M1 = = 0,234 1,32 /2 0,2 T/m2; 2 - Trng hp treo... cú =1,08 b 1,8 pgl = 18,77 T/m2 S = 1 0, 252 2.1, 08.18, 77 0,04 m = 4 cm 720 - Kt lun : Tng lỳn t nn S = 4 cm < Sgh = 8 cm Vy múng tha món iu kin lỳn tuyt i Bớc 5: Tính toán độ bền bản thân móng 5.1 Kiểm tra chiều cao móng - Ct õm thng múng theo hỡnh thỏp nghiờng v cỏc phớa gúc 45 0, gn ỳng coi ct õm thng múng theo mt mt xiờn gúc 450 v phớa p0max iu kin chng õm thng khụng k nh hng ca thộp ngang... đất, trạng thái đất - Đề xuất hai phơng án móng cọc đài thấp và thiết kế một phơng án - Bản vẽ có kích thớc 297x840 ( đóng cùng vào thuyết minh ), trên đó thể hiện: - 17 - Cao trình cơ bản của móng cọc đã thiết kế và lát cắt địa chất ( tỷ lệ từ 1:150 đến 1:100); các chi tiết cọc (tỷ lệ 1:20 1:10); các chi tiết đài cọc ( tỷ lệ 1:50 1:30); Bảng thống kê thép đài, thép cọc; các ghi chú cần thiết Giáo viên... (31,92 14,88) 1,8 0,32 1,8 = 28,89 T/m2 Pt = - Ta cú: 31,92 + 28,89 0,32.1 = 9,73 T 2 0,75.Rk.h0 btb = 0,75.88.0,47.1 = 31,02 T > Pt = 9,73 T m bo iu kin chng õm thng 5.2 Tính toán cờng độ trên tiết diện thẳng đứng - Tính toán cốt thép Tớnh toỏn cng trờn tit din thng gúc ti v trớ cú Mụmen ln - Tính cốt thép theo phơng ngang: + Mụmen ti mộp ct Mng = Mmax 2 p ng + p tt max l ng M ng b 2 2 l - 15 -... cú: - H s rng t nhiờn : e0 = = . n (1 + W ) -1 2,68.1.(1 + 0,299) - 1 = 0,872 1,86 - Kt qu nộn eodometer: h s nộn lỳn trong khong ỏp lc 100 200 kPa: 0,779 0,741 a12 = = 3,8 10-4 (1/kPa) 200 100 Biểu đồ thí nghiệm nén ép e-p - Ch s do: A = Wnh - Wd = 30,4 24,5 = 5,9 Lp 1 l lp t cỏt pha - st: B = 27.9 24.5 W Wd = = 0,576 trng thỏi do mm gn do cng 5.9 A - Mụ un bin dng: qc = 2 MPa = 200 T/m2 E0 . phơng án móng cọc đài thấp và thiết kế một phơng án. - Bản vẽ có kích thớc 297x840 ( đóng cùng vào thuyết minh ), trên đó thể hiện: - 17 - Cao trình cơ bản của móng cọc đã thiết kế và lát. độ lún đất nền S = 4 cm < Sgh = 8 cm. Vậy móng thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối. Chú ý: Sau khi tính lún của móng M2 và M3 cần xác định độ chênh lún tương đối giữa các móng và kiểm tra. 23,04- 2 3,11.6 1.1,8 14,88 T/m 2 Bớc 4: Kiểm tra sự làm việc đồng thời của công trình, móng và nền. 4.1 Kiểm tra sức chịu tải của nền. Tại đáy móng: iu kin kim tra: p R đ p max 1,2R đ Trong