Phần 1: Đánh Gía Hồ Sơ Địa Chất Công Trình 1. Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý của hồ sơ địa chất công trình Lớp đât Độ sâu (m) Dung trọng tự nhiên (kNm 3 ) Dung trọng đẩy nổi (kNm 3 ) Lực dính (kPa) Góc ma sát (độ) Độ ẩm (%) Module biến dạng E o (kPa) Chỉ số SPT Hệ số rỗng ban đầu W W nh W d 1 2.5 16.42 3 25 o 40’ 28.5 Cát mịn , xốp 1156 4 0.928 2 3.5 18.99 9.85 18.5 12 o 50’ 23.4 28.1 18.1 2498 10 0.733 3 8.2 19.55 10.23 2 31 23.6 Cát mịn , chặt vừa 6885 16 0.618 4 15.8 18.56 9.89 0 30 18.0 6 Cát bột chặt 9992 31 0.588 2. Xác định tính chất cơ lý của từng lớp đất Dựa vào chỉ số dẻo và chỉ số sệt của từng lớp đất mà xác định loại đất và trạng thái của chúng dựa vào TCVN 93622012 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ NỀN NHÀ VÀ CÔNG TRÌNH Dùng chỉ số dẻo để xác định sơ bộ tên gọi của lớp đất: W(%)W(%)pnhdI Dùng độ sệt để xác định trạng thái của lớp đất: (%)W(%) (%) d L P W I I Phần 1: Đánh Gía Hồ Sơ Địa Chất Công Trình 1. Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý của hồ sơ địa chất công trình Lớp đât Độ sâu (m) Dung trọng tự nhiên (kNm 3 ) Dung trọng đẩy nổi (kNm 3 ) Lực dính (kPa) Góc ma sát (độ) Độ ẩm (%) Module biến dạng E o (kPa) Chỉ số SPT Hệ số rỗng ban đầu W W nh W d 1 2.5 16.42 3 25 o 40’ 28.5 Cát mịn , xốp 1156 4 0.928 2 3.5 18.99 9.85 18.5 12 o 50’ 23.4 28.1 18.1 2498 10 0.733 3 8.2 19.55 10.23 2 31 23.6 Cát mịn , chặt vừa 6885 16 0.618 4 15.8 18.56 9.89 0 30 18.0 6 Cát bột chặt 9992 31 0.588 2. Xác định tính chất cơ lý của từng lớp đất Dựa vào chỉ số dẻo và chỉ số sệt của từng lớp đất mà xác định loại đất và trạng thái của chúng dựa vào TCVN 93622012 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ NỀN NHÀ VÀ CÔNG TRÌNH Dùng chỉ số dẻo để xác định sơ bộ tên gọi của lớp đất: W(%)W(%)pnhdI Dùng độ sệt để xác định trạng thái của lớp đất: (%)W(%) (%) d L P W I I Phần 1: Đánh Gía Hồ Sơ Địa Chất Công Trình 1. Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý của hồ sơ địa chất công trình Lớp đât Độ sâu (m) Dung trọng tự nhiên (kNm 3 ) Dung trọng đẩy nổi (kNm 3 ) Lực dính (kPa) Góc ma sát (độ) Độ ẩm (%) Module biến dạng E o (kPa) Chỉ số SPT Hệ số rỗng ban đầu W W nh W d 1 2.5 16.42 3 25 o 40’ 28.5 Cát mịn , xốp 1156 4 0.928 2 3.5 18.99 9.85 18.5 12 o 50’ 23.4 28.1 18.1 2498 10 0.733 3 8.2 19.55 10.23 2 31 23.6 Cát mịn , chặt vừa 6885 16 0.618 4 15.8 18.56 9.89 0 30 18.0 6 Cát bột chặt 9992 31 0.588 2. Xác định tính chất cơ lý của từng lớp đất Dựa vào chỉ số dẻo và chỉ số sệt của từng lớp đất mà xác định loại đất và trạng thái của chúng dựa vào TCVN 93622012 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ NỀN NHÀ VÀ CÔNG TRÌNH Dùng chỉ số dẻo để xác định sơ bộ tên gọi của lớp đất: W(%)W(%)pnhdI Dùng độ sệt để xác định trạng thái của lớp đất: (%)W(%) (%) d L P W I I
ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Phần 1: Đánh Gía Hồ Sơ Địa Chất Cơng Trình Bảng tổng hợp tiêu lý hồ sơ địa chất cơng trình Độ sâu (m) Dung trọng tự nhiên (kN/m3) Dung trọng đẩy (kN/m3) Lực dính (kPa) Góc ma sát (độ) 2.5 16.42 - 25o40’ 28.5 3.5 18.99 9.85 18.5 12o50’ 23.4 8.2 19.55 10.23 31 23.6 15.8 18.56 9.89 30 18.0 Lớp đât Module biến dạng Eo (kPa) Chỉ số SPT Hệ số rỗng ban đầu 1156 0.928 2498 10 0.733 Cát mịn , chặt vừa 6885 16 0.618 Cát bột chặt 9992 31 0.588 Độ ẩm (%) W Wnh Wd Cát mịn , xốp 28.1 18.1 Xác định tính chất lý lớp đất - Dựa vào số dẻo số sệt lớp đất mà xác định loại đất trạng thái chúng dựa vào TCVN 9362-2012 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ NỀN NHÀ VÀ CƠNG TRÌNH - Dùng số dẻo để xác định sơ tên gọi lớp đất: I p Wnh (%) Wd (%) - Dùng độ sệt để xác định trạng thái lớp đất: IL W (%) Wd (%) I P (%) - Chỉ tiêu đánh giá trạng thái đất rời hệ số rỗng e0 độ bão hòa G: . n (1 0, 01.W ) e0 1 W G 0, 01.W e0 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Mặt Cắt Địa Chất Lớp 1: Cát mịn, xốp =16,42 Kn/, =40’, c =3, =1156kn/, =0,928 Lớp 2: Đất cát =18,99 Kn/, =50’, c =18,5 =2498kn/, =0,733 Lớp 3: Cát mịn, chặt vừa =19,55 Kn/, =, c =2 =6885kn/, =0,618 Lớp 4: Các bột chặt =18,56 Kn/,, =, c =0 =9992kn/, =0,588 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Phần 2: MĨNG NƠNG Số liệu tính tốn - Xác định tải trọng Hồ sơ địa chất Tải trọng N (kN) M (kNm) H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 781 41 31 Tải trọng tính tốn 899 48 36 - Cấp độ bền tơng: Cấp độ bền Rb (Mpa) Rbt (Mpa) b B20 11.5 0.9 0,9 - Cấp độ cốt thép: Cường độ chịu kéo (Mpa) Nhóm thép Chịu kéo Rs Chịu nén Rsc Cốt đai, xiên Rsw CII, AII 280 280 225 Mô-đun đàn hồi (Mpa) - Chọn chiều sâu chơn móng o Giả thiết bề rộng móng Bm m , 16, 42kNm , 25 40 ' D f �0, hmin hmin H tt 25o 40' �36 o tan(45 ) tan(45 ) 1,3 Bm 16, 42 �1 o � D 0, hmin f chọn D f 1,5 0, 1, 0,91 m m chiều sâu chơn móng SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 280 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Chọn phương án móng - Chọn giải pháp xử lý đệm cát Ta tiến hành bóc bỏ lớp đất độ sâu chơn móng chọn 1,5 m, vị trí đặt móng thay lớp cát hạt thô vừa, sạch, đầm lu đến độ chặt trung bình, bề dày đệm cát m - Lớp đệm cát có đặc trưng: E = 35000 kPa; φ = 300; c = kPa; γ = 18 kN/m3 - Chọn chiều cao đài móng: = 0,5 m - Đặt móng đơn bê tông cốt thép đệm cát Làm lớp bê tông lót dày 10 cm Xác định sơ kích thước móng - Cường độ tính tốn cát tính theo cơng thức tính đổi quy phạm Vì chiều sâu chơn móng h=1,5m < 2m nên dùng cơng thức: R R0 (1 K1 b b1 h h1 ) b1 2h1 Trong đó: Ro 400 kpa (tra bảng TCXD 45-78,bảng 2-3) tương ứng với móng b1 m h1 m b h bề rộng chiều sâu chôn móng thực tế, giả thiết b=1,5m SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG K1 = 0,125 hệ số kể đến ảnh hưởng móng � R R0 (1 K1 b b1 h h1 1,5 1,5 ) 400(1 0,125 )� 371,8kpa b1 2h1 �2 - Sơ diện tích đáy móng Fm N tc 781 2,3m R tb h 371,8 22 �1,5 Vì móng chịu tải lệch tâm nên tăng diện tích lên 1,1 lần Fm ' 1,1Fm 2,53m Chọn lm Fm 2,53 1, � b 1, 45m bm 1, 1, chọn b=1,5 m � l 1, �1,5 1,8m � B Lm m 1,5 1,8 2, m - Xác định sơ kích thước cột Fc N tt 899 0, 09m b Rb 0,9 �11,5 �10 Chọn bc �hc 0,3 �0,3 0, 09m SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Kiểm tra ứng suất đế móng N tc 781 tb D f 22 �1,5 322,3kpa Fm 1,5 �1,8 max 6( M tc hm H tc ) 6(41 0,5 �31) 322,3 392kpa bmlm 1,5 �1,82 max 6( M tc hm H tc ) 6(41 0,5 �31) 322,3 252,5kpa bmlm 1,5 �1,82 tb 22kNm3 dung trọng riêng đất bê tông Kiểm tra theo điều kiện: SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG 322,3 R 371,8kpa � � max 392 1, R 446,1kpa � � 252,5 � � Thỏa điều kiện ứng suất đế móng Vậy chọn kích thước móng là: Bm �Lm 1,5m �1,8m Kiểm tra chiều cao đệm cát theo điều kiện áp lực đất bên đáy đệm cát zbt h hd zgl hd �Rdy zbt h hd 2,5 1,5 �16, 42 1�16, 42 41, 05kpa zglhd K o zgl0 zgl0 D f 322,3 (16, 42 �1,5) 298kpa l 2z K o ( ; ) (1, 2;1,3) 0, 613 b b (tra bảng C.1 TCVN9362_2012) � zgl hd K o zgl 0, 613 �298 182, 6kpa Rdy m1m2 ( Aby II B II* D f DcII ) tc K Trong đó: m1 = 1.3 (Bảng 15 – TCXDVN 9362 :2012) (Bảng 15 – TCXDVN 9362 :2012) by Fy SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG l b 1,8 1,5 0,15 2 Fy N tc gl N tc N otc Fh tb 781 1,5 �1,8 �1, �22 870 kNm � Fy N tc 870 4, 76m gl 182, � by Fy 4, 76 0,152 0,15 2, 03m �A 0, 25 � 12 50 � �B 2,033 � C 4,53 � o Ta co: Rdy ' (tra bảng 14 TCVN9632_2012) m1m2 ( Aby II B II* D f DcII ) tc K 1,3 �1,1 (0, 25 �2, 03 �9,85 2, 03 �2,5 �17 4,53 �18,5) 227, kpa 1,1 Kiểm tra theo điều kiện zbt h hd zglhd �Rdy � 182, 41, 05 �227, 6kpa ۣ 223, 65 227, 6kpa Tính kiểm tra lún cho móng - Tính lún theo phương pháp tổng lớp phân tố - Ứng suất trọng lượng thân đất gây đáy móng: bt h 16, 42 �1,5 24, 63kNm2 - Ứng suất gây lún đáy móng: gl 322,3 24, 63 298kNm - Chọn chiều dày lớp phân tố: hi 0,3m SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG - Bảng tính lún Điểm Z (m) 2Z/b l/b 10 11 12 13 14 15 16 17 18 0,3 0,6 0,9 1,0 1,2 1,5 1,8 2,1 2,4 2,7 3,0 3,3 3,6 3,9 4,2 4,5 4,8 0,4 0,81 1,2 1,3 1,6 2,4 2,8 3,2 3,6 4,0 4,4 4,8 5,2 5,6 6,4 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 0,968 0,830 0,652 0,613 0,496 0,379 0,294 0,232 0,187 0,153 0,127 0,107 0,092 0,079 0,069 0,060 0,053 298 288,5 247,3 194,3 182,7 147,8 112,9 87,6 69,1 55,7 45,6 37,8 31,9 27,4 23,5 20,56 17,88 15,80 5 gl 15,8 �5 79 bt 80,17 - Lấy giới hạn đến điểm số 18 : S � i ( i i 1 )hi 7cm S gh 8cm Ei - Độ lún nền: � thỏa mõa điều kiện lún tuyệt đối - Như kích thước đáy móng chiều dày đệm cát lấy - Lấy góc bd b 2hd tg 1,5 �� tg 35o 2, m - Bề rộng đáy đệm cát: SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 24,63 30,03 35,43 40,83 42,63 44,6 47,55 50,51 53,46 56,42 59,37 62,33 65,28 68,24 71,19 74,15 77,10 80,17 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Tính kiểm tra xuyên thủng - Giả thiết: hm 0,5m � ho hm 0, 05 0, 45m - Ứng suất tính tốn đế móng: max ( M tt H tt �hm ) N tt 899 (48 36 �0,5) 6 6 414, 4kNm 2 bl bl 1,5 �1,8 1,5 �1,8 ( M tt H tt �hm ) N tt 899 (48 36 �0,5) 6 6 251,5kNm 2 bl bl 1,5 �1,8 1,5 �1,82 Ll 1,8 0,3 tt tt tt 1tt ( max )� 251,5 (414, 251,5) � 387, 25kNm L 1,8 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 10 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Tính thép chụi uốn theo phương cạnh ngắn - Sơ đồ tính P1 P2 P3 1362, KN - Biểu đồ moment M II 1362, �0, 272,5kNm II M II 272,5 0,023 Rb b bho 0,9 �11,5 �103 �2,3 �0,7 II 2 II 0, 023 AsII I Rb bbho 0, 023 �11,5 �2,3 �0, 1520,8 mm2 Rs s 280 � chọn 1412 a160 ( As 1582, 5mm ) SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 32 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Phần 4: MÓNG KÉP Số liệu tính tốn - Xác định tải trọng: Hồ sơ địa chất Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Tải trọng tính tốn (kN) (kNm) (kN) (kN) (kNm) (kN) 781 41 31 859 45 34 898 47 36 988 52 39 - Cấp độ bền bê tông: Cấp độ bền Rb (Mpa) Rbt (Mpa) b B20 11.5 0.9 0,9 - Cấp độ cốt thép: Cường độ chịu kéo (Mpa) Nhóm thép Chịu kéo Rs Chịu nén Rsc Cốt đai, xiên Rsw CII, AII 280 280 225 Mô-đun đàn hồi (Mpa) 280 Chọn chiều sâu chơn móng - Giả thiết bề rộng móng hmin tt 2�H 25o 40' �(36 39) tan(45 ) tan(45o ) 1,9m Bm 16, 42 �1 o D f �0, 7hmin � D 0, 7hmin f 0, 1,9 1,33m Chọn chiều sâu chơn móng SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 33 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG Xác định sơ kích thước móng - Chọn chiều dài đầu nút thừa hai bên 1 1 L1 ( � ) L3 ( � ) �4,1 (1 �2)m 4 � Chọn SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 34 GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG 1 1 L2 ( � ) L3 ( � ) �4,1 (1 �2) m 4 � Chọn - Chiều dài móng: Sức chịu tải tiêu chuẩn đất Rdy m1m2 ( Abm II B II* D f Dc II ) tc K m1 = 1.3 (Bảng 15 – TCXDVN 9362 :2012) (Bảng 15 – TCXDVN 9362 :2012) C= 18,5 kn/ �A 0, 26 � 12 50 � �B � C 4,55 � (tra bảng 14 TCVN9632_2012) o � Rtc ' 1, �1,1 (0, 26 �� 9,85 �41 4,55 �18,5) 202,5kpa 1,1 - Diện tích đày móng �N tc 781 859 11,3m2 Fsb � tc R tb h 202,5 22 �2,5 F 11, Bm � sb 1,8m Lm 6, � chọn Ta có : Kiểm tra ổn định - Qui tải tâm móng X1 Lm 6,3 L1 2,15m 2 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 35 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG X2 GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Lm 6,3 L2 1,3 1,95m 2 �N tc 781 859 1640kn �H tc 31 34 65kn M tc 859 �1,95 781�2,15 65 �0, 41 45 121kNm � - Chọn chiều cao dầm móng : 1 1 hd ( � ) L3 ( � ) �4,1 (0,5 �0,8)m 8 � hd 0, 6m - Chọn chiều cao cánh móng: hb �N � tt Lm Rbt 1886 0, 23m �6,3 �0,9 �103 � hb 0,3m - Tính lại với Rtc 1, �1,1 (0, 26 �3,3 �9,85 �41 4,55 �18,5) 210 kpa 1,1 - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng N � Fm max tc tb h �M 6 m m bl tc 1640 22 �2,5 129,5kNm 3,5 �6,3 121 129, � 135kNm 3,5 �6,32 M tc 121 max � 129, � 124kNm 2 bmlm 3,5 �6,3 - Kiểm tra: SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 36 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG � 129,5 �R tc 210knm � max 135 �1, R tc 252kNm � � 124 � � thỏa điều kiện ổn định Tính kiểm tra lún Ứng suất thân cao trình đế móng bt * h 16, 42 �2,5 41knm2 Ứng suất gây lún lớn cao nhìn đế móng gl max bt 134 41 94knm gl Ứng suất gây lún phân lớp thứ i: i �Lm 2Zi � K f � , � gl �K 0i ; �Bm Bm � bt Ứng suất thân phân lớp thứ i: i i �zi hi 0,7 m chiều dày lớp phân tố thứ i Si � igl �hi Ei Lm/Bm Koi gl (kN/m2) bt (kN/m2) Độ lún phân lớp thứ i: ĐIỂM hi (m) zi (m) 2zi/Bm 0 0 94 41 0,7 0,7 1,4 2,1 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6 6,3 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4 2,8 3,2 3,6 0,975 0,866 0,717 0,578 0,463 0,374 0,304 0,251 0,209 91,65 81,40 67,40 54,33 43,52 35,16 28,57 23,60 19,65 47,90 54,79 61,68 68,58 75,47 82,63 89,80 96,95 104,12 1,8 1,5 1,2 0,97 0,28 0,23 0,2 0,16 1,8 Tổng lún - Phạm vi gây lún tới điểm số ta có: SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 37 γi (kN/m3) (kN/m2) 9,85 2498 10,23 6885 (cm) 6,9 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG 5 gl �19, 65 98, 25 bt 104,12kNm2 - Tổng lún đất tâm đáy móng là: � thỏa điều kiện lún Ứng suất gây lún nhỏ cao nhìn đế móng gl bt 124 41 83knm Koi gl (kN/m2) bt (kN/m2) 83 41 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4 2,8 3,2 3,6 0,975 0,866 0,717 0,578 0,463 0,374 0,304 0,251 0,209 80,92 71,87 59,51 47,97 38,43 31,04 25,23 20,83 17,34 47,90 54,79 61,68 68,58 75,47 82,63 89,80 96,95 104,12 1,8 1,6 1,3 0,86 0,2 0,2 0,17 0,14 ĐIỂM hi (m) zi (m) 2zi/Bm 0 0,7 0,7 1,4 2,1 2,8 3,5 4,2 4,9 5,6 6,3 Lm/Bm 1,8 Tổng lún - Phạm vi gây lún tới điểm số ta có: 5 gl �17,34 86,7 bt 104,12kNm - Tổng lún đất tâm đáy móng là: � thỏa điều kiện lún Kiểm tra xuyên thủng - Sơ tiết diện cột N tt 898 Fc1 � 0, 095m2 b Rb 0,9 �11,5 �10 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 38 γi (kN/m3) (kN/m2) 9,85 2498 10,23 6885 (cm) 5,85 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG � N tt 988 Fc � 0,105m R 0,9 � 11,5 � 10 b b � - Bề rộng dầm móng: bd �bc �50 350 �50 450mm � hd bd - Chọn lớp bê tông bảo vệ - Quy tải tâm móng 600 450mm a =50mm tt �N 898 988 1886kn �H tt 36 39 75kn � ho hd 50 600 50 550mm M tt 988 �1,95 898 �2,15 75 �0, 47 52 140kNm � - Áp lực tính tốn cơt SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 39 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG N1tt 898 84kN / m2 �L � �4,1 � Bm �� L1 � 3,5 �� 1� �2 � �2 � 1tt - Áp lực tính tốn cột 2tt N 2tt 988 86,8kN / m L 4,1 � � � � Bm �� L2 � 3,5 �� 1, � 2 � � � � tt � max max(1tt ; 2tt ) max(84;86,8) 86,8kN / m2 − - Tính lực gây xuyên thủng Bm (bd 2h0 ) �L tt tt Pxt max �S xt max � m 3,5 (0, �0,55) �6,3 492kN 86,8 � - Tính lực chống xuyên thủng Pcx 0.75 �Rbt �Scx 0.75 �Rbt �h0 �Lm 0, 75 �0,9 �103 �0,55 �6,3 2339kn - Điều kiện chống xuyên thủng Pxt 492kn �Pcxt 2339kn � Thỏa diều kiện chống xuyên thủng Tính nội lực bố trí thép cho dầm móng Áp lực tính tốn đáy móng �N tt �M tt 1886 � 140 91, 6kNm2 max bmlm bmlm2 3,5 �6,3 3,5 �6,32 tb �N bmlm tt 6 �M tt m m bl 1886 140 6� 79,5kNm 2 3,5 �6,3 3,5 �6, max 91, 79,5 85,5kNm 2 Áp lực tính tốn vị trí tim cột SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 40 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG Cột 1: L tt tt tt 1tt ( max )� Lm 79,5 Cột 2: GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG (91, 79,5) 81, 4kNm 6,3 L L3 tt tt tt 2tt ( max )� Lm 79,5 5,3 (91, 679,5) 89,5knm 6,3 Tính moment theo phương cạnh dài: Bm �L12 3,5 �1 tt M1 2 1tt (2 �79,5 81, 4) 140knm 6 Bm �L22 3,5 �1, tt M2 2 max 2tt (2 �91, 89,5) 229knm 6 M max Bm �L23 tt 3,5 �4,12 tt 1 16 (81, 89,5) 627, 7knm 16 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 41 ĐỒ ÁN NỀN & MĨNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Tính lực cắt cho dầm móng Gối 1: Q1tr tt ( 1tt ) L1 (79,5 81, 4) �1 80, 45kn 2 Q1ph Q1tr N1tt 80, 45 898 817, 6kn Gối 2: tt Q2ph ( max 2tt ) L2 (91, 89,5) �1, 108,5kn 2 Q2tr Q2ph N 2tt 108,5 988 879, 5kn Tính thép cho dầm móng - Tính cốt dọc Chọn lớp bê tông bảo vệ a=50mm � ho hd 50 600 50 550mm Công thức tính: (mm2) SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 42 ĐỒ ÁN NỀN & MĨNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Tính hàm lượng cốt thép: Tiết diện dầm M (kNm) Thép chọn Ø (mm2) (mm2) (%) Vi trí Cột (450x600) 140 0,089 0,093 945 3d22 1140 0,46 Vi trí Cột (450x600) 229 0,146 0,158 1606 5d22 1900 0,7 627,7 0,051 0,052 4111 6d30 4239 0,22 Vi trí Nhịp (3500x600) - Tính cốt đai Tính tốn cốt đai cho tiết diện bên trái gối có lực cắt lớn nhất: Điều kiện tính tốn: Trong đó: φb3 = 0.6 φf = : tiết diện hình chữ nhật φn = : kết cấu chịu uốn � b f n b Rbt bho 0.6 � �� 0.9 �103 �0.45 �0.55 133, 6kN Vậy: Q 879,5kN b f n b Rbt bho 13, 6kN phải tính cốt đai để chịu lực cắt - Xác định bước cốt đai Chọn cốt đai d10 ( asw 78, 5mm ), số nhánh cốt đai n=3 Stt 4b (1 f n ) b Rb bh02 Q2 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 43 Rsw asw n ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG �2 �0,9 �200 �550 �225 �78,5 �3 67, 4mm (879,5 �103 ) S max b (1 n ) b Rbbh02 Q 1,5 �(1 0) �0,9 �450 �5502 209mm 879,5 �103 �h 600 200mm � Sct ��3 � 300mm � ( h �450mm ) Chọn S=50 mm bố trí đoạn đoạn đầu dầm �3h �600 450mm � Sct ��4 � 500mm � Chọn S=100 mm bố tri đoạn dầm - Kiểm tra ứng suất nén Es nasw 21�104 �3 �78,5 w1 1 1, 1,3 Ebbs 27 �103 �450 �100 b1 b Rb 0,01�11,5 0,885 0,3 w1b1 b Rbbh02 0,3 �1, �0,885 �11,5 �103 �0, 450 �0,55 907kN � Q 879,5 0,3 w1b1 b Rbbh02 907kn Vậy dầm khơng bị phá hại ứng suất nén Tính thép cho cánh SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 44 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG M==626knm - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ a=50mm m � ho hb 50 300 50 250mm M 626 0,138 b Rb bho 1�11,5 �10 �6,3 �0, 2502 2 m �0,138 0,149 As b Rbbho 1�11,5 �6,3 �0, 250 0,149 � 9638mm Rs 280 Chọn d18 (as= 254mm2) - Số lượng thép: n As1 9638 37,9 as 254 → Chọn n = 38 (As=9652 mm2) - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ B 2c 6300 100 S m 167(mm) ns 38 Chọn 38d18 @160 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 45 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 46 GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG ... sâu chơn móng SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 280 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Chọn phương án móng - Chọn giải pháp xử lý đệm cát Ta tiến hành bóc bỏ lớp đất độ sâu chơn móng chọn... 702,55 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG Sức chịu tải theo cường độ đất Qa Q Qs p FS s FS p từ 1,5 �2 lấy =2 từ �3 lấy =3 SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 19 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD:... với móng b1 m h1 m b h bề rộng chiều sâu chơn móng thực tế, giả thiết b=1,5m SVTH: TRẦN DUY TÂM – MSSV:81301081 ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG GVHD: TS.TRẦN MINH TÙNG K1 = 0,125 hệ số kể đến ảnh hưởng móng