Đang tải... (xem toàn văn)
XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT VÀ CÁC KÍCH THƯỚC KHÁC: 35 6. KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG: 36 7. KIỂM TRA LÚN: 37 8. TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO MÓNG: 39 9. TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM MÓNG: 42 TÀI LIỆU THAM KHẢOXÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT VÀ CÁC KÍCH THƯỚC KHÁC: 35 6. KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG: 36 7. KIỂM TRA LÚN: 37 8. TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO MÓNG: 39 9. TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM MÓNG: 42 TÀI LIỆU THAM KHẢOXÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT VÀ CÁC KÍCH THƯỚC KHÁC: 35 6. KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG: 36 7. KIỂM TRA LÚN: 37 8. TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO MÓNG: 39 9. TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM MÓNG: 42 TÀI LIỆU THAM KHẢOXÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT VÀ CÁC KÍCH THƯỚC KHÁC: 35 6. KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG: 36 7. KIỂM TRA LÚN: 37 8. TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO MÓNG: 39 9. TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM MÓNG: 42 TÀI LIỆU THAM KHẢO
ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG MỤC LỤC NHẬN XÉT ĐỀ BÀI NHẬN XÉT MẶT CẮT ĐỊA CHẤT: 2 NHẬN XÉT TẢI TRỌNG: NHẬN XÉT ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN: .3 PHẦN I: TÍNH TỐN MÓNG ĐƠN CHỌN DỮ LIỆU ĐẦU VÀO: CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG: .4 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT: 5 KIỂM TRA ỨNG SUẤT DƯỚI ĐÁY MÓNG: KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG: .6 TÍNH LÚN CHO MĨNG VÀ KIỂM TRA ĐỘ LÚN: .7 TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP TRONG MÓNG: .9 PHẦN II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC .12 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI: 13 CHỌN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP: 13 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI: 15 3.1 Sức chịu tải theo vật liệu làm cọc: 15 3.2 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất nền: .16 3.3 Sức chịu tải theo tiêu lý đất nền: 17 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC TRONG MÓNG: .19 KIỂM TRA ỨNG SUẤT DƯỚI MŨI CỌC: 24 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG: 25 TÍNH ĐỘ LÚN CỦA MĨNG: .25 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP: .27 PHẦN III: MÓNG KÉP 31 VẬT LIỆU LÀM MÓNG: .31 CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG: .31 SỨC CHỊU TẢI TIÊU CHUẨN CỦA ĐẤT NỀN: 32 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI ĐÁY MÓNG: 33 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT VÀ CÁC KÍCH THƯỚC KHÁC: .35 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG: .36 KIỂM TRA LÚN: 37 TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO MÓNG: 39 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM MĨNG: 42 TÀI LIỆU THAM KHẢO 45 NHẬN XÉT ĐỀ BÀI NHẬN XÉT MẶT CẮT ĐỊA CHẤT: Lớp đất - Dung Dung trọng trọng tự đẩy nhiên (kN/m3) (kN/m ) Độ sâu (m) 0÷ 4.1 4.1 ÷ 5.5 5.5 ÷ ≥9 Độ ẩm Góc ma sát W (%) Wnh(%) Wd(%) (0) 1.3 20.5 17.1 18.5 15 10.5 24.2 19.2 19 10.2 9.7 23.5 26.5 23.5 20 Modul e biến dạng E0 (kPa) Cát mịn chặt vừa 29.4 16.9 Cát mịn chặt vừa Cát bột chặt vừa Lớp 1: Cát mịn chặt vừa Lớp 2: I P WL – WP 29.4 – 16.9 12.5 Is2 - 18.7 Lực dính (kPa) => �I �17 => Đất sét pha W2 WP 24.2 16.9 0.584 WL WP 29.4 16.9 => 0.5 �I s �0.75 => dẻo mềm => Đất sét pha dẻo mềm Lớp 3: Cát mịn chặt vừa Lớp 4: Cát bột chặt vừa NHẬN XÉT TẢI TRỌNG: MĨNG ĐƠN TẢI TÍNH TỐN N (KN) 471 Mx (KNm) My (KNm) 70 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC TẢI TIÊU CHUẨN 409,57 0,00 60,87 MSSV: 81201071 Trang 6278 4791 7950 8121 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG Hx (KN) Hy (KN) 50 43,48 0,00 MÓNG CỌC N (KN) Mx (KNm) My (KNm) Hx (KN) Hy (KN) TẢI TÍNH TOÁN 3071 107 270 100 70 TẢI TIÊU CHUẨN 2670,43 93,04 234,78 86,96 60,87 MÓNG KÉP N1 (KN) My (KNm) Hx1 (KN) N2 (KN) My2 (KN/m) Hx2 (KN) TẢI TÍNH TOÁN 407 41 31 207 31 21 TẢI TIÊU CHUẨN 353,91 35,65 26,96 180,00 26,96 353,91 Trong đó: Tải tiêu chuẩn = tải tính tốn ÷ 1.15 (Bảng – TCXDVN 2737:1995) Với số liệu tải trọng cho trên, ta có nhận xét sau: Móng cọc chịu tải lệch tâm theo phương NHẬN XÉT ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN: Mực nước ngầm cách mặt đất 4.1m Bước cột 6m SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG PHẦN I: TÍNH TỐN MĨNG ĐƠN QUY TRÌNH TÍNH TỐN: THỎA CHỌN DỮ LIỆU ĐẦU VÀO SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG SƠ BỘ Df KHƠNG THỎA THỎA KHÔNG THỎA KIỂM TRA XUYÊN THỦNG KHÔNG THỎA KHÔNG THỎA KIỂM TRA ỨNG SUẤT DƯỚI ĐÁY MÓNG THỎA THỎA TÍNH LÚN TÍNH VÀ BỐ TRÍ THÉP CHỌN DỮ LIỆU ĐẦU VÀO: Df cốt cách mặt đất tự nhiên hcn 0.5m Bê tông B20: Rb = 11.5MPa ; Rbt = 0.9 MPa ( Bảng 13 - TCXDVN 356: 2005) Thép AII; Rs= 280 MPa ( Bảng 21 – TCXDVN 356 : 2005) m1 = 1.1 (Bảng 15 – TCXDVN 9362 :2012) m2 = ktc = (Bảng 15 – TCXDVN 9362 : 2012) a = 5cm = 0.05m γtb = 22 KN/m3 ( dung trọng trung bình đất đất bê tông cốt thép ) β = 0.8 (TCXDVN 9362 :2012 ) hm= 0.5 m = 1.5m CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG: SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG Chọn sơ bề rộng móng * 18.7kN / m3 tt � 1 � H x � 20.5 � �50 hmin tan � 45 � tan � 45 0.45m � � * �Bm � 18.7 �1 � � 0.7hmin = 0.45 x 0.7 = 0.32m => Df = 1.5m chiều sâu hợp lý XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG: RII m1m2 ABm B( D f hcn ) * Dc ktc o Trong đó: = 20.5o => (Bảng 14 - TCXDVN 9362 - 2012) Bm = 1m γ*= γtb =22 kN/m3 γ = 18.7 kN/m3 Df = 1.5 m c = c1 = 1.3 kPa RII = 1.1[(0.54 x x 18.7) + (3.16 x(1.5 +0.5) x 22) + (5.76 x 1.3)] = 172.29 kPa N tc 409.57 3.19 RII tb ( D f hs ) 172.29 22 �(1.5 0.5) �Fm Lm F 3.19 1.5 Bm � m 1.46m 1.5 1.5 Chọn Bm => Bm �Lm 1.6m �2.4m � Fm 3.84m Chọn XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT: Fc (1.1 �1.5) N tt 471 (1.1 �1.5) 0.045 �0.061m2 Rb 11500 hc 1,1 Giả thiết bc Fc Fc bc �hc � bc 0.061 0.24m 1.1 Chọn cột bc x hc = 200 x 300 ( Fc = 0.06 m2 ) KIỂM TRA ỨNG SUẤT DƯỚI ĐÁY MĨNG: Tính lại RII với Bm = 1.6m RII = 1.1[(0.54 x 1.6 x 18.7) + (3.16 x(1.5 +0.5) x 22) + (5.76 x 1.3)] = 178.95 kPa N 409.57 P tc tb tc tb ( D f hs ) 22 �(1.5 0.5) 150.66kPa Fm 3.84 < R = 178.95 kPa (1) II tc y tt y tt x ΣM =( M + hmH )/1.15= (70 + 0.6 x 50)/1.15= 86.96 kNm SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG P tc max P tc tb 6�M y tc Bm Lm 150.66 �86.96 207.27 kPa 1.6 �2.42 P tc max 207.27 KPa �214.74 KPa 1.2 �178.95 1.2 RII (2) P tc P tc tb 6�M y tc 150.66 �86.96 94.05kPa 0(3) 1.6 �2.42 Bm Lm Từ (1), (2) (3) => Thỏa điều kiện ứng suất đáy móng KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG: ΣMytt = Mytt + hmHxtt = 70 + 0.5 x 50 = 95kNm P tt max tt N tt 6�M y 471 �95 184.51kPa Fm Bm Lm 3.84 1.6 �2.42 P tt tt N tt 6�M y 471 �95 60.81kPa Fm Bm Lm 3.84 1.6 �2.42 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng, ta có: o pxt = pttmaxBm0.5(Lm – hc – 2ho) = 184.51 x 1.6 x 0.5 (2.4 – 0.3 – x 0.45) = 177.13 kN (4) o pcx = 0.75Rbt(bc + ho)ho = 0.75 x 900 ( 0.2 +0.45 )0.45 = 197.44 kN.(5) Từ (4) (5) => pxt < pcx => chiều cao móng thỏa điều kiện chống xuyên thủng SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG 300 500 0.000 MÐTN 1500 -0.500 50 50 300 45° 50 100 200 ho=450 45° tt pmin -2000 100 tt pmax 300 ho=450 bc=200 hc =300 ho=450 200 Bm=1600 ho=450 ho=450 100 45° 100 Lm=2400 100 TÍNH LÚN CHO MĨNG VÀ KIỂM TRA ĐỘ LÚN: Tính lún theo phương pháp tổng lớp phân tố Pgl = Ptctb – γ*Df = 150.66 – 18.7 x 1.5 = 122.61kPa 2 i i i o i : hệ số poisson đất phân tố thứ i , TCXDVN 9362-2012 lấy i 0.8 o z: độ sâu tính từ mặt đất o hi: độ dày lớp phân tố thứ i o Ứng suất gây lún phân lớp thứ i: gli Pgli �K 0i o Ứng suất thân phân lớp thứ i: bti i �zi SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG o Ứng suất thân z = 1,5: bt 18, �1,5 28, 05kPa o Độ lún phân lớp thứ i: o Độ lún: Si � gli �hi Ei S �Si BẢNG TÍNH LÚN LỚP ĐẤT ĐIỂ M z (m) hi (m ) zi (m ) 1,5 2,3 Lm/B gl bt Ei Si (m) (kPa) (kPa) (kPa) zi/Bm γi (kN/m3) Koi 0 18,7 1,000 122,6 28,05 0,8 0,8 0,5 18,7 0,774 94,90 43,01 3,1 0,8 1,6 1,0 18,7 0,428 52,48 57,97 3,9 0,8 2,4 1,5 18,7 0,306 37,52 72,93 4,1 0,2 2,6 1,6 18,7 0,221 27,10 76,67 4,9 0,8 3,2 2,0 0,183 22,44 83,87 m 1,5 6278 4791 5,5 0,6 3,8 2,4 0,130 15,94 89,27 6,3 0,8 4,6 2,9 10,2 0,090 11,03 97,43 7,1 0,8 5,4 3,375 10,2 0,066 8,09 105,5 7950 S= S1 +S2 +S3 +S4 + S5 + S6 + S7 + S8 = 0.0097+ 0.0053 + 0.0038 + 0.0007 + 0.0030 + 0.0016+ 0.0009+ 0.0007 = 0.0257m = 2.57cm < 8cm => độ lún đạt yêu cầu [Sgh = cm – (bảng 16 – TCXDVN 9362 - 2012)] SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 0,000 0,009 0,005 0,003 0,000 0,003 0,001 0,000 0,000 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG 1500 MÐTN 0.0 122.61 800 28.05 94.90 0.8 800 43.01 52.48 1.6 37.52 27.10 2.4 2.6 800 72.93 76.67 200 800 57.97 22.44 3.2 600 83.87 15.94 3.8 800 82.27 4.6 105.59 5.4 11.03 800 97.43 8.09 TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP TRONG MĨNG: (TCXDVN 356:2005) a THEO PHƯƠNG Lm: Sơ đồ tính: Xem console ngàm mép cột 300 L1=1050 Qttmin Qttmax Qttmax Q1tt M1 Lm=2400 L1 Lm hc 2.4 0.3 1.05m 2 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG Qtt max ptt max Bm 184.51�1.6 295.22kN / m Qtt ptt Bm 60.81�1.6 97.30kN / m Q1tt (Qtt max Q tt )( Lm hc ) Q tt Lm (295.22 97.30)(2.4 0.3) 97.30 208.63kN / m �2.4 Moment mặt ngàm: 2L L2 �1.052 1.052 M (Qtt max Q1tt ) � Q1tt � (295.22 208.63) � 208.63 � 178.65kNm 3 Chọn thép s As ' As 1469 1420 �100 �100 3.45 5% As 1420 Độ chênh lệch diện tích : Chọn chiều dày lớp bê tơng bảo vệ 12 s100 KẾT LUẬN : Chọn b THEO PHƯƠNG Bm: Sơ đồ tính : xem console ngàm mép cột 200 L2=700 Qtttb Qtttb Qtttb Qtttb M2 Bm=1600 L2 Bm bc 1.6 0.2 0.7m 2 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 10 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG PHẦN III: MÓNG KÉP VẬT LIỆU LÀM MÓNG: - Chọn bê tông B20 → Rbt = 0.9 MPa, Rb = 11.5 MPa (theo TCVN 5574-2012) Thép chịu lực: AII, b=1 → Rs = 280 MPa, αR = 0.446, ξR = 0.673 Lớp bê tơng lót B15: dày 10 cm Dung trọng trung bình đất bê tơng tb = 22 kN/m3 - Mực nước ngầm vị trí 4,1 m CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG: - - Chọn chiều sâu đặt móng tính từ mặt đất tự nhiên: Df Chọn Bm = 1m Tính độ sâu chơn móng tối thiểu: Df ≥ 0.7hmin tt � 20030' � �(41 21) � � �H x hmin tg � 45 � � * tg � 45 � 1.65(m) � � �Bm � 22 �1 � � �Df � 0.7hmin 0.7 1.65 1.12( m) D f 1.5( m) Với: φ = 20030’ : góc ma sát đất đáy móng ∑Hxtt = Hx1tt + Hx2tt = 31 + 21 = 52 kN : tải ngang tính tốn tác dụng lên móng * = 22 kN/m3 : dung trọng trung bình đáy móng Chiều dài lớp cốt sàn :Chọn hcs = 0.5 (m) - Chiều sâu tính tính mặt cốt sàn đến đáy đài - Hm = Df + hcs = 1.5 + 0.5 = (m) Xác định sơ kích thước móng, chiều cao móng: MÐTN Hx2 (tt) M y1(tt) L1 L3 M y2(tt) Hm Hx1 (tt) N2(tt) Df N1(tt) L2 Lm Bm y x1 x2 − Chọn chiều dài đầu nút thừa bên SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 31 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG − Kích thước L1: → Chọn L1= 1m − Kích thước L2: → Chọn L2= 0.5m − Chiều dài móng: − Lm L1 L2 L3 0.5 3.5m SỨC CHỊU TẢI TIÊU CHUẨN CỦA ĐẤT NỀN: + m1 = 1,3 : đáy móng dặt lớp cát mịn + m2 = 1,0 : khung bê tông cốt thép kết cấu mềm + kTC = 1,0 : tiêu lý xác định thí nghiệm trực tiếp với đất = 20o30’ => A = 0,535 ; B = 3,155 ; D = 5,575 c= 1,3 kPa + II = 18,7 kN/m3 ; kN/m3 Giả thiết chọn Bm=1m ta có: RtcII 1,3.1, 0,535.1.18, 3,155.2.22 5,575.1,3 202,89( kN / m2 ) 1, − Xác định kích thước móng dựa vào điều kiện ổn định đất nền: 407 207 3,86m 202,89 22 � (1.5 0.5) Fm � Trong đó: Ptbtc : áp lực tiêu chuẩn đáy móng Rtc : sức chịu tải tiêu chuẩn đất II : trọng lượng đơn vị tiêu chuẩn dất từ đáy móng trở xuống II* = 22 kN/m3 : trọng lượng đất từ đáy móng trở lên ( lấy dung trọng trung bình) − Bề rộng móng : − − − − F 3,86 Bm � m 1.103m Lm 3.5 − → Chọn Bm = 1.2 m Vậy kích thước móng: Bm x Lm = 1.2 x 3.5 m KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI ĐÁY MÓNG: − Điều kiện ổn định: SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 32 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG MÐTN Hx2 (tt) M y1(tt) Hx1 (tt) M y2(tt) Pmax (tt) Hm N2(tt) Df N1(tt) Pmin (tt) Áp lực đáy móng kép − Qui tất tải chân cột trọng tâm đáy móng + Khoảng cách từ tâm cột đến tâm móng: + Chiều cao dầm móng : Chọn hd = 0.3m + Tổng lực dọc tiêu chuẩn đáy móng: N �N �n tc tt 407 207 533,9kN 1.15 + Tổng moment tiêu chuẩn đáy móng đặt tâm móng: �M tc y 407 207 �41 31 � �31 21 � � �0.3 0.75 � 1.25 � 116, 61kNm � � � 1.15 1.15 �1.15 � �1.15 � Với: Hệ số vượt tải:n= 1.15 ( Bảng 1- TCVN 2737- 1995) − Khi qui tải trọng ta chọn moment quay theo ngược chiều kim đồng hồ chiều dương(+) ngược lại − Ứng suất tiêu chuẩn trung bình đáy móng: Ptbtc 533,9 22 �(1.5 0.5) 171,12(kN / m ) 1.2 �3.5 − Ứng suất đáy móng tc Pmin Ptbtc tc Pmax Ptbtc 6�M ytc m Bm �L 6�M ytc m Bm �L SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC 171,12 �116, 61 123,52(kN / m ) 1.2 �3.5 171,12 �116,61 218, 71( kN / m ) 1.2 �3.5 MSSV: 81201071 Trang 33 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG − Sức chịu tải tiêu chuẩn đáy móng (TCVN 9362 – 2012) RIItc 1,3.1, 0,535.1, 2.18, 3,155.2.22 5,575.1,3 205, 49(kN / m ) 1,0 tc �Pmin 123,52( kN / m ) � tc tc �Pmax 218,71( kN / m ) �1.2 R 1, �205, 49 246,59( kN / m ) � tc Ptb 171,12( kN / m ) �R tc 205, 49(kN / m ) � Vậy ta có: → Thỏa điều kiện ổn định tc 1, RIItc Pmax 246,59 218, 71 12, 7% 20% tc Pmax 218, 71 Kiểm tra: RIItc Ptbtc 205, 49 171,12 18, 02% 20% Ptbtc 171,12 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT VÀ CÁC KÍCH THƯỚC KHÁC: − Chọn sơ kích thước: MÐTN hf hd=hm bc bd h0 Bm Diện tích cột xác định theo cơng thức: h0 Fc1 (1 �1,5) N1tt 407 (1 �1,5) (0, 035 �0, 053)( m ) b �R b 1�11,5 �10 + Chọn tỉ số: lc1 � 1.5 bc1 - bc1 Fc1 (0, 035 �0, 053) 1.5 0.15 0, 2( m) Chọn tiết diện cột Fc1 bc1.lc1 0, �0,3 0, 06( m ) SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 34 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG Diện tích cột xác định theo công thức: + + N tt 207 Fc (1 �1.5) � (1 �1.5) � (0.018 �0.027) m Rb 11.5 �10 Chọn tỉ số: lc � 1.5 bc - (0, 018 �0, 027) 1.5 Fc bc 0.11 0,13( m) Chọn tiết diện cột Fc bc lc 0, �0,15 0, 4(mm ) + Bề rộng dầm móng: + Chiều cao dầm móng : hd = 0,3m + Chiều cao móng : hm = 0.3m KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG: MÐTN hd=hm bc 45 h0 bd Bm h0 − Điều kiện chống xuyên thủng đáy móng: ( theo THGH 1) Pxt (xuyên thủng) ≤ Pct (chống thủng) + Chọn thép 14 đặt thép + Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ a = 50 mm: h0 hm a 0.3 0.05 0.245m 245mm + Qui tất tải chân cột trọng tâm đáy móng: �N N N 407 207 614kN �M M M H H �h x �N x �N �M (41 31) (31 21) �0.3 0.75 �407 1.25 �207 134,1kN tt tt y tt tt tt y1 tt y2 tt x1 tt x2 d tt tt tt y − Áp lực tính tốn đáy móng: SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 35 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG + P1tt − − GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG Áp lực tính toán chân cột 1: N1tt 407 169,58kN / m L � � � � Bm �� L1 � 1.2 �� 1� �2 � � � Áp lực tính tốn chân cột 2: P2tt N1tt 207 115kN / m L � � � � Bm �� L2 � 1.2 �� 0.5 � �2 � �2 � − − Áp lực tính tốn : − tt Pmax max( P1tt ; P2tt ) max(169,58;115) 169,58kN / m − Lực gây xuyên thủng đáy móng: 1, (0,3 �0, 25) 33.92kN Pxt 169, 58 �� − Lực gây xuyên thủng đáy móng: Pcx 0.75 �0.9 �103 �0.25 168.75kN Pcx 168.75kN Pxt 33.92kN Vậy hm = 0.3m→ Thỏa điều kiện chọc thủng KIỂM TRA LÚN: − Áp lực gây lún lớn đáy móng gl tc Pmax Pmax * �D f 218, 71 18.7 �1.5 190, 66kN / m − Ứng suất thân lớp: − Ứng suất gây lún đáy móng: σglzi = ko x Pgl − Độ lún đất tâm đáy móng là: S= ) (cm) − β = 0.8 : hệ số không thứ nguyên − Chia đất thành lớp phân tố có chiều dầy: → Chọn chiều dài lớp phân tố hi = 0.5 − Bm × Lm = 1.5 × 3.5m − Ta có bảng tính lún lớn nhất: LỚ P ĐẤ T ĐIỂ M z (m ) hi (m) 1,5 zi Lm/B (m) m 2,3 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC zi/B m γi (kN/m ) 18,7 Koi gl (kN/m ) bt (kN/m2) 190,66 28,05 MSSV: 81201071 Ei (kPa Si (m) ) 6278 Trang 36 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG 0,5 0,5 0,3 18,7 2,5 0,5 0,7 18,7 3 0,5 1,5 18,7 3,5 0,5 1,3 18,7 4,1 0,6 2,6 1,7 18,7 4,6 0,5 3,1 2,1 5,1 0,5 3,6 2,4 5,5 0,4 2,7 9 0,5 4,5 10,2 10 6,5 0,5 3,3 10,2 0,92 0,68 0,49 0,37 0,26 0,19 0,15 0,12 0,10 0,09 176,17 37,4 131,17 46,75 94,19 56,1 71,12 65,45 49,95 76,67 36,42 81,17 29,36 85,67 24,21 89,27 20,21 94,37 17,16 99,37 0,011 0,008 0,006 0,004 0,003 0,003 4791 0,002 0,001 0,001 7950 0,000 ∑Smax= 0,0429 − Phạm vi gây lún tới điểm 10 ta có : − Độ lún đất tâm đáy móng là: Smax= 0,0429m = 4,29cm < [S]=8cm thoả điều kiện − Áp lực gây lún nhỏ đáy móng gl tc Pmin Pmin * �D f 123,52 18.7 �1.5 95, 47 kN / m − Áp lực gây lún nhỏ đáy móng Ptbgl Ptbtc * �D f 171,12 18.7 �1.5 143, 07kN / m − Ta có bảng tính lún nhỏ nhất: LỚ P ĐẤ T ĐIỂ M z hi zi (m (m (m ) ) ) 1,5 2 zi/B m m (kN/m ) Koi 18,7 0,3 18,7 0,7 18,7 18,7 0,92 0,68 0,49 2,3 0,5 0,5 2,5 0,5 γi Lm/B 0,5 1,5 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 gl (kN/m ) bt Ei (kPa Si (m) (kN/m ) ) 95,47 28,05 88,21 37,4 65,68 46,75 47,16 56,1 6278 0,005 0,004 0,003 Trang 37 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG 3,5 0,5 GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG 1,3 18,7 4,1 0,6 2,6 1,7 18,7 4,6 0,5 3,1 2,1 5,1 0,5 3,6 2,4 5,5 0,4 2,7 10,2 0,5 4,5 0,37 0,26 0,19 0,15 0,12 0,10 35,61 65,45 25,01 76,67 18,23 81,17 14,7 85,67 12,12 89,27 10,12 94,37 0,002 0,001 0,001 0,001 4791 0,000 0,000 7950 ∑Smax= 0,0211 − Phạm vi gây lún tới điểm ta có : − 5σgl = 5.10,12=50,6( kN/m2) < σbt=94,37 (kN/m2) − Độ lún đất tâm đáy móng là: − Smax= 0,0211m = 2,11cm < [S]=8cm thoả điều kiện − Độ lún trung bình là: − Stb S max S 4, 29 2,11 3, 2cm 2 0.00m -0.50m MÐTN -1.50m 28.05 37.4 46.75 56.1 65.45 76.67 81.17 85.67 190.66 176.17 131.17 94.19 -4.10m 71.12 49.95 36.42 -5.50m 29.36 24.21 89.27 20.21 94.37 17.16 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC 10 95.47 88.21 65.68 47.16 35.61 25.01 18.23 14.7 12.12 10.12 94.47 MSSV: 81201071 Trang 38 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO MĨNG: Theo phương Bm = 1,2m - Sơ đồ tính: Xem console ngàm máp cột tt Pmax 218, 71 22 �2 �1.15 200,92kN / m tt tt � qmax Pmax �Lm 200,92 �3.5 703, 22kN / m MÐTN Ln tt qmax M Nối lực: + Moment ngàm: 1.2 0.3 � � � � � 71, 20kNm M 703, 22 �� + Moment ngàm: m M1 71, 20 0.205 R 0.446 b �Rb �Lm �h0 1�11.5 �103 �3.5 �0.2432 2 R �0.205 0.232 R 0.673 As1 �Rb �Lm �h0 0.232 �11.5 �3500 �243 3102( mm2 ) Rs 280 Chọn 14 (as=154mm2) → Số lượng thang thép: SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 39 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG n GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG As1 3209 20,1 as 154 → Chọn n=20 (As’=3234 mm2) Độ chênh lệch diện tích : s As ' As 3080 3102 �100 �100 0, 71% 5% As 3102 Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ S Lm 2c 3500 100 178,9( mm) ns 20 Kết luận: chọn 2014 S170 Theo phương Lm = 3,5m MÐTN Hx2 (tt) M y1(tt) Hx1 (tt) M y2(tt) Pmax (tt) Hm N2(tt) Df N1(tt) Pmin (tt) P2 (tt) P M4 (tt) M2 M3 + Xác định áp lực tính tốn đáy móng tt � Pmax 614 �134,1 200,93kN / m 2 1.2 �3.5 1.2 �3.5 tt � Pmin 614 �134,1 91, 46kN / m 1.2 �3.5 1.2 �3.52 + Áp lực tính tốn vị trí chân cột - Cột 1: SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 40 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG � P1tt 91, 46 (200,93 91, 46) � 122, 74kN / m 3.5 - Cột 2: L L3 tt tt tt P2tt Pmin ( Pmax Pmin )� Lm - 0.5 � P2tt 91, 46 (200,93 91, 46) � 160, 65kN / m 3.5 + Xác định moment theo phương cạnh dài - - 1.2 �12 � M2 �91, 46 122, 74 61,13kNm - - 1.2 �0.52 � M2 �200,93 160, 65 28,13kNm - - � M4 1.2 �22 122, 74 160,65 61,13 28,13 40,39kNm 16 Chọn M4 = 40,39kNm để tính tốn + Bố trí thép: Chọn bê tông B20 → Rbt = 0.9 MPa, Rb = 11.5 MPa (theo TCVN 5574-2012) Thép chịu lực AII: b=1 → Rs = 280 MPa, αR = 0.446, ξR = 0.673 m M4 40,39 0.3338 R 0.446 b �Rb �Bm �h0 1�11.5 �103 �1.2 �0.2432 2 R �0.338 0.431 R 0.673 As - �Rb �Bm �h0 0.431�11.5 �1200 �243 1976(mm2 ) Rs 280 Chọn d14(as= 154mm2) → Số lượng thang thép: n As1 1976 12,8 as 154 → Chọn n = 13 (As=2002mm2) SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 41 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG s As ' As 2002 1976 �100 �100 1,32% 5% As 1976 - Độ chênh lệch diện tích : - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ S Bm 2c 1200 100 91, 7( mm) ns 13 Kết luận: chọn 1514 S90 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM MĨNG: Xác định loại móng cơng trình: Dựa vào độ mảnh : Với: E,J: modun đàn hồi momen quán tính móng betong chọn EJ= 23.106 kN/m2 K: hệ số tính theo cơng thức: k pgl (0, �0, 6) S 143, 07 (11177 �7451) (0, �0, 6) �3, �10 2 chọn k= 8000 : móng tuyệt đối cứng Giải nội lực dầm móng: tt pmin Bm 91, 46 �1, 109, 75kN tt pmax Bm 200,93 �1, 241,12kN Giải nội lực sap2000 ta biểu đồ momen lực cắt Mômen:M (kNm) : Lực cắt Q (kN): Mômen:M (kNm) Cột 1: M = 72,15 kNm ; điểm cột 2: M = -37,72 kNm; cột 2: M = 65,75kNm Lực cắt Q (kN) Cột 1: bên trái Q = -144,21 kN, bên phải Q = 213,55 kN SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 42 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG Cột 2: bên trái Q = -151,13 kN, bên phải Q = 164,57 kN − Chọn bê tông B20 → Rbt = 0.9 MPa, Rb = 11.5 MPa (theo TCVN 5574-2012) − Thép chịu lực: AII, b=1 → Rs = 280 MPa, αR = 0.446, ξR = 0.673 − Lớp bê tông bảo vệ : a = cm − Cơng thức tính: (mm2) − Kiểm tra hàm lượng thép : − Giả thuyết a =50mm − h0 = h - a= 300 – 50 =250 mm − Kết tính cốt thép bảng sau: Tiết diện dầm Vi trí Cột (300x300) M (kNm) 72,15 Vi trí Nhịp 37,72 (300x300) Vi trí Cột 65,75 (300x300) Tính tốn cốt đai Thép chọn Ø (mm2) (mm2) (%) 0,335 0,426 1312 2d20+2d2 1388 1,85 0,175 0,194 598 3d16 603 0,08 0,305 0,376 1158 2d18+2d2 1268 1,69 + Tính tốn cốt đai cho tiết diện bên phải gối có lực cắt lớn nhất: Q1ph 213,55kN + Điều kiện tính tốn: + Với: φb3 = 0.6 φf = : tiết diện hình chữ nhật SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 43 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG φn = : kết cấu chịu uốn � b f n b Rbt bho 0.6 � �� 0.9 �103 �0.3 �0.25 40,5kN Q 213, 55kN b f n b Rbt bho 40,5kN Vậy: Bê tông không đủ chịu lực cắt, cần bố trí thêm cốt thép đai để chịu cắt + Xác định bước cốt đai: + Chọn cốt đai 6 (asw = 28 mm2), số nhánh cốt đai n = + Bước cốt đai theo tính tốn: + stt �2 � �� 0.9 �300 �250 213, 55 �103 �225 �2 �28 52mm + Bước cốt đai tối đa cho phép: smax b n b Rbt bho 1.5 � �0.9 �300 �2502 118,53mm Qmax (213,55 �103 ) + Bước cốt đai cấu tạo đoạn dầm L/4: �h 300 75mm � sct ��4 � 500mm � → Chọn s = 50 mm + Bước cốt đai cấu tạo đoạn dầm L/2: �3h �300 225mm � sct ��4 � 500mm � → Chọn s = 100 mm Kiểm tra ứng suất nén chính: + Kiểm tra ứng suất nén chính: Q 213,55kN �0.3 �w1 �b1 � b �Rb �b �ho 343.994kN SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 44 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG 0.3 �w1 �b1 � b �Rb �b �ho 0.3 �1.073 �0.885 �11.5 �103 �0.3 �0.25 245, 71kN Vậy dầm không bị phá hoại ứng suất nén TÀI LIỆU THAM KHẢO TCXDVN 205:1998 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất Xây dựng, 1998 TCXD 9362 - 2012 Tiêu chuẩn thiết kế , nhà cơng trình Do viện Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, Bộ Xây dựng biên soạn TCXDVN 2737 – 1995 Tải trọng tác động Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất Xây dựng , 1995 Châu Ngọc Ẩn Nền móng cơng trình Nhà xuất Xây dựng Hà Nội – 2010 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 45 ... NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 11 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG MSSV: 81201071 Trang 12 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG XÁC ĐỊNH SƠ BỘ CHIỀU...ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT VÀ CÁC KÍCH THƯỚC KHÁC: .35 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG: .36 KIỂM TRA LÚN: 37 TÍNH NỘI LỰC VÀ BỐ... 1716s160 SVTH: NGUYỄN KHẮC AN QUỐC MSSV: 81201071 Trang 30 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: TS TR ẦN CH ƯƠNG PHẦN III: MÓNG KÉP VẬT LIỆU LÀM MÓNG: - Chọn bê tông B20 → Rbt = 0.9 MPa, Rb = 11.5 MPa (theo