... ) .y H + N1 (y b − lp (29) hH h ) − N i y H − N (y b − H ) 2 x ] + Khi đặt gối cố đònh phải dầm : hH Mx = ± [ Ni.yH – N1.(yb – ) – (N1 + N i − N ) .y H + N1 (y b − lp (30) hH h ) − N i y H − N (y ... hy p δij = 2.G y Fpy K p (22) j>i+1 Hệ số ma trận xác đònh theo công thức : hy p h ip i (h on )3 i i 2.G y Fpy K K.G ip Fpi p δij = + + ϕi.hion + 3.E on J on (23) hy p i (h on )3 i i 2.G y Fpy ... 12,3375 = -14,8125 Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh mức đ y đỉnh dầm, trò số chuyển vò co ngót từ biến kết cấu nhòp thiết kế đònh hình ghi bảng 2.2 sách th y Nguyễn Viết Trung_ Công nghệ...
... duyệt không đạt phải tăng cốt thép, thay đổi mac thép hoăïc mác bê tông quay lại bước thay đổi kích thước mặt cắt ngang kết cấu thân, bệ mố sau tính lại tónh tải quay bước 5 Tính toán trụ NGYÊN ... Super T theo TC 272 – 05 - th y Nguyễn Viết Trung - Cầu BTCT nhòp giản đơn ( tập ) - th y Nguyễn Viết Trung - Các ví dụ tính toán cầu dầm BTCT ( tập ) - th y Nguyễn Viết Trung - Tính toán KCBTCT ... th y Nguyễn Viết Trung - Tính toán móng cọc - th y Lê Đức Thắng - Nền Móng công trình cầu đường - th y Bùi Anh Đònh Nguyễn Sỹ Ngọc Tính toán thi công hạng mục công trình - Thi công mố trụ - thầy...
... PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG L1 =125 mm L2 = 1125 mm y bh 1 0.595 y bh 2 0.513 Nội suy ta được: y bh 1 0.195 y 0.295 bh 2 P5 + (y bh-1 y +bh 2 y -bh-1 y -bh-1 ) ... tải tính M: xếp xe quay đầu phía bên phải, trục sau bánh xe cách gối trái khoảng L1 = 17700 mm Tung độ: y1 = 6700 mm; y2 = 8850 mm; y3 = 6700 mm M3truc = P1 .y1 + P2 y2 + P3 y3 = 145000 6700 ... liên kết mà tỉ lệ truyền lực ngang xuống trụ khác Lực hãm l y 25% trọng lượng trục xe tải hay xe hai trục thiết kế cho đặt tất thiết kế chất tải theo quy trình coi chiều Các lực coi tác dụng theo...
... học x y dựng Viện Kỹ thuật x y dựng Hà Nội nghiêncứu BTCN dùng XMPL với phụ gia cốt liệu samôt, x y kênh khí nóng lò tuynen nhà m y gạch Phúc Thịnh Hà Nội Bộ môn Công nghệ vật liệu nh m y sứ ... khác nhau, t y thuộc vào y u cầu mức độ chịu nhiệt K hi sử dụng XMPL làm chất kết dính nhiệt độ cao bê tông bi phá h y khoáng th y hóa đá xi măng không bền nhiệt Năm 1952 -1954 V.V.Contunov tiến ... nhiệt độ đến th y hóa C 3S, C2S, C3A, C4AF Cùng với V.V.Contunov có nhiều nhà nghiêncứu khác tiến hành nghiêncứu tác động nhiệt độ đến tính chất đá xi măng : S.A.Myronov, L.A.Malynhina, N.A.Moanski,...
... Phân tích tĩnh tuyến tính (linear-static analysis) – Phân tích theo giai đoạn thi công (constmction stage analysis) – Phân tích tĩnh phi tuyền hình học (second-order theory analysis) – Phân tích ... sở thực DA: Dự án đầu tư x y Vành đai III Thành phố Hà Nội Bộ Giao thông vận tải phê duyệt Quyết định số 643/QĐ-BGTVT ng y 13/3/2008 Quyết định số 1929/QĐ-BGTVT ng y 03/7/2009 • Tiêu chuẩn kỹ ... cầu cạn ch y suốt GVHD: PGS.TS Nguyễn Phi Lân - Đại học X y dựng Chương 2: THỰC TRẠNG VÀCƠSỞ THIẾT KẾ TÍNH TOÁN CVVĐ3 2.1 Tổng quan phê duyệt x y dựng CVVĐ3 2.1.2 Kết cấu cầu phê duyệt, sử dụng...
... g y nối lớn nhất: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 64 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Góc xoay: Dùng PP nhân biểu đồ để xác đònh góc xoay trục bánh xe g y Góc xoay ... nội lực xe trục dặt kết cấu nhòp g y ra: xác đònh ϕ , y xe trục g y ra: Dùng PP nhân biểu đồ để xác đònh góc xoay trục bánh xe g y (BẢN NỐI ĐANG XÉT ) Góc xoay xđ CT SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: ... NGUYỄN BÁ HOÀNG 9.3 N/mm 2 ql M=1 0,5 qL2 a= ; Ω = ×L 4EI Ln Y 2EI Ln Y Góc xoay đầu nối TTL 9.3 × 36.33 = × = 0.000935 (rad) 24 38006.99 × 0.53 ×1000 y= ϕ LN q L = LN tt 24 Ec I c 6EI Ln Y 6EI...
... ngàm nối K : Hệ số triết giảm độ cứng, l y K = 0,8 Góc quay l y trò số dương quay theo hướng quay đầu dầm tải trọng nhòp g y tức đầu phía trái nối quay ngược chiều kim đồng hồ, đầu phía phải ... ) m (y t − y p ) Ln L3n Trong đó: yt, yp: Chuyển vò thẳng đứng trái phải mặt cắt ngàm nối Trư ng ðH Giao Thơng V n T i TP.HCM Chun đ : b n liên t c nhi t En.Jn: Độ cứng nối ϕt, ϕp: Góc quay trái ... có chi u dài Ln Các t i tr ng tác d ng lên b n liên t c nhi t • Chuy n v cư ng b c đ u: Chuy n v cư ng b c g m chuy n v xoay chuy n v th ng đ ng c a d m d c, tác nhân sau: + Ho t t i d m ch +...
... ngàm nối K : Hệ số triết giảm độ cứng, l y K = 0,8 Góc quay l y trò số dương quay theo hướng quay đầu dầm tải trọng nhòp g y tức đầu phía trái nối quay ngược chiều kim đồng hồ, đầu phía phải ... ) m (y t − y p ) Ln L3n Trong đó: yt, yp: Chuyển vò thẳng đứng trái phải mặt cắt ngàm nối Trư ng ðH Giao Thơng V n T i TP.HCM Chun đ : b n liên t c nhi t En.Jn: Độ cứng nối ϕt, ϕp: Góc quay trái ... có chi u dài Ln Các t i tr ng tác d ng lên b n liên t c nhi t • Chuy n v cư ng b c đ u: Chuy n v cư ng b c g m chuy n v xoay chuy n v th ng đ ng c a d m d c, tác nhân sau: + Ho t t i d m ch +...
... highway bridges, 16th edition, American Association of State Highway and Transportation Officials, Washington D.C.; ACI 318-2002, Building Code Requirements for Structural Concrete and Commentary, ... dạng HPFRCC sử dụng sợi Polyvinyl Alcohol (PVA) đ ợc thể hình Khi bắt đầu xuất nứt, HPFRCC trạng thái ch y dẻo với biến dạng 3.5% tr ớc phát triển vết nứt cực nhỏ (macroscopic Khả chịu ứng suất ... in Concrete, SP-20, ACI, Farmington Hills, MI; Caner, A and P Zia, 1998, Behavior and Design of Link Slab for Jointless Bridge Decks, PCI J., May-June Kim, Y. Y., V.C Li and H.J Kong, 2003, Development...
... chớnh chm vo tim cu hp vi phn sn dm ph phn cụng son ca bn Ch.dy y hp:h Bn y hp vi vựng cho M - l tit din chu nộn ch yu ú tt nht l lm y hp cú ch.dy t.i t gi mng dn cho n gia nhp: gi 40-50cm Gia ... kộm v mt khớ ng hc, hỡnh dng kin trỳc xu, g y khú khn cho vic bo qun kh.thỏc cu Xu th hin nay: kh khoột b bn y, ch gim ch.dy n mc ti thiu ch chu M+: hỏymin =20 cm chn m.ct thớch hp nht cú cu ... bn y v np hp: u im: Tn dng ti a cỏnh tay ũn ni ngu lc; Din tớch b trớ ct thộp rng b trớ c nhiu ct thộp Nh.im: Ch.dy bn np ln hmin>3d b trớ ct thộp; D g y mt n nh cho bn mt cu; D xy hin...
... + N1 ( yb Mx =[(N1+Ni -N2)yH -N2(yb -hn/2) - ld hn h ) N i y H N ( yb n ) 2 x] Mx =[NiyH -N1(yb -hn/2) - ( N1 + N i N ) y H + N1 ( yb ld hn h ) N i y H N ( yb n ) 2 x] Trong : Ni : phản ... chuyển vị, xác định theo công thức sau : 4E J K 2En J n K 6E J K Mcb = n n cb + np n2 n ( y cb y np ) ln ln ln (2) 6En J n K ( cb np ) m 12 E n3J n K (ycb y np ) (3) ln ln Trong : ycb,ynp ... nhiệt độ l y từ nhiệt độ nối chuỗi đến nhiệt độ bình quân thời kỳ mùa hè mùa đông Góc quay l y trị số dơng quay theo hớng quay đầu dầm tải trọng nhịp g y ra, tức đầu phía trái nối quay ngợc chiều...
... dụng chuyển vò xác đònh theo công thức sau : Ma = Va = −4.En J n 2.En J n 6.En J n ϕt + ϕp ± (yt - yp) Ln Ln Ln (2.2) 6.En J n 12.En J n (ϕt − ϕp) ∓ (yt - yp) Ln Ln (2.3) Trong : yt ,yp - Chuyển ... Ngoài biên độ chuyển vò nhiệt độ cần xác đònh khoảng chuyển vò (co giãn) chuỗi vò trí thời điểm nối Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh mức đ y đỉnh dầm Trò số chuyển vò co ngót từ biến ... nối tính duyệt mặt cắt nối 2.2.1 Xác đònh chuyển vò dọc trục : Nhiệt độ biến thiên, co ngót từ biến bêtông g y chuyển vò dọc chuỗi Cần xác đònh trò số chuyển vò gối khe biến dạng so với mặt cắt...
... cho chuyển vò nửa chuỗi phía trái - Chuyển vò sang trái l y giá trò dương, sang phải l y giá trò âm Ngoài chuyển vò tác dụng nhiệt độ, phải xác đònh chuyển vò chuỗi co ngót từ biến b) Chuyển vò ... tháng, tính chuyển vò tổng cộng co ngót, từ biến thay đổi nhiệt độ, kết tính toán thể bảng sau : Bảng 4.26 : Chuyển vò co ngót, từ biến thay đổi nhiệt độ Chuyển vò cao độ gối nhiệt độ +Co ngót+Từ ... thức nêu bảng ta lập bảng chuyển vò mức gối co ngót từ biến : Bảng 4.25 : Chuyển vò co ngót, từ biến Tuổi dầm lúc nối chuỗi (tháng) Chuyển vò (mm) Số hiệu gối Từ biến Co ngót Tổng cộng -7,45 -4,95...
... nhòp g y Bản nối chòu tác dụng từ biến (do trọng lïng thân kết cấu cáp DUL dầm g y nên) Biến dạng tăng theo thời gian g y chuyển vò cưỡng ngàm - Chuyển vò xoay mặt cắt ngàm nối từ biến g y nên: ... THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS BÙI ĐỨC TÂN lb : Khẩu độ nối ϕ tr ,ϕ ph : Góc quay trái phải mặt cắt ngàm nối, l y chiều dương quay chiều kim đồng hồ mặt cắt bên phải quay ngược chiều ... φc2 Trong đó: φc1 : Góc xoay trọng lượng thân dầm φc2 : Góc xoay ứng suất cáp DƯL + Góc xoay ứng suất cáp DƯL: Dầm Super T căng cáp DƯL thẳng, góc xoay lực lệch tâm g y ra: P × e × L s1 = φc1 =...
... cắt A = 653587 mm2 - Mômen quán tính I = 216.9 x 109 mm4 -Cự ly từ trọng tâm đến đ y dầm Yb = 812 mm -Cự ly từ trọng tâm đến đỉnh dầm Yt = 788 mm Các tính chất vật liệu bê tông -bê tông dầm có ... hệ mạng dầm (mm) x = cự ly nằm ngang kể từ trọng tâm mạng dầm tới dầm (mm) xext = cự ly nằm ngang kể từ trọng tâm mạng dầm tới dầm biên (mm) In ng y : 1/11/2006 GS.TS Nguyễn viết Trung Ví dụ tính ... không 600mm Theo nguyên tắc tĩnh học, l y tổng momen dầm B Phần xe mà dầm biên phải chịu Tuy nhiên cần phải xét thêm hệ sốcó mặt nhiều xe 1,2 In ng y : 1/11/2006 GS.TS Nguyễn viết Trung Ví dụ...
... b y mục 5, chương Lực tới hạn tìm theo điều kiện (5-21) x y tương ứng với trường hợp dầm bị ổn định chuyển vị xoay Zk khác không Trong thực tế x y trường hợp dầm bị ổn định với chuyển vị xoay ... khác có dạng (5-8) 5.2 Cách tính ổn định dầm liên tục theo phương pháp chuyển vị Nội dung phương pháp chuyển vị trình b y chương Hệ chọn (hình 5-3a b) Theo (4-27), phương trình tắc biểu thị điều ... lý, trường hợp x y Nếu dầm liên tục có gối bên trái ngàm hệ số δ11 xác định sau: δ 11 = l1 l γ (v1 ) + α (v ) EJ EJ Trong đó: v v − − 2cosv − vsinv 2tgv 2 = γ(v ) = = v(sinv − vcosv) v tgv − v...
... Control System) Model Prediction Control (MPC) Thut toỏn MPC (MPC stragegy) Receding horizon control (RHC) Input Output Models (IOM) Direct Input Output models (IO) Increment Input Output models ... 105 3.1.2 Hm truyn t ca b chuyn i in ỏp / dũng in 106 3.1.3 Hm truyn t ca b chuyn i dũng in / khớ nộn 106 3.1.4 Hm truyn t ca van du 106 3.1.5 Hm truyn t ca i tng iu chnh 107 3.2 X y dng h thng ... thay i Cng chớnh vỡ vy cỏc thit b chp hnh cng ớt phi thay i ch lm vic hn, tui th thit b, m y múc s c kộo di Trong ch hnh n nh v trn tru cỏc van iu khin khụng phi thay i gúc m mt cỏch thng xuyờn...