... vic ca cc n cựng loi Do cú phn chp ca vựng ng sut tng di mi cỏc cc chng v nhúm cc hot ng nh mt th thng nht, ng sut tng cng cú th ln gp vi ln so vi ng sut di cc n Vi cc chng thng c xuyờn mt on ngn ... cc th i, cú cỏc thnh phn: + ng sut phỏp tuyn tỏc dng ỏy on cc th i v nh on cc i -1 + lỳn si ỏy on cc i + ng sut ct cc t i thnh on cc th i, lỳn si gõy + ng sut phỏp tuyn i +1 tỏc ng lờn ... point of views to analyse the pile and raft cap systerm Indetail its seemed piles under the raft cap support whole the load from the upper structure, and the other, piles are installed to reduce the...
... build contructions in big cities like HoChiMinh City is becoming more and more popular and urgent, Those constructions have structure parts which is placed in subsoil This demands calculating or controlling ... subsoil This demands calculating or controlling shoring systems more complex and high requirement, especially in conditions of narrow construction site and soft soil At present, the popular method ... approximative method based on Coulomb’s earth pressure theory The soil- Structure Interaction Analysis by finite element method with support of PLAXIS 7.2 allows us to calculate or control stability and...
... sau: - Trong đất có đá dăm mồ côi, hay sỏi sạn - Trong đất cát bão hòa nước đến độ sâu 6-7m - Trong đất có độ ẩm tự nhiên đến độ sâu 10-11m - Trong đất sét bão hòa nước có độ sâu từ 10-12m - Trong ... hóa vật liệu phần mềm Plaxis Trong Plaxis 8.2, lớp đất mômô hình vật liệu Trong phần mềm có nhiều mô hình vật liệu thiết lập nhằm môtoán khác thực tế, ví dụ Morh Coulomb, Harderning Soil, Soft ... Top – down - Tường bê tông thường - Cọc xi măng đất Khách sạn Sun Way - Tường barrette 19 Phạm Đình Hổ - Neo đất 12 Toà nhà tháp Vietcombank 13 Pacific Place 83 Lý Thường Kiệt Indochine Group Archrtype,...
... việcđồngthời Xác định hệ số Trong trường hợp tổng quát mô tả đường cong P - y t - z đường cong quan hệ ứng su t biến dạng g - s hình sau: Trongtrục đứng ứng su t, trục ngang biến dạng Mô ... Tương tự mô hình MohrCoulomb Mô hình Tresca, mô hình Von-Mises mô hình thể giới hạn chảy dẻo Trong trường hợp chiều, công thức viết sau: f = I2 − k = Trong đó: o k: đỉnh ứng su t chảy từ nén ... sử dụng mô hình Mohr-Coulomb để mô hình hóa đất Các mô hình Mô hình Morh - Coulomb Quan hệ ứng su t biến dạng mô hình Mohr-Coulomb biểu diễn Hình Ở giai đoạn đàn hồi tuyến tính, ứng xử đất...
... đƣợc xem hàm ứng su t bất biến () độ lệch ứng su t ( ): E0 , (24) Dƣới tác động ứng su t nén, E0 tăng ta tăng ứng su t bất biến () nhƣng lại giảm tăng độ lệch ứng su t ( ) Đặc ... hồi) ứng su t biến dạng Khi ứng su t tăng đến giá trị giới hạn, đất bị chảy dẻo hoàn toàn, đoạn ab có dạng nằm ngang -28- + Các thông số đầu vào mô hình Mohr-coulomb cách xác định: Trong chƣơng ... trạng thái bình thƣờng, với ứng su t tác dụng nhỏ ứng su t giới hạn cho phép Hình 2.1 Mối liên hệ ứng su t biến dạng đất Quan niệm mối liên hệ tuyến tính đƣờng ứng su t-biến dạng không thoả mãn...
... Việc kể đến tác độngtoàn móng bè đến phần tử tiến hành cách bổ sung thêm tảitrọng tác độnglên vị trí phần tử tính lún Giá trị ứng su t gây lún Pi,ele theo độ sâu phần tử gây áp lực tiếp xúc RS ... định ứng su t gây lún Pn độ sâu z tảitrọng phần tử ảnh hưởng toàn móng bè theo nguyên tắc sau: Pn = max (Pi,ele Pi,aveg) (2.8) Độ lún phần tử nền, SS , xác định theo công thức sau: SS = SUM ( Si ... log [(’1 + Pn)/p ] } (2.10c) Trong tham số e0, Cr Cc hệ số rỗng ban đầu, số nén lún đất cốkết số nén lún đất cốkết thường b Độ lún gối tựa Nền gia cố Top-base Trong trường hợp gia cố Top-base...
... Ứng su t đất trọng lượng riêng Ứng su t trọng lượng thân đất Ứng su t đất bao gồm ứng su t trọng lượng thân đất ứng bt z su t gây lún công trình bên truyền (b) Ứng su t gây lún: ứng su t ... A SIMPLE MODEL FOR CALCULATION OF SUPERSTRUCTURE – SOIL INTERACTION Nguyen Huynh Tan Tai, Nguyen Ke Tuong Thu Dau Mot University ABSTRACT This article presents a method of working structures ... z kích thước móng [5, 6] 2.2 Đường cong nén lún rỗng ứng với ứng su t thân ei Đường cong nén lún hệ số rỗng ứng với ứng su t gây lún cộng e xác với ứng su t thân đònh từ thí nghiệm nén cố...
... A:= A – P2 A:= (1+t)*A giai _phong( A) v_viet(B) v_viet(B) v_viet(B) giai _phong( A) B:= (1+t)*B B:= B + P1 B:= B + P2 giai _phong( B) giai _phong( B) giai _phong( B) giai _phong( A) Ta kiểm tra tất giao ... T13: giai _phong( A) T23: v_viet(B) U1: v_viet(A) T24: giai _phong( A) U2: A:= (1+t)*A U1: v_viet(A) U3: v_viet(B) U2: A:= (1+t)*A U4: B:= (1+t)*B T25: B:= B + P2 U5: giai _phong( B) T26: giai _phong( B) ... T14: v_viet(B) U3: v_viet(B) T15: B:= B + P1 U4: B:= (1+t)*B U6: giai _phong( A) U5: giai _phong( B) T16: giai _phong( B) U6: giai _phong( A) Như vậy, ta kiểm tra S1 dẫn đến trạng thái không gắn bó, U...
... cực máy phát dòng điện kích thích U = f(it) I = Const, Cosϕ = const f = fđm Với trị số khác I Cosϕ cóđặctính khác nhau, có ý nghĩa tải cảm ứng với Cosϕ = (ϕ = π/2) I = Iđm Để xây dựng đường đặc ... công su t điện từ chuyển từ rôto sang stato công su t đưa vào trừ tổn hao thép rôto stato Chế độ động cơ: Nguyên lý chung động biến đổi công su t điện thành công su t Ở chế ta cung cấp công su t ... khác với động không đồng chúng phát công su t phản kháng Thông thường máy đồngtính toán, thiết kế cho chúng phát công su t phản kháng gần công su t tác dụng Trong số trường hợp, việc đặt máy đồng...
... này, ta có quy ớc sau: p(x) q(x) p(x)=const p(x)=cu3v(x) q(x)=const q(x)=c13v(x) p(x)=cu2v(x) q(x)=c12v(x) p(x)=cu1v(x) q(x)=c11v(x) u(x) Hình v(x) Hình 10 - Trong giai đoạn làm việc, hệ số phần ... quan hệ với chuyển vị dọc trục theo công thức sau: p(x) = cou.u(x), [2] (4) đó: p(x) phản lực phân bố dọc trục chuyển vị u(x) gây ra; cou = S.cu, với S chu vi cọc, cu hệ số quan hệ phản lực phân ... phi tuyến Khi cọc chịu tảitrọng ngang, cọc bị uốn cong có chuyển vị ngang Do phát sinh phản lực có chiều ngợc với chiều chuyển vị từ vào cọc Trongtrờng hợp này, ta sử dụng mô hình có nhiều đoạn...
... 44 = đó: EF , l k 41 = k 14 = A mz = ch mz cos mz , Bmz = (sin mz.ch mz + cos mz.sh mz) , EF l (2) , C mz = sh mz sin mz , D mz = (sin mz.ch mz cos mz.sh mz) 2.3 Phần tử hữu hạn cọc đàn hồi ... 22TCN-272-01 Tạp chí GTVT, 10/2002 [8] Nguyen van Khang, Hoang Ha, Vu van Khiem, Do Xuan Tho On the transverse vibration of beambridges under the action some moving bodies In IUTAM Symposium on Recent ... Nonlinear Oscillations of Mechanical Systems, pp 187-195, Klwer, Dordrecht - 2000 [9] Glen V Berg Vibration of Structures and Machines Springer - Verlag, New York USA - 1993 ...
... 0,1 O Hình Đường cong t-z với ma sát bên đất sét 0,2 0,3 0,4 0,5 z (inch) Hình Đường cong t-z với ma sát bên đất cát 3.3.2 Đường cong Q – z xác định hệ số mũi cọc kmz 3.3.3 Đường cong p – y xác ... thiết kế, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội, 2006 American Petroleum Institute (API - RP2A - WSD): Recommended Practice for Planning, Designing and Constructing Fixed Offshore Platforms - Working Stress ... hệ phi tuyến hình 3, hình Các mục giới thiệu dạng đường cong p-y, t-z kiến nghị [4] t O Hình Dạng điển hình đường cong p–y 3.3.1 Đường cong t – z xác định hệ số theo phương đứng kz - Với cọc...
... cắt không thoát nước Su Do c trường hợp không thoát nước ký hiệu S u ϕu =0 nên Nq – = 0, phương trình (2.3) có dạng : qp = Nc .Su Trong : Nc = 1,33(lnIr + 1) 30 Ir = G Eu = Su 3Su G mô đun cắt Eu ... 2.2: Phân bố ứng su t cọc đơn nhóm cọc Trong đất rời, trình hạ cọc phương pháp đóng hay ép thường nén chặt đất nền, sức chịu tải nhóm cọc lớn tổng sức chịu tảicac cọc đơn nhóm Trong đất dính, ... 100 lực dính từ kết cắt cánh trường su ≤ 0,25 daN/cm2 Theo sức kháng cắt không thoát nước, su, trị số tiêu chuẩn N sau: - Đất yếu: su ≤ 12,5 kPa N ≤ - Đất yếu: su ≤ 255 kPa N ≤ Các loại đất yếu...
... ng theo mô hình àn h i n tính, thoát n c (BT1) 2) Phân tích bi n d ng móng b ng theo mô hình Mohr-Coulomb, thoát n c (BT2) 3) Phân tích bi n d ng k t c u (BT3) X t làm vi c ng th i 4) Phân tích ... tính v t li u cho t t m • T ol i B) i u ki n ban u • C u hình hình h c ban u (t t t m) • T o ng su t ban u Nguy n H ng Nam, 2007 C) Tínhtoán • t ng h m • Kích ho t ph n t t m • Ch t t i th ng ... l c t p trung c kích ho t màu xanh • B m Update • B m nút Calculation L a ch n i m xây d ng ng cong L c-chuy n v t i tâm móng (biên trái mô hình) m t i m nh t ng 20 Nguy n H ng Nam, 2007 K t...
... phối trạng thái ứng su t mà Module đàn hồi đất E0 xem hàm ứng su t bất biến (θ) độ lệch ứng su t ( ∆ ): E0 = φ (θ , ∆ ) (24) Dưới tác động ứng su t nén, E0 tăng ta tăng ứng su t bất biến (θ) lại ... q(x) =0 giải (3) nghiệm cho dạng tổng quát: Ketnooi.com diễn đàn công nghê, giáo dục -11- y(x) = C1eαxcosαx + C2eαxsinαx + C3e-αxcosαx + C4e-αxsinαx Trong đó: Ci số xác định từ điều kiện biên ... cục Ketnooi.com diễn đàn công nghê, giáo dục -12- Hình 2.3 Đặctính phân phối đất + Không kể đến tính phi tuyến đất + Trong trường hợp dầm tách khỏi ứng su t tiếp xúc có giá trị âm (nghĩa ứng su t...
... Journal of Structural Engineering, 1993, Vol (121), p 348–361 [5] McNamara, R.J., Tuned mass dampers for buildings Journal of the Structural Division, 1997, Vol 103 (9), p 1785–1798 [6] Preumont, A., ... Passive Tuned Mass Damper International Journal of Innovative Technology and Exploring Engineering, 2013, Vol (3) [3] Igusa, T., & Xu, K., Vibration control using multiple tuned mass damper J Sound ... = + n −1 ωn1 ωn1 Trong ωc tần số trung bình TMD Sự liên hệ hệ số cản độ cứng kếtcấu TMD là: = rjc cj 2mξω j ξ ωj = = rm C0 M 0ξ 0ω0 ξ ω0 kj ωj = = rm r K0 ω0 k j Trong rm hệ số khối...
... - » - - MOng khối quy ước khối lập phương, có dáy Aq (cạnh dài) Bq (cạnh ngắn) Chiều cao khối mOng quy ước hq tinh cồng thức : hq = h+/r (4.20) Trong dó : h - chíểu sầu dặt mOng dược tinh từ ... cấu công trinh" TínH HHung oa móng cOng trlnH lam oiệc đồng tHOl oởl sơ dồ : - TínH HHung HHOng gian oởl mOng bang؛ - TínH HHung HHOng gian oởl mOng cọc - Tinh khung không gian liền với móng ... (A1,B3,C5,D7,F9) 1.3.3 Tinh tổng - Sum(Al:A9) : Tim tổng số cột tU A l đến Α9 - Sum(Al:F9) : Tim tổng số hàng từ A I dến F9 - Sum(Al,B3,C5,D7,F9): Tim tổng số ngoặc (A l, ВЗ, C5, D 7,F9) 1.3.4 Tinh tổng có...