Việc mô tả biến dạng của đất thông qua quan hệ đàn hồi tuyến tính sẽ làm kết quả sai lệch nhiều so với thực tế... Để khắc phục nhược điểm này của mô hình đàn hồi tuyến tính, người ta đã
Trang 1LOGO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA SAU ĐẠI HỌC
GVHD: TS NGUYỄN ĐÌNH TIẾN
HVTH: NGUYỄN ANH DÂN
LƯƠNG VĂN LONG
LỚP: CAO HỌC ĐKT 09/2010
HÀ NỘI 05/2011
Trang 2Nội dung báo cáo
Giới thiệu chung
Trang 3LOGO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA SAU ĐẠI HỌC
GVHD: TS NGUYỄN ĐÌNH TIẾN
HVTH: NGUYỄN ANH DÂN
LƯƠNG VĂN LONG
LỚP: CAO HỌC ĐKT 09/2010
HÀ NỘI 05/2011
Trang 4Giới thiệu chung
Trang 5LOGO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA SAU ĐẠI HỌC
GVHD: TS NGUYỄN ĐÌNH TIẾN
HVTH: NGUYỄN ANH DÂN
LƯƠNG VĂN LONG
LỚP: CAO HỌC ĐKT 09/2010
HÀ NỘI 05/2011
Trang 6Các mô hình nền
1 Mô hình Winkler
2 Mô hình đàn hồi tuyến tính
3 Mô hình đàn hồi phi tuyến
4 Mô hình Morh – Coulomb
5 Mô hình Tresca
6 Mô hình Von – Mises
7 Mô hình Cam – Clay
Trang 7dạng tại nơi có tải trọng,
khu vực lân cận không bị
biến dang (Hình 1a) Trong
thực tế, dưới tác dụng của
tải trọng bên ngoài, khu
vực lân cận của vùng chịu
tải trọng cũng có biến dạng
đáng kể (Hình 1b)
nền đàn hồi được mô tả
Trang 8Các mô hình nền
1 Mô hình Winkler
Winkler được thể hiện dưới dạng biểu thức sau:
hằng số hoặc thay đổi tùy thuộc vào tải trọng tác dụng
Trang 9Các mô hình nền
2 Mô hình đàn hồi tuyến tính
định luật Hook Phương trình cơ bản của định luật Hook mô tả sự giãn nở khi chịu kéo của một thanh vật liệu “đàn hồi tuyến tính” có chiều dài L
và tiết diện ngang là A như sau (1 chiều):
Trang 10Các mô hình nền
2 Mô hình đàn hồi tuyến tính
đối theo phương dọc trục
Trang 11Các mô hình nền
3 Mô hình đàn hồi phi tuyến
trường hợp là biến dạng phi tuyến Việc mô tả biến dạng của đất thông qua quan hệ đàn hồi tuyến tính
sẽ làm kết quả sai lệch nhiều so với thực tế
Trang 12Các mô hình nền
3 Mô hình đàn hồi phi tuyến
dun tiếp tuyến ban đầu và áp lực tiếp tuyến (Janbu, 1963):
p
p k
Trang 13Các mô hình nền
4 Mô hình Morh - Coulomb
rãi và đem lại kết quả chính xác cao trong tính toán kết cấu xây dựng (bê tông, thép) Tuy nhiên, việc áp dụng mô hình này để giải quyết các bài toán địa kỹ thuật lại gặp những khó khăn nhất định Một trong những điểm không hợp lý này là không xuất phát từ quan hệ ứng suất biến dạng thưc tế của đất nền Trong thực tế, biến dạng của đất nền bao gồm cả biến dạng đàn hồi và biến dạng dẻo Để khắc phục nhược điểm này của mô hình đàn hồi tuyến tính, người ta đã sử dụng mô hình Mohr-Coulomb để mô hình hóa đất nền
Trang 14Các mô hình nền
4 Mô hình Morh - Coulomb
của mô hình Mohr-Coulomb có
thể biểu diễn như Hình 4
ứng xử của đất nền đối với tải
trọng ngoài giống như của mô
hình đàn hồi tuyến tính Ở giai
đoạn dẻo tuyệt đối, ứng suất
không tăng nhưng biến dạng
tiếp tục tăng Hay, đất nền đã
bị phá hoại ở giai đoạn dẻo
Trang 15Các mô hình nền
5 Mô hình Tresca
cho phép định nghĩa mặt giới hạn
dẻo Trong mô hình Tresca, một
vật liệu sẽ bị chảy dẻo khi ứng
suất cắt lớn nhất đạt giá trị tới
cos(
Trang 16Các mô hình nền
6 Mô hình Von - Mises
Mohr-Coulomb và Mô hình Tresca,
mô hình Von-Mises cũng là
một mô hình thể hiện giới hạn
chảy dẻo Trong trường hợp 3
chiều, công thức có thể viết
Trang 17Các mô hình nền
7 Mô hình Cam – Clay
cơ sở của cơ học đất ở trạng thái tới hạn (Critical
State Soil Mechanics)
biến dạng vuông góc với đường tiếp tuyến của
đường biên giới hạn dẻo) Vì vậy sẽ chỉ có một
quan hệ duy nhất giữa và đường ứng suất
tác dụng
p v
p
s
/
) ' / ' (
1
p q M
p v
p s
Trang 18ln
Mp
q p
v
Trang 19Các mô hình nền
8 Lựa chọn mô hình nền tính toán
dụng riêng, tùy từng trường hợp mà áp dụng cho thích hợp
áp dụng phương pháp hệ số nền càng thích hợp
Nhiều lý thuyết và thực nghiệm đã chứng minh mô hình nền biến dạng cục bộ với giả thiết Winkler là thích hợp để tính toán móng cọc với đất mềm
chỉ có biến dạng cục bộ, trong khi đó biến dạng của đất là phi tuyến và hệ số nền thay đổi theo công trình và tải trọng
Trang 20Các mô hình nền
8 Lựa chọn mô hình nền tính toán
sử dụng phương pháp PTHH với công cụ tính toán
là các phần mềm
phi tuyến chia cọc thành các phần tử nhỏ, tương tác giữa cọc – đất được thay thế bởi các gối đàn hồi làm việc đồng thời
đồng bằng và thềm lục địa Việt Nam, địa chất chủ yếu là đất mềm chứa nhiều nước Tính phân phối của đất này yếu nên mô hình Winkler là tương đối phù hợp
Trang 21LOGO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA SAU ĐẠI HỌC
GVHD: TS NGUYỄN ĐÌNH TIẾN
HVTH: NGUYỄN ANH DÂN
LƯƠNG VĂN LONG
LỚP: CAO HỌC ĐKT 09/2010
HÀ NỘI 05/2011
Trang 22Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
1 Quan hệ giữa cọc và đất nền
tạp: tải trọng đứng, ngang, mô men uốn
mô tả bằng các phần tử thanh liên kết tại nút, bản
sàn được mô tả bằng phần tử tấm Quan hệ đất nền
– cọc được thay thế bằng các lò xo, độ cứng của
các lò xo được xác định như sau:
L, sơ đồ chịu lực của cọc đơn được cho ở hình sau:
Trang 24Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
1 Quan hệ giữa cọc và đất nền
đường kính D, giả thiết phản lực của đất nền
phần tử cọc
chuyển dịch theo phương x, y Tổ hợp phản lực nền
và đặt ở giữa phần tử cọc:
x i
Trang 25Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
1 Quan hệ giữa cọc và đất nền
cọc chuyển vị theo phương z Tổ hợp phản lực nền
lên phần tử cọc và đặt tại giữa phần tử cọc:
z i
Trang 26l D
Trang 27y i
y
c l
D y
P
2
z i
z
z t
Trang 30Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
3 Các phương pháp xác định hệ số nền
dụng mô hình nền Winkler thì việc xác định giá trị
của hệ số nền là quan trọng nhất Cho tới nay có 3
phương pháp thường dùng để xác định hệ số nền:
o Phương pháp 1: Biểu diễn giá trị và quy luật phân
bố của hệ số nền bằng một hàm nào đó của độ sâu
thông qua hằng số thực nghiệm cho trước phụ
thuộc vào loại đất Nhược điểm của phương pháp
này là: hệ số nền biến đổi trong phạm vi rộng với
cùng loại đất nên chưa phản ánh sát sự làm việc
thực tế của kết cấu móng nhất là móng cọc với đất
nền
Trang 31Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
3 Các phương pháp xác định hệ số nền
o Phương pháp 2: Thiết lập mối quan hệ giữa hệ số
nền với các đặc trưng cơ học của mô hình bán
phương pháp này đã xét tới các yếu tố ảnh hưởng
đến giá trị của nó như: đặc trưng cơ bản của đất,
các thông số hình dạng, kích thước móng, tải trọng
tác dụng…Phương pháp này thường được sử
dụng trong thường hợp mà điều kiện tiến hành các
thí nghiệm hiện trường thuận lợi và chiều dài cọc
không lớn
Trang 32sử dụng.
Trong đề tài này, sẽ đi sâu phân tích cách xác định
hệ số nền theo phương pháp thứ 3 Dựa trên giả thiết Winkler, hệ số nền xác định theo công thức
p = c.s sẽ được xác định nếu biết quan hệ p-s
Trang 33Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
4 Xác định hệ số nền
cong P - y và t - z bởi đường cong quan hệ ứng suất biến dạng g - s như hình sau:
dạng
Trang 34Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
4 Xác định hệ số nền
nền như sau:Nếu tại thời điểm nào đó lực nào đó
tương ứng thì khi đó hệ số nền được xác định bởi biểu thức:
của góc giữa tiếp tuyến của đường cong g(s) tại
trực tiếp hệ số nền ta xác định các đường cong quan
hệ giữa ứng suất và biến dạng của nền đất
i
s s
i s s
i g'(s)
c
Trang 35Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
4 Xác định hệ số nền
hợp tổng quát có dạng như sau:
Trang 36Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
4 Xác định hệ số nền
qp
o = tres/ tmax 1
đường kính cọc, và độ sâu Các đường cong t - z và
P - y thường đuợc lập ở dạng không thứ nguyên
Trang 38khoảng 0,7-0,9 tương ứng với sét mềm - sét cứng
Trang 39Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
4 Xác định hệ số nền
Đường cong t-z với ma sát bên đất rời
Trang 40t
Trang 41Mô hình kết cấu – cọc – nền làm
việc đồng thời
4 Xác định hệ số nền
Đường cong p-y của đất sét dẻo chịu tải tĩnh
yc 0.5Pu
33 0
5
p
Trang 421 2
3
4
5
Trang 43LOGO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA SAU ĐẠI HỌC
GVHD: TS NGUYỄN ĐÌNH TIẾN
HVTH: NGUYỄN ANH DÂN
LƯƠNG VĂN LONG
LỚP: CAO HỌC ĐKT 09/2010
HÀ NỘI 05/2011
Trang 45Ví dụ tính toán
2 Phương pháp và công cụ tính toán
việc đồng thời dựa trên các quan hệ p-y, t-z
thường để giải bài toán trên người ta thường sử dụng các phần mềm để tính toán
pháp này như: FB-Pier, COM624-P, LTBASE…
mềm FB-Pier-V3 là phần mềm nổi tiếng trên thế giới
để tính toán móng cọc làm việc đồng thời với nền
Trang 46Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Cửa sổ làm việc của chương trình FB-Pier-V3
Trang 47Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Khai báo các số liệu ban đầu
Trang 48Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Mô hình cọc
Trang 49Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Lực chọn mô hình tương tác giữa cọc và đất nền
Trang 50Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Mô hình lớp đất
Trang 51Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Khai báo lực tác dụng
Trang 52Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Kết quả giải bài toán
Trang 53Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Chuyển vị ngang của cọc Chuyển vị xoay của cọc
Trang 54Ví dụ tính toán
3 Giải bài toán
Mô men của cọc Lực cắt của cọc
Trang 55LOGO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA SAU ĐẠI HỌC
GVHD: TS NGUYỄN ĐÌNH TIẾN
HVTH: NGUYỄN ANH DÂN
LƯƠNG VĂN LONG
LỚP: CAO HỌC ĐKT 09/2010
HÀ NỘI 05/2011
Trang 56Kết luận
tích sự làm việc đồng thời giữa móng cọc và nền đất của kết cấu công trình Đây là một phương pháp hiện đại có thể sử dụng đối với hệ kết cấu phức tạp
đường cong p-y, t-z để phục vụ tính toán kết cấu theo mô hình làm việc đồng thời là khoa học, phù hợp với yêu cầu thiết kế
của kết cấu công trình chỉ được xác định đầy đủ khi tính toán kết cấu chân đế theo mô hình làm việc đồng thời
Trang 57Kết luận
thực tế tính toán thiết kế các công trình tại Việt Nam cần có nhiều thí nghiệm đối với địa chất tại các khu vực xây dựng cụ thể bởi đất nền là một vật liệu mang tính địa phương rõ rệt trong khi đó các đường cong hiện nay đều được xây dựng tại tây âu và bắc Mỹ
hiệu ứng tải trọng có chu kỳ và hiệu ứng nhóm cọc, trong khuôn khổ của đề tài chưa đề cập vấn đề này Những ảnh hưởng này đối với phản ứng của kết cấu công trình khi tính toán theo mô hình làm việc đồng thời cần được đề cập trong những nghiên cứu tiếp theo
Trang 58NGUYỄN ANH DÂN LƯƠNG VĂN LONG