... / cm ) C/ KIỂMTRAỔNĐỊNHTỔNGTHỂC A DẦM : Do c nh dầm liên kết với xà gồ mà khoảng c ch xà gồ không lớn nên không c n kiểmtra điều kiện ổnđịnhtổngthể dầm; D/ KIỂMTRAỔNĐỊNHCC BỘ C A ... / cm2 ) C/ KIỂMTRAỔNĐỊNHTỔNGTHỂC A DẦM : Do c nh dầm liên kết với xà gồ mà khoảng c ch xà gồ không lớn nên không c n kiểmtra điều kiện ổnđịnhtổngthể dầm; D/ KIỂMTRAỔNĐỊNHCC BỘ C A ... / cm ) C/ KIỂMTRAỔNĐỊNHTỔNGTHỂC A DẦM : Do c nh dầm liên kết với xà gồ mà khoảng c ch xà gồ không lớn nên không c n kiểmtra điều kiện ổnđịnhtổngthể dầm; D/ KIỂMTRAỔNĐỊNHCC BỘ C A...
... diện dầm HFB định hình cho kết Sự kh c biệt đ c trưng dầm HFB sườn gia c ờng để làm tăng ổnđịnhccdầm chữ I c n nóng thông dụng mà c t c dụng làm tăng ổnđịnhtổngthể qua tăng khả chịu tải dầm ... rãi th c tế Vấn đề đặt dạng ổnđịnhtổngthểc đ c trưng so với kết c u thành mỏng kh c? Cthể sử dụng giải pháp c u tạo sườn gia c ờng để tăng c ờng ổnđịnhtổngthể khả chịu tải trọng dầm HFB ... không? Lựa chọn kiểu c u tạo sườn để đạt hiệu cao làm sở ứng dụng c ng nghệ c vào th c tế xây dựng Việt Nam? Kiểu ổnđịnhtổngthểdầm HFB Dầm thép thành mỏng c trường hợp ổnđịnhtổng thể: Sự...
... (ho c b/t) để đảm bảo đạt c ng độ cc ống thép tính toán tr c xuất ổnđịnhccổnđịnhtổngthể chịu nén ảnh hởng tr c tiếp đến khả chịu l c Đối với ống thép nhồi bê tông, hiệu ứng Quy trình AISC ... Khả chịu l c ống thép nhồi bê tông phụ thu c vào đ c trng hình h c, c ng độ vật liệu ổnđịnhtổngthể mà phụ thu cdính bám thép bê tông, hạn chế biến dạng ngang ống thép bê tông chịu nén ổnđịnh ... truyền l c) Mặt kh c cha c Nhóm nghiên c u Richard (1928) đề chứng khoa h c trợt thép bê nghị dùng ứng suất nén lớn cho bê tông, tông Do đó, AISC cho phép tính toán cc, theo c ng th c: truyền...
... 70.1,25 = 87,5cm - B c : h = 70cm c = 87,5cm - B c : h = 60cm c = 75cm Trần Thị Huyền Trang 13 | P a g e Vậy ta c sơ đồ bố trí c t thép vào móng sau : d h ho cm 4cm Cb Ca Trần Thị Huyền Trang hm ... chịu l c Tính bê tôngc y thép: - Chiều dày làm vi c bê tông h0 > P 2( a c + b c ).m.R cp Trong P = n.P tc = 1,1.946,38 = 1041 T R cp c ờng độ kháng c t bêtông.Chọn bê tông m c 200# móng chịu ép ... 2|Page • Chương I : thiết kế móng • Chương II : kiểmtraổnđịnh trượt sâu • Chương III : x cđịnh tải trọng giới hạn • Chương IV : tính độ lún cuối • Kết luận Tuy nhiên kiến th c hạn chế thiếu...
... đương cong thủy l c 1.M c đích tính toán - Dựng đường cong thuỷ l c để x cđịnh yếu tố đ c trưng cho tính ổnđịnh tàu , phụ thu c vào chiều chìm tàu 2 .C c đại lượng tính toán Đường cong thuỷ l c ... sườn ngâm nư c đường : - C ng th c lí thuyết c dạng : - C ng th c gần (theo phương pháp hình thang ) Trong : ∆d (m) gia số chiều chìm, ∆d = 1.47 m yi (m) tung độ đường nư c ki hệ số hình thang ... Nguyễn Đ c Quý Ngô thành Đạt Phần I: tính toán vẽ đồ thị bonjean - Tỉ lệ Bonjean tổ hợp họ đường cong : + Đường cong diện tích sườn ngâm nư c: wi= f(x) + Momen tĩnh diện tích sườn ngâm nư c đường...
... nằm ngang Hệ số ổnđịnh mái d c đ c x cđịnh từ điều kiện c n mômen c n l c điều kiện c n giới hạn tổng quát 1.2.2 Phơng trình c n mômen Điều kiện c n giới hạn mômen tổng mômen l c tâm trợt phải ... số ổnđịnh Km Kf, t c thoả mãn điều kiện c n l c cân momen, đ c xem hệ số ổnđịnh ( hệ số an toàn ) hội tụ phơng pháp c n giới hạn tổng quát Hớng dẫn sử dụng phần mềm kiểmtraổnđịnh mái d c ... phân tích x c suất nhằm x cđịnh x c suất phá hoại mái d c hay x c suất ổnđịnh mái d c Đây điều mà phơng pháp phân tích trình bày giải đ c Hớng dẫn sử dụng phần mềm kiểmtraổnđịnh mái d c Slope/W...
... h1 + h2 + - Tính hệ số chống c t đất Ctb tgψ = tgϕ + σ tb với C1 ∗ h1 + C ∗ h2 + C tb = h1 + h2 + ϕtb = ϕ ∗h1 +ϕ2 ∗h2 + h1 + h2 + Hình th c trượt c ng trình phụ thu c vào ba điều kiện sau ... ' b ' = b − 2e ' −n với C n= tgϕ b' q = γ * hm '2 Rgh = N c * C * b + N q * q * b + N γ * b * γ ' ' Giả định g c δ’=0.0, 0.1ϕ, 0.2ϕ, 0.9ϕ tra bảng để x cđịnh hệ số Nc, Nq, Nγ ứng với ϕ Sau tính ... th = b.γ đn c tgψ = tgϕ + ≥ 0,45 σ tb k δ= ≥ 1.10 cm / nam a.(1 + ε ).γ n • Theo QP-20-64 điều kiện không thoả c ng trình sẻ xảy hình th c trượt hổn hợp hay trượt sâu • Nếu kiểmtra trượt sâu...
... GIẢ ĐỊNH CHÍNH LÀM C SỞ CHO XÂY DỰNG KẾ HOẠCH TỔ CH C VÀ QUẢN LÝ L C LƯỢNG BÁN HÀNG C A HẢI ANH 34 PHẦN IV 36 X CĐỊNHCC M C TIÊU ĐỊNH TÍNH VÀ ĐỊNH LƯỢNG C A L C LƯỢNG ... Marketing 48A Chuyên đề tốt nghiệp PHẦN IV X CĐỊNHCC M C TIÊU ĐỊNH TÍNH VÀ ĐỊNH LƯỢNG C A L C LƯỢNG BÁN HÀNG 4.1: M C TIÊU ĐỊNH TÍNH: Cung c ́p ca c loại giấy cuộn và giấy c ng nghiệp chất lượng ... Phòng Tổng hợp Kết qủa kinh doanh) Th c tế th c % th c kế hoạch = *100 Kế hoạch th cCc số liệu tình hình th c kế hoạch cho thấy: hầu hết tiêu th c thấp kế hoạch Tỷ lệ cao chứng tỏ c ng t c lập...
... đương cong thủy l c 1.M c đích tính toán - Dựng đường cong thuỷ l c để x cđịnh yếu tố đ c trưng cho tính ổnđịnh tàu , phụ thu c vào chiều chìm tàu 2 .C c đại lượng tính toán Đường cong thuỷ l c ... KIỂMTRAỔNĐỊNH CHO TÀU A Tính toán vẽ đường cong c nh tay đòn ổnđịnh hình dáng lθ Cc đại lượng c n tính a C ch xây dựng đường cong lθ - Bư c Vẽ sườn Trêbưsev: + Để vẽ đường cong tay đòn ổn ... Độ cong ngang boong sườn: hi = Bi/50 + Từ hình chiếu ta vẽ hình chiếu c nh sườn Quy ư c: Sườn đuôi vẽ nét đứt, sườn mũi vẽ nét liền - Bư c X cđịnh chiều chìm tàu + X cđịnhthể tích ngâm nước...
... phạm vi mảnh + l c chống trợt l c ma sát + l c dính: Si = Nitg + cili = gicositgi +cili li chiều dài đoạn cung tròn thứ i R ( gi cos i tgi + ci li ) M Hệ số ổnđịnh trợt: = ct = M gt R ( gi ... T/m2 < 37,19 T/m2 Do móng ổnđịnh không bị trợt * Theo cung tròn hình trụ vẽ cung tròn (O,R) qua mép móng B chia khối đất làm nhiều mảnh thẳng đứng xét mảnh thứ i: + l c làm mảnh trợt : Ti = gisini ... nhỏ nhất) = 2tg 450 + ữ Từ (*) ta c : *Tính áp l c hông Thay tải trọng giới hạn Pgh lớp đất chiều cao h c = đất h' = Pgh (**) kéo dài lng tờng BC đến trị số H + h: 2' = h'tg 450...
... Hay dãy cauchy l∞ hội tụ Vậy (l∞ , Banach 14 ∞) không gian §2 SỰ ỔNĐỊNHTỔNG QUÁT C A ÁNH XẠ ĐẲNG C TRÊN CC KHÔNG GIAN BANACH TH C Trong suốt ta xem X, Y không gian Banach th c 2.2.1 Định lý ... hai chuẩn C[ a,b] (C[ a,b] , ) không gian Banach Chứng minh Để chứng minh (C[ a,b] , x ) không gian Banach, ta chứng minh dãy cauchy C[ a,b] hội tụ Thật vậy, giả sử {fn } dãy cauchy C[ a,b] ta chứng ... dung liên quan c n dùng cho chương 2 Chương Sự ổnđịnhtổng quát ánh xạ đẳng c không gian Banach th c Khoá luận th c Trường Đại h c Vinh hướng dẫn thầy giáo PGS.TS Tạ Kh c Cư T c giả bày tỏ lòng...
... - CHƯƠNG : ỔNĐỊNHTỔNGTHỂKIỂMTRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH Nhận xét: Khi tính toán tải ngang ta thấy tải gió (ở không tính động đất) c giá trị lớn so với tải ngang kh c nên kiểmtraổnđịnhc n kiểm ... trình chung c B1, tỉ số H 41.6 = = 1.63 B 25.5 < 5, ta không c n kiểmtraổnđịnh chống lật cho c ng trình Kết luận : độ ổnđịnhtổngthểc ng trình đảm bảo SVTH:PHÙNG QUANG TRƯỜNG - MSSV:X061665 ... TCXD 198-1997, nhà cao tầng c tỉ lệ chiều cao chiều rộng (H/B) lớn phải kiểmtra khả chống lật t c động động đất tải trọng gió theo điều 2.6.3 - Đối với c ng trình chung c B1, tỉ số H 41.6...
... M C L CTỔNG QUAN VỀ ỔNĐỊNHC NG TRÌNH 1.1 Khái niệm ổnđịnhc ng trình 1.2 Quan hệ tải trọng ngang P chuyển vị đ c trƣng toán ổnđịnh CHƢƠNG 11 ỔNĐỊNHTỔNGTHỂC A C NG ... trọng th c tế c sai lệch định (phương sai) xét đến x c suất an toàn ổnđịnh chống lật điều c n thiết chưa nghiên c u chi tiết 2.2 Tiêu chuẩn ổnđịnhổnđịnhtổngthểc ng trình cao Giả sử c ng trình ... hình, c t điện cao, nhà cao c chiều kích thư c mặt bé.v.v phải kiểmtraổnđịnh chống lật Hệ số ổnđịnh chống lật : k Cl M CL ML kCL > 1,5 nhà cao tầng kCL > 2,5 tháp truyền hình - Khi xét ổn định...