Đồ án kết cấu thép 2 ths lê văn thông

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II SINH VIÊN : MSSV : Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG I/ĐỀ BÀI: Thiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp tâng,3 nhịp; II/ SỐ LIỆU THIẾT KẾ : Cao trình Bước Đất cột tự (m) nhiên (m) Nhip nhà (m) L1 = 30 L2 = 33 L3 = 30 -0.6 Mặt (m) Mặt ray (m) 11.8 Cầu trục Q(T) Áp lực gió độ cao 10m q0 (daN / m ) 10 85 Chiều dài nhà (m) Độ dốc (%) 184 - Dạng địa hình để tính gió dạng địa hình B; - Nhịp có cần trục hoạt động với sức trục Q cho.Hai nhịp biên cầu trục; - Vật liệu lợp mái :Tole; - Sử dụng khung thép tiết diện chữ I tổ hợp.Cột có tiết diện không đổi.Dầm có tiết diện thay đổi; III/ THIẾT KẾ KHUNG : 1/ LỰA CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG : Vật liệu thép Mác CCT34 theo TCVN 338-2005 có cường độ : f = 2100daN / cm2 f 22 f v = 0.58 y = 0.58 = 1200daN / cm γm 1.05 fc = - fu 34 = = 3200daN / cm γ m 1.05 Dùng que hàn N42 theo TCVN 338-2005 ta số liệu sau: o Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn f wun =410N / mm = 4100daN / cm o Cường độ tính toán f wf = 180 N / mm = 1800daN / cm o Phương pháp hàn tay SINH VIÊN : MSSV : Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II - GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Dùng Bulong cấp độ bền 5.8 tra bảng TCXDVN(338-2005) ta số liệu sau: Trạng thái làm việc Ký hiệu Cắt f vb Kéo f tb Cấp độ bền Cường độ tính toán (daN/cm2 ) 2000 5.8 2000 2/ XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG : A/ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG ĐỨNG : Cầu trục có sức nâng : Q = 8(T ) ,tra catalo ta : Sức trục Ch.cao Nhịp gabarit Kh.cách LK Q (T) (m) 10 22,5 Z HK (mm) (mm) 675 160 Bề rộng gabarit BK Bề rộng đáy KK (mm) (mm) 3500 3000 T.lượng T.lượng xe cầu Gxe trục G (T) (T ) 7,76 0,52 Áp lực Áp lực Pmax Pmax (kN ) (kN ) 66 15,6  Cột :  Cột thép đặc ,thép tổ hợp chữ I,do trọng lượng cấu trục sức nâng cầu trục nhỏ nên chọn phương án cột đặc không thay đổi tiết diện  Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang : H2 = HK + bK = 0,675 + 0,3 = 0,975 Chọn H2 = 1m Trong : H K = 0.9 :tra catalo bK = 0.3 :khe hở an toàn cầu trục xà ngang  Chiều cao cột khung,tính từ mặt móng đến đáy xà ngang : H = H1 + H2 + H3 = 11,8 + + = 13,8m SINH VIÊN : MSSV : Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG H1 :cao trình đỉnh ray; H :phần cột chon đất nền,chọn H = −1.000  Chiều cao phần cột tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang : Ht = H2 + Hdct + Hr = + 0,9 + 0,2 = 2,1m H dct :chiều cao dầm cầu trục 1  1  H dct =  ÷ ÷B =  ÷ ÷.8 = ( ÷ 0,8 )  10   10  → Chọn H dct = 0.9m H r :chiều cao ray đệm,lấy theo sơ bộ; H r = 0.2m  Chiều cao phần cột tính từ mặt móng đến mặt mặt vai cột : H d = H − H t = 13,8 − 2,1 = 11, 7( m)  Cột biên :Chọn chiều cao chiều cột B THEO PHƯƠNG NGANG :  Trục định vị cột biên trùng với mép cột (a=0)  Trục định vị trùng với trục cột : Khoảng cách từ trục định vị đến trục ray : L1 = L − LK 33 − 22,5 = = 5, 25(m) 2 Kiểm tra khe hở cầu trục khung : z = L1 − SINH VIÊN : MSSV : hc = 0, 75 − 0, 45 = 0,3(m) > zmin = 0,16( m) Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG MẶT BẰNG CÔNG TRÌNH MẶT CẮT KHUNG NGANG SINH VIÊN : MSSV : Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG CHI TIẾT DẦM CẦU CHẠY 3.SƠ BỘ TIẾT DIỆN CÁC BỘ PHẬN KHUNG : A/ TIẾT DIỆN CỘT VÀ XÀ MÁI: Chọn tiết diện cột đặc khung nhà thép dạng chữ I sau: - Chiều cao tiết diện cột : 1  1 1 h =  −  H =  −  13,8 = ( 0.92 ÷ 0.69 ) = 0,9m 15 20  15 20  - Bề rộng tiết diện cột: b f = ( 0.3 ÷ 0.5 ) h = ( 0.3 ÷ 0.5 ) 0,9 = ( 0.27 ÷ 0.45 ) = 0, 4m - Bề dày bụng :   tw =  − ÷.h ≥ 0, 6cm  70 100    ⇒ − ÷.90 = ( 1.29 ÷ 0.9 ) = 1, 2(cm)  70 100  - Bề dày cánh :  1   1  t f =  ÷ ÷b =  ÷ ÷40 = ( 1.4 ÷ 1.1)  28 35   28 35  SINH VIÊN : MSSV : Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Chọn tf = 1.4 cm B/ CHỌN TIẾT DIỆN DẦM MÁI : Dầm có tiết diện chữ I đối xứng, đoạn nách khung gần cột chịu momen lớn nên thường cấu tạo tiết diện cao hơn,tiết diện lại lấy không đổi.Vị trí thay đổi cách cột đoạn 3m; - Chiều cao tiết diện nách khung: h1 > - L2 40 = 33 40 = 0.825(m) Chọn h1 = 0.9(m) Chiều cao tiết diện đỉnh khung: Chọn h2 = 0.5(m) - Bề rộng tiết diện: b = 40 cm - Chiều dày bụng dầm: Chọn tw = 1.2 cm > 0.6 cm - Chiều dày cánh dầm: Chọn tf = 1.4 cm C.C HỌN TIẾT DIỆN VAI CỘT : Lựa chọn tương tự ta có: - Chiều cao tiết diện vai cột: Chọn h = 0.5m - Bề rộng tiết diện vai cột: Chọn b = 40 cm - Chiều dày bụng cột: Chọn tw = 1.2 cm > 0.6 cm - Chiều dày cánh cột: Chọn tf = 1.4 cm D.CHỌN KÍCH THƯỚC CỬA TRỜI : Sơ :+Thép I200 +Chiều cao :3m 1 1 1 1 +Chiều dài : Ltr =  ÷ ÷L2 =  ÷ ÷21 = ( 10.5 ÷ 4.2 ) ;Chọn Ltr = 6(m) 2 5 2 5 +Độ dốc mái cửa cửa trời lầy độ dốc mái :i=20%; 4.SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG NGANG : SINH VIÊN : MSSV : Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Sơ đồ tính khung ngang IV.TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG : 1.TẢI TRỌNG THƯỜNG XUYÊN (TĨNH TẢI ) : Tĩnh tải bao gồm trọng lượng thân kết cấu tải trọng thường xuyên khác, bao che.Trọng lượng thân kết cấu phần mềm tự động tính toán ta giải nội lực, lưu ý điều chỉnh hệ số vượt tải giải với tải trọng tính toán Ta xác định: Độ dốc mái i=8% → α = 4,57(sin α = 0, 08; cosα = 0,997) ; A/ TẢI TRỌNG LỚP HOÀN THIỆN MÁI : Mái sử dụng mái tole,xà gồ,giằn xà gồ,chọn tải trọng đơn vị g httc = 30(daN / m ) , hệ số vượt tải n=1,1 - Tải tiêu chuẩn tác dụng lên mái : g mtc = g httc - B = 30 = 240, 72(daN / m) cosα 0,997 Tải trọng tính toán tác dụng lên mái : g mtt = n.g mtc = 1,1.240, 72 = 264, 79(daN / m) SINH VIÊN : MSSV : Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG B /TẢI TRỌNG LỚP HOÀN THIỆN BIÊN (TƯỜNG ): tc Lớp hoàn thiện bên sử dụng tole,chọn tải trọng đơn vị g ht = 30(kN / m ) ,hệ số vượt tải n=1,1 Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên cột biên : gbtc = g httc B = 30.8 = 240(daN / m) Tải trọng tính toán tác dụng lên cột biên : gbtt = gbtc n = 240.1,1 = 264(daN / m) C/ TẢI TRỌNG BẢN THÂN CỦA DẦM CẦU TRỤC : Trọng lượng dầm cầu trục chọn sơ 200 daN./m,hệ số vượt tải n=1,1.Quy lực tập trung momen lệch tâm đạt vai cột (tay đòn khoảng cách từ trọng tâm ray đến trục cột ) Giá trị tiêu chuẩn lực tập trung : Ptc = B × 200 = 1600(daN ) Giá trị cánh tay đòn : e = L1 = 0, 75(m) Giá trị tiêu chuẩn momen : M tc = 1600.0, 75 = 1200(m) Giá trị lực tính toán cầu trục : Ptt = 1,1.1600 = 1760(daN ) Giá trị momen tính toán cầu trục : M tt = 1,1.1200 = 1320(daN m) Tải trọng tính toán lớp hoàn thiện,tải trọng cầu trục SINH VIÊN : MSSV : Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG 2.HOẠT TẢI MÁI : A HOẠT TẢI SỬA CHỮA : Theo TCVN 2737-1995,trị số tiêu chuẩn hoạt tải thi công sửa chữa mái 30daN / m ,hệ số vượt tải 1,3 Quy đổi lực phân bố xà ngang : Giá trị tiêu chuẩn : pmtc = 30.B = 30.8 = 240(daN / m) Giá trị tính toán : Pmtt = 1,3.240 = 312(daN / m) B.H OẠT TẢI CẦU TRỤC B.1) : XÁC ĐỊNH ÁP LỰC ĐỨNG CỦA CẦU TRỤC: Áp lực đứng Dmax, Dmin cầu trục truyền qua dầm cầu trục thành tải trọng tập trung đặt vai cột Trị số Dmax, Dmin xác định đường ảnh hưởng phản lực gối tựa dầm cầu trục bánh xe dầm cầu trục di chuyển đến vị trí bất lợi Ta xét trường hợp hai cầu trục tiến đến sát nhau: Trị áp lực đứng tiêu chuẩn cầu trục truyền lên vai cột xác địn theo công thức : Dmax = n∑ Pmax yi Dmin = n ∑ Pmin yi Trong : + n:hệ số tổ hợp,bằng 0,85 xét tải trọng cầu trục chế độ làm việc nhẹ ,trung bình + Pmax ; Pmin :áp lực lớn nhỏ tiêu chuẩn bánh xe cầu trục tra catalo cầu trục Do áp lực Dmax ; Dmin đặt lêch tâm so với trục cột nên cần kể dến momen lệch tâm tương ứng: SINH VIÊN : MSSV : Page 10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II - GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG f ub Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn f ub = 11000( daN / cm ) ;Với mác thép 40Cr vật liệu bulong; - A Diện tích tiết diện ngang bulong(không kể giảm yếu ren) A = π r = 3.8(cm ) - γ b1 Hệ số điều kiện làm việc bulong; 5< n=8 6M 6xx100 = (daNcm) t dd fγ c 1x2100x1 Chọn hsd = (cm) Kiểm tra lại tiết diện sườn A chọn theo ứng suất tương đương: σ td > σ 12 + 3τ 12 = σ 12 + 3τ 12 (daN / cm ) < 1.15fγ c = 1.15x2100x0.9 = 2174(daN / cm ) Kiểm tra khả chịu lực đường hàn: Chọn trước chiều cao đường hàn hw = cm Diện tích tiết diện mô men chống uốn đường hàn: A w = 2x1x(6 − 1) = 10(cm ) Ww = 2x 1x(6 − 1) = 8.33(cm ) 2     σ td = σ + τ =  ÷ +  ÷     2 = 782(daN / cm ) < β f wγ c = 0.7x1800x0.9 = 1134(daN / cm ) Vậy chọn chiều cao sườn A hsđ = (cm) D.TÍNH BU LÔNG NEO: Từ bảng tổ hợp nội lực, chọn cặp nội lực trường hợp tải trọng gây kéo lớn cho bu lông neo: M = (daNm) N = (daN) V = (daN) Chuyển đổi giá trị lực dọc tương ứng với hệ số vượt tải n = 0.9N = daN Chiều dài vùng bê tông chịu nén đế c= cm Chọn trước khoảng cách từ mép biên đế chân cột đến bu lông neo cm, xác định được: a_ khoảng cách từ trọng tâm vùng bê tông chịu nén đến trọng tâm tiết diện cột y_ khoảng cách từ trọng tâm vùng bê tông chịu nén đến trục bu lông neo đối diện SINH VIÊN : MSSV : Page 102 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Tổng lực kéo thân bu lông neo phía chân cột: T1 = M − Na = y = (daN) Chọn trước bu lông thép neo mác 16MnSi, có fba= 190N/mm2=1900N/cm2 Diện tích tiết diện cần thiết bu lông neo phía chân cột: T2 = M N x100 + = + = (daN) L bd 2 T2 < T1 nên đường kính bu lông chọn đạt yêu cầu E.TÍNH TOÁN ĐƯỜNG HÀN LIÊN KẾT CỘT VÀO BẢN ĐẾ: Quan niệm đường hàn cánh cột chịu mô men lực dọc, đường hàn bụng cột chịu lực cắt Lực kéo bụng cột mô men lực dọc phân bố vào: Nk = M N x100 − = − = (daN) h Tổng chiều dài tính toán đường hàn cánh cột( kể đường hàn liên kết dầm đế vào đế):       Σl1w =  − 1÷+  − 1÷+  − 1÷ = (cm) 2      Chiều cao đường hàn cần thiết đường hàn liên kết cánh cột: hw = Nk = = (cm) Σl w ( β f w )γ c x0.7x1800x0.9 w Chọn h = cm Tổng chiều dài đường hàn tính toán bụng cột: Σl 2w = ( −1) = (cm) Chiều cao đường hàn cần thiết bụng cột: hw = V = = (cm) Σl w ( β f w )γ c x0.7x1800x0.9 w Chọn h = cm 2/ THIẾT KẾ CHÂN CỘT C2 : SINH VIÊN : MSSV : Page 103 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II SINH VIÊN : MSSV : GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Page 104 [...]... = 2b f t f + hw t w = 2 × 25 ×1.4 + 27 .2 ×1 = 97 .2( cm 2 )  Momen quán tính của tiết diện đối với trục x : 2  b f t w3  hf   t w hw3 Ix = + 2 + bf t f  ÷ ÷  12 12  2  ÷   2 3 3  25 ×1.4 1× 27 .2  28 .6   = + 2 + 25 ×1.4 ×  = 160 02. 704(cm 4 ) ÷÷  ÷ 12  2    12 SINH VIÊN : MSSV : Page 31 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG  Momen kháng uốn của tiết diện : Wx = 2 I x 2. ..  2  ÷   2  25 ×1.43 1× 27 .23  28 .6   = + 2 + 25 ×1.4 ×  = 160 02. 704(cm 4 ) ÷÷  12 ÷ 12 2      Momen kháng uốn của tiết diện : Wx = 2 I x 2 × 160 02. 704 = = 1066.85(cm3 ) h 25  Momen tĩnh của 1 cánh dầm : S f = t f bf SINH VIÊN : MSSV : hf 2 = 1.4 × 25 × 28 .6 = 500.5(cm 2 ) 2 Page 34 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II mx = GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG M × A 11804.5 ×100 × 97 .2 = = 47.17 N × Wx 22 80... VIÊN : MSSV : Page 15 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG q5 1.09 -0.3 -26 7.813 q6 1.11 +0.3 27 2. 727 q7 1. 12 -0.6 -550.368 q8 1. 12 -0.6 -550.368 q9 1.11 -0.6 -545.454 q10 1.1 02 -0.6 -541. 522 8 q11 1.1 02 -0.5 -451 .26 9 q 12 1.1 02 -0.4 -361.01 52 1.07 -0.4 -350.5 32 1 -0.4 - 327 .6 1 -0.4 - 327 .6 q13 q14 Gió X SINH VIÊN : MSSV : Page 16 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Gió XX V.XÁC...  t w hw3 Ix = + 2 + bf t f  ÷ ÷  12 12  2  ÷   2  25 ×1.43 1× 42. 23  43.6   = + 2 + 25 ×1.4 ×  = 39541(cm 4 ) ÷÷  ÷ 12  2    12  Momen kháng uốn của tiết diện : Wx = 2 I x 2 × 39541 = = 1757.4(cm3 ) h 45  Momen tĩnh của 1 cánh dầm : S f = t f bf mx = hf 2 = 1.4 × 25 × 43.6 = 763(cm 2 ) 2 M × A 20 453.38 ×100 ×1 12. 2 = = 33 .26 8 N × Wx 3 925 .22 7 × 1757.4 Ta có mx > 20 → tiết diện xà... MSSV : Page 18 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Hoạt tải mái 2 Hoạt tải 3 SINH VIÊN : MSSV : Page 19 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Hoạt tải mái 4 Hoạt tải mái 5 SINH VIÊN : MSSV : Page 20 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Hoạt tải 6 2/ XÁC ĐỊNH VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC : Trước khi xuất nội lực từ mô hình,ta đặt lại tên các phần từ như sau : Sơ đồ phần tử V.THIẾT... nTmax = 1,1× 520 , 23 = 5 72, 25 (daN ) SINH VIÊN : MSSV : Page 12 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Tmax lên trục B Tmax lên trục C C)TẢI TRỌNG GIÓ : Xác định tải trọng gió tác dụng vào khung dựa theo mục 6 Tải trọng gió, TCVN 27 37-1995 - Quy về tải phân bố đều tác dụng lên khung : q = nq0 kcB Trong đó, SINH VIÊN : MSSV : Page 13 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG + nc- Hệ... 21 73.5(daN / cm2 ) Trong đó : σ 1 = τ1 = M hw 20 453.38 × 100 43 .2 = × = 1091.444( daN / cm 2 ) Wx h 1757.4 45 VS f I x tw = 6305.7 12 × 763 = 121 .678(daN / cm 2 ) 39541× 1 σ td = σ 12 + τ 12 = 1091.44 42 + 3 × 121 .67 82 = 1111.61 < 21 73.5( daN / cm 2 ) SINH VIÊN : MSSV : Page 29 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II C/ GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CỦA DẦM : Do cánh trên của dầm được liên kết với các... 75 = 29 25,17(daN m) Giá trị tính toán của áp lực,momen (hệ số vượt tải n=1,1 ): Dmttax = nDmtcax = 1.1×13614, 45 = 14976(daN ) M mttax = nM mtcax = 1.1×1 021 0,84 = 1 123 1,9(daNm) tt tc Dmin = nDmin = 1.1× 3900, 22 5 = 429 0, 25 (daN ) tt tc M min = nM min = 1.1× 429 0, 25 = 4719, 27 5( daNm) Dmax lên cột B SINH VIÊN : MSSV : Page 11 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Dmax lên trục C B 2) .X ÁC... Chọn loại tole 9 sóng vuông,cao 21 mm(được tra từ catalo của công ty Ngô Long) SINH VIÊN : MSSV : Page 21 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II - GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Ta dự tính chọn khoảng cách xà gồ theo phương ngang là 1.1m,tra bảng thông số của tole do nhà sản xuất ta có thông số sau : Bảng thông số kĩ thuật : SINH VIÊN : MSSV : Page 22 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG  Khoảng cách theo phương... 2 I x 2 × 160 02. 704 = = 1066.85(cm3 ) h 25  Momen tĩnh của 1 cánh dầm : S f = t f bf mx = hf 2 = 1.4 × 25 × 28 .6 = 500.5(cm 2 ) 2 M × A 7 123 . 325 × 100 × 97 .2 = = 70.13 N × Wx 925 .5 × 1066.85 Ta có mx > 20 → tiết diện xà ngang được tính toán kiểm tra theo điều kiện bền sau: 1 N M   + ÷ γ c  A Wx  1  925 .5 7 123 32. 5  2 2 = +  ÷ = 7 52. 467(daN / cm ) < f = 21 00(daN / cm ) 0.9  97 .2 1066.85  σ1 ... 1.1 02 -0.6 -541. 522 8 q11 1.1 02 -0.5 -451 .26 9 q 12 1.1 02 -0.4 -361.01 52 1.07 -0.4 -350.5 32 -0.4 - 327 .6 -0.4 - 327 .6 q13 q14 Gió X SINH VIÊN : MSSV : Page 16 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN... HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Hoạt tải mái Hoạt tải SINH VIÊN : MSSV : Page 19 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Hoạt tải mái Hoạt tải mái SINH VIÊN : MSSV : Page 20 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II... tính toán (lấy hệ số vượt tải 1.1): tt tc Tmax = nTmax = 1,1× 520 , 23 = 5 72, 25 (daN ) SINH VIÊN : MSSV : Page 12 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GV HƯỚNG DẪN :LÊ VĂN THÔNG Tmax lên trục B Tmax lên trục