Đồ án kết cấu thép 2 thiết kế nhà công nghiệp một tầng một nhịp L=24m

+ Chịu các tải trọng tác dụng theo phơng dọc nhà, vuông góc với mặt phẳng khung nhgió lên tuờng hồi, lực hãm của cầu trục + Bảo đảm ổn định cho các cấu kiện chịu nén của kết cấu thanh d

Hc : chiều cao cầu trục

100 là khe hở an toàn giữa cầu

1 8

1 10

1 10

1

5,2 = 0,43  0,52 ( m )  chọn htr = 0,5 ( m )

Chiều cao dàn mái tại trục định vị là 2200 mm Độ dốc cánh

trên i =1/10 nh vậy chiều cao ở giữa dàn là 2200 +

3550 2700

Chiều cao cửa trời gồm một lớp kính 2,35 m

Bậu trên 0,4 m và bậu dới là 0,8 m

4 Hệ giằng

Bố trí các hệ giằng mái và hệ giằng cột

Hệ giằng là một bộ phận trọng yếu của kết cấu nhà, có các tác dụng

+ Bảo đảm sự bất biến hình và độ cứng không gian của kết cấu chịu lực của nhà

+ Chịu các tải trọng tác dụng theo phơng dọc nhà, vuông góc với mặt phẳng khung nhgió lên tuờng hồi, lực hãm của cầu trục

+ Bảo đảm ổn định cho các cấu kiện chịu nén của kết cấu thanh dàn, cột v v

+ Làm cho dựng lắp an toàn thuận tiện

Hệ thống giằng của nhà xởng đợc chia làm 2 nhóm : giằng mái và giằng cột

4.1- Hệ giằng ở mái

Hệ giằng ở mái bao gồm các thanh giằng bố trí trong phạm vi từ cánh dới dàn trở lên,chúng đợc bố trí nằm trong các mặt phẳng cánh trên dàn mặt phẳng cánh dới dàn và mặtphẳng đứng giữa dàn

4.1.1- Giằng trong mặt phẳng cánh trên

Giằng trong mặt phẳng cánh trên gồm các thanh chéo chữ thập trong mặt phẳng cánhtrên và các thanh chống dọc nhà Tác dụng chính của chúng là đảm bảo ổn định cho cánhtrên chịu nén của dàn, tạo nên những điểm cố kết không chuyển vị ra ngoài mặt phẳngdàn Các thanh giằng chữ thập nên bố trí hai đầu khối nhiệt độ Khi khối nhiệt độ quá dàithì bố trí thêm ở quảng giữa khối, sao cho khoảng cách giữa chúng không quá 50  60

m Các dàn còn lại đợc liên kết vào các khối cứng bằng xà gồ hay sờn của tấm mái

Thanh chống dọc nhà dùng để cố định các nút quan trọng của nhà: nút đỉnh nóc (bắtbuộc), nút đầu dàn, nút dới chân cửa trời Những thanh chống dọc này cần thiết để đảmbảo cho độ mảnh của cánh trên trong quá trình dựng lắp không vợt quá 220

4.1.2 - Giằng trong mặt phẳng cánh d ới

Giằng trong mặt phẳng cánh dới đợc đặt tại các vị trí có giằng cánh trên, nghĩa là ở 2

đầu của khối nhiệt độ và ở khoảng giữa, cách 50  60 m Nó cùng với giằng cánh trêntạo nên các khối cứng không gian bất biến hình Hệ giằng cánh dới tại đầu hồi nhà dùnglàm gối tựa cho cột hồi, chịu gió thổi lên tờng hồi nên còn gọi là dàn gió

Trong những nhà xởng có cầu trục Q >10 tấn, hoặc có cầu trục chế độ làm việc nặng, đểtăng độ cứng cho nhà, cần có thêm hệ giằng cánh dới theo phơng dọc nhà Hệ giằng này

đảm bảo sự làm việc cùng nhau giữa các khung, truyền tải trọng cục bộ tác dụng lên mộtkhung, sang các khung lân cận

Bề rộng của giằng thờng lấy bằng chiều dài khoảng đầu tiên của cánh dới dàn Trongnhà xởng nhiều nhịp, hệ giằng dọc đợc bố trí dọc 2 hàng cột biên và tại một số hàng cộtgiữa, cách nhau 60  90 m theo phơng bề rộng nhà

4.1.3-Hệ giằng đứng

Hệ giằng đứng đặt trong mặt phẳng các thanh đứng, có tác dụng cùng với các giằngnằm tạo nên khối cứng bất biến hình giữ cố định và vị trí cho dàn vì kèo khi dựng lắp.Thông thờng hệ giằng đứng đợc bố trí tại các thanh đứng đầu dàn, thanh đứng giữa dàn(hoặc dới chân cửa trời), cách nhau 10  15 m theo phơng dọc nhà Theo phơng dọc nhàchúng đợc đặt tại các gian có giằng nằm ở cánh trên và cánh dới Kết cấu chịu lực của cửatrời cũng có các hệ giằng cánh trên, hệ giằng đứng nh đối với dàn mái

đến mút gối tựa dới của dàn kèo, lớp dới bên dới dầm cầu trục cho đến chân cột Các

Trong các gian đầu và gian cuối của khối nhiệt độ, cũng thờng bố trí giằng lớp trên.Giằng này tăng độ cứng dọc khung, truyền tải trọng gió từ dàn gió đến đĩa cứng Cácthanh giằng lớp trên này tơng đối mảnh nên có thể bố trí ở hai đầu khối mà không gâyứng suất nhiệt độ đáng kể

II Tính tải trọng tác dụng lên khung ngang

381

= 383 ( kG/m2 )b) Trọng lợng bản thân dàn và hệ giằng

.



L g

= 78,804 ( T )Tải trọng tạm thời A’ =

2

24 17 , 1 2

.



L p

= 14,04 ( T )b) Do trọng lợng dầm cầu trục Gdct = dct.L2

dct

Q = 50 T  chọn dct = 30

 Gdct = 30.22,5 2 = 15,2 ( T )

c) Do áp lực bánh xe cầu trục

G Q

= 11,75 ( T )

áp lực lớn nhất, nhỏ nhất của bánh xe lên cột đợc tính nh sau

Dmax = n.nc.Pmax.Yi

= 1,2.0,85.46,5.1,5625 = 74,11 ( T )

Dmin = n.nc.Pmin.Yi

= 1,2.0,85.11,75.1,5625 = 18,73 ( T )d) Do lực hãm xe con

Tc

1 =

2

)1850.(

05,0).(

05,0

3 Tải trọng gió tác dụng lên khung

Địa điểm xây dựng là Hng Yên, vùng áp lực gió IIb  q0 =80 daN/m2

0.8

0.5 0.7

-0.8 -0.6

-0.6 -0.6

-0.6

w' w

Tải trọng gió phân bố đều tác dụng lên cột phía đón gió là

q = n.q0.k.c.B = 1,3.80.1,0132.0,8.12 = 1011,6 ( daN/m2 )

Tải trọng gió phân bố đều tác dụng lên cột phía trái gió là

q’ = n.q0.k.c’.B = 1,3.80.1,0132.0,6.12 = 758,7 ( daN/m2 )

Trong đó : c,c’ là hệ số khí động, tra bảng V5-3

k là hệ số áp lực theo chiều cao, tra bảng V4-B

Tải trọng gió trong phạm vi mái từ đỉnh cột đến nóc mái đa về tập trung ở cao trình dớidàn mái

W = n.q0.k.B.Cihi

k =     

2

3056 , 1 0132 , 1 2

1

35 , 15 6 , 10

= - 4123,75 ( daN )

III Tính toán nội lực khung

1 Sơ bộ cho tỷ số độ cứng giữa các bộ phận khung

Mômen quán tính dàn



R 2

h M

Trong đó : Mmax là mômen uốn lớn nhất trong xà ngang,coi nh dầm đơn giản chịu tảitrọng đứng tính toán

2 2

8

) 17 , 1 567 , 6 ( 8

hd chiều cao giữa dàn ( tại tiết diện có Mmax )  hd = 220 + 135 + 80 = 435 (cm)

 hệ số kể đến độ dốc cánh trên và sự biến dạng của các thanh bụng

i = 1/10 nên  = 0,8  0 8

2100 2

435 57706400

d

R K

D N

Trong đó : NA phản lực tựa của dàn NA = A + A, = 78,804 + 14,04 = 92,844 T

K1 hệ số phụ thuộc vào loại cột và bớc cột

Khi cột bậc thang bớc cột 12 m , K1 = 3,2  3,8 ở đây chọn K1=3,2

 2

2100 2 , 3

) 2 74110 92844

5 0 7 , 1

1

2 1

2

2

1 2

J J

h

h K

J J

Dàn liên kết cứng với cột, K2=1,2  1,8 , lấy K2 = 1,7

Tỷ số độ cứng giữa dàn và cột dới

2 , 358726

4 , 4781387

:

H J H

J L

2 Tính khung với tải trọng phân bố trên xà

Dùng phơng pháp chuyển vị với ẩn số là góc xoay 1, 2 và đợc chuyển vị ngang  ở

đỉnh Trờng hợp ở đây khung đối xứng và tải trọng đối xứng nên  = 0 và 1 = 2 = , ẩn

số là 2 góc xoay ở nút khung

Phơnh trình chính tắc : r11. + R1P = 0

Trong đó : r11 tổng phản lực mômen các nút trên của khung khi góc xoay  =1

R1P tổng mômen phản lực ở nút đó do tải trọng ngoài

Để tìm r11 cần tính M Bxà và M Bcột là các mômen ở nút cứng của xà và cột khi gócxoay  =1 ở hai nút khung M Bxà tính theo công thức (cơ học kết cấu)

B

24

5 , 4 2

M của thanh có tiết diện thay đổi dùng các công thức ở bảng III-1

Ta quy ớc dấu nh sau: Mômen dơng khi làm căng thớ bên trong của cột và dàn, phản lựcngang là dơng khi có dấu từ bên trong ra bên ngoài Tức là đối với cột trái thì hớng từ phảisang trái, ta hiểu phản lực là lực do nút tác dụng lên thanh

R M

2 , 5

29 , 8

569 , 1 4

H

EJ K

29 , 8

248 , 2 6

.

H

J E K

B

 r11 = cột

B xà

M  = 0,375EJ1 + 0,0664EJ1 = 0,4414EJ1

R1P tổng phản lực mômen ở nút B do tải trọng ngoài gây ra là

12

24 567 , 6 12

11

4414 , 0

216 , 315

EJ EJ

R B  = 8,93 ( Tm ) Vậy mômen ở vai cột

Nội lực trong khung do Me có thể tìm đợc bằng bảng ở phụ lục đối với cột 2 đầu ngàm.Vì trong trờng hợp này có thể coi Jd= và ngoài ra khung không có chuyển vị ngang vì cótải trọng đối xứng Dấu Me ngợc với dấu trong bảng

 

 9 , 34 2 , 29 ( ) 29

, 8

569 , 1 4 456 , 0 1 248 , 2 3 456 , 0 1 C

4 1

3 ) 1

(

Tm M

34 , 9 29

, 8

456 , 0 1 736 , 3 248 , 2 456 , 0 1 6

1 A B 1

.

6

T H

M K

Cộng biểu đồ ta đợc biểu đồ mômen cuối cùng do

tải trọng thờng xuyên gây ra toàn mái là

MB = - 47,42 + 2,29 = - 45,13 ( Tm )

Mctr = - 0,984 - 3,36 = - 4,344 ( Tm )

Mcd = - 0,984 + 6,49 = 5,506 ( Tm )

MA = 54,382 - 0,24 = 54,142 ( Tm )

3 Tính khung với tải trọng tạm thời trên

mái (hoạt tải)

Ta có ngay biểu đồ do hoạt tải gây ra bằng cách nhân

các trị số của mômen do tải trọng thờng xuyên gây ra

4 Tính khung với trọng lợng dầm cầu trục

Trọng lợng dầm cầu trục Gdct = 15,2 T đặt vào trục

nhánh đỡ dầm cầu trục và sinh ra mômen lệch tâm

8 , 3

nên phải cộng biểu đồ mômen do Gdct với nội lực do

tĩnh tải gây ra để đợc biểu đồ mômen do toàn bộ tải

5 Tính khung với mômen cầu trục : M max, M min

Mmax, Mmin đồng thời tác dụng ở 2 cột, Mmax cột trái

hoặc có thể cột phải Dới đây xét trờng hợp Mmax ở cột trái, Mmin ở cột phải

Giải khung bằng phơng pháp chuyển vị với sơ đồ xà ngang cứng vô cùng, ẩn số chỉ còn

là chuyển vị ngang của nút

Phơng trình chính tắc r11 + R1P = 0

Trong đó r11 là phản lực ở liên kết thân do chuyển vị đơn vị =1 gây ra ở nút trên

Dấu của chuyển vị và dấu của phản lực trong liên kết thêm quy ớc hớng từ trái sang phải

là dơng Dùng bảng phụ lục tính đợc mômen và phản lực ngang ở đầu B của cột

Mômen do chuyển vị nút trên =1 dùng công thức của bảng III-2

45,13

4,344 5,506

8,03

0,77 0,98

3

1 3

1 3

1

2

1 2

1 2

1

408 , 5 29

, 8

736 , 3 12 12

627 , 1 29

, 8

248 , 2 6 6

H

EJ H

EJ H

EJ K

A R

H

EJ H

EJ H

EJ K

B M

EJ H

EJ H

R M c

1,627 21 5,408 31 3,781 21

H

EJ H

H

EJ H

EJ H

R M

EJ

R1P phản lực trong liên kết gối tựa do tải trọng ngoài gây trong hệ cơ bản

Để xác định nội lực do Mmax , Mmin gây ra trong hệ cơ bản ta nhân nội lực do Me gây ravới tỷ số -

5275 , 18

6825 , 4

3 11

1

697 , 2 816

, 10

559 , 2

J E

H EJ

H r

Nhân biểu đồ mômen do =1 với  và cộng với mômen ngoại lực trong hệ cơ bản ta

đ-ợc biểu đồ mômen cuối cùng M = M.+MP

697 , 2 ( 627 , 1

1

2 2

J E

H H

a c

b

J d = 

 = 1 MB

RB

a c b

MA = 3,781 0,451

.697,

EJ EJ

EJ EJ

586 , 8 695 , 8 2

, 6

943 , 9 648 ,

d C A

H

M M H

M M

,

1

1

2 2

J E

H H

EJ

= - 5,476(Tm)

.697

E

H

=10,311(Tm)

)(861,3596,184

,0697

EJ EJ

784,0697

EJ EJ

861 , 3 476 , 5 2

, 6

818 , 0 311 ,

d C A

H

M M H

6 Tính khung với lực ngang T

Lực T đặt ở cao trình hãm cách vai khoảng hdcc = 1 ( m )

Lực T có thể tác dụng ở cột trái hay cột phải, chiều hớng vào cột hoặc đi ra khỏi cột

D-ới đây giải khung vD-ới trờng hợp lực T dặt vào cột trái hớng từ trái sang phải Các trờnghợp khác có thể suy ra từ trờng hợp này

C B K

B

2 , 3 4 , 11 71 , 2 29

, 8

569 , 1 2 248 , 2 37 , 0 456 , 0 2 37 , 0 456 , 0 6

29 , 8

569 , 1 2 248 , 2 37 , 0 2 37 , 0 1

2 2

C 2 B 2 1

2 2

9,943

8,586

37 , 0 456 , 0 2 736 , 3 2 248 , 2 3 37 , 0 456 , 0 6

29 , 8

37 , 0 2 736 , 3 2 248 , 2 3 37 , 0 1

2 2 3 2

2 3 1

2

2

T

T K

A B K

A B

) ( 682 , 1 1 71 , 2 2 , 5 46 , 1 2 , 3

.

) ( 932 , 2 2 , 4 46 , 1 2 , 3

Tm H

H T H R M M

Tm h

T H R M M

Tm h

H R M M

dct d B

B

T

A

dct tr

B B

T

c

dct tr B B

3 11

816 , 10

46 , 1

EJ

H EJ

H r

,

1

1

2 2

J E

H H

1

54 , 1 84

,

0

J E

H H

1

54 , 1 781

,

3

J E

H H

EJ

QA=

2 , 6

39 , 0 89 ,

H

M M

7 Tính khung với tải trọng gió

ở đây tính với trờng hợp gió thổi từ trái qua phải Với trờng hợp gió thổi từ phải qua tráichỉ việc thay đổi vị trí cột

Ta có biểu đồ M do =1 gây ra trong hệ cơ bản r11 = 10,816 31

a c

a

c

Hệ cơ bản q

2,506

5,823

29 , 8 12

569 , 1 8 259 , 1 248 , 2 9 12

 T qH

K

AF BC

29 , 8 2

259 , 1 736 , 3 3 569 , 1 248 , 2 2 2

3 2

4 , 11 0116 , 1 4 , 11 91 , 4 64 , 7 2

) ( 215 , 4 2

2 , 5 0116 , 1 2 , 5 91 , 4 64 , 7 2

2 2

2 2

Tm

qH H R M

M

Tm

qH H

R M

M

B B

tr

A

tr tr

B B

7587 , 0 '

) ( 16 , 3 215 , 4 75 0

) ( 73 , 5 64 , 7 75 0

Tm M

Tm M

Tm M

3 11

816 , 10

6841 , 8

EJ

H J

E

H r

1

153 , 9 627

,

1

J E

H H

1

153 , 9 84

,

0

J E

H H

1

153 , 9 781

,

3

J E

H H

, 6

01 , 52 474 , 3

1

153 , 9 627 , 1

J E

H H

1

153 , 9 84

, 0

J E

H H

1

153 , 9 781 , 3

J E

H H

,6

53,466,472

= 9,31 ( T )

8 Xác định nội lực tính toán

sau khi tính toán xong khung ( tính đợc M,N,Q tại các tiết diện ) với từng loại tảitrọng, tiến hành tổ hợp tải trọng một cách bất lợi nhất để xác định nội lực tính toán màchọn tiết diện khung

7,252

3,474

4,53 9,162

Nội lực dọc N trong trong cột đợc xác định nh khi dàn liên kết khớp với cột, nh vậychỉ cần dồn tải trọng đứng về cột một cách thông thờng ( việc xác định N bằng cách giảikhung cứng, mất nhiều công mà kết quả sai khác không quá 1%)

Phần cột trên chịu A, A’(V,V’), phần cột dới chịu thêm Dmax , Gdct và trọng lợng tờngtreo (nếu có)

0,6 9

0,6 21

0 0

2,3 7

2,1 33

0 0

0,3 9

0,3 51

0 0

11, 89

10, 71

0 0

1,98

1,78 2

2,5 06

2,2 55

0 0

1,2 94

1,1 65

0 0

1,2 94

1,1 65

0 0

5,8 23

5,2 41

0 0

2,71

2,43 9

7 tráiGió 0,91 7,2526,527 00 -3,474-3,127 00 -3,474-3,127 00 -52,01-46,81 00 10,969,864

8 tráiGió 0,91 -9,162-8,246 00 4,0774,53 00 4,0774,53 00 47,6642,89 00 8,3799,31

Các kết quả giải khung đợc ghi vào bảng nội lực Với mỗi cột xét 4 tiết diện tiêu biểu,tại mỗi tiết diện ghi trị số M, N do mỗi loại tải trọng gây ra, riêng tiết diện A sát móng thìthêm giá trị lực cắt Q Các trị số M, N, Qcủa mỗi loại tải trọng (trừ trọng lợng bản thân )

đợc ghi làm 2 dòng, dòng trên ghi trị số đúng dùng cho tổ hợp cơ bản 1, dòng d ới ghi trị

số nhân với 0,9 dùng cho tổ hợp cơ bản 2 ( hệ số tổ hợp 0,9 )

Dựa vào bản nội lực trên, tiến hành tổ hợp tải trọng Đối với nhà công nghiệp, thôngthờng xét 2 loại tổ hợp tải trọng

+ Tổ hợp cơ bản 1: gồm tải trọng thờng xuyên + 1 tải trọng tạm thời với hệ số 1

+ Tổ hợp cơ bản 2: gồm tải trọng thờng xuyên +nhiều tải trọng tạm thời với hệ số 0,9

Tại mỗi tiết diện cột cần tìm 3 tổ hợp tải trọng sau

+ Tổ hợp gây momen dơng lớn nhất M+

max và lực nén tơng ứng+ Tổ hợp gây momen dơng lớn nhất với dấu âm M-

max và lực nén tơng ứng

+ Tổ hợp gây lực nén lớn nhất Nmax và trị số tơng ứng M hoặc M Với tổ hợp thứ 2 này,cần chú ý là nhiều tải trọng không gây thêm N nhng có gây M ( gió, lực hãm ) thì cũngcần kể thêm vào để cùng vối trị số Nmax có đợc Mmax tơng ứng lớn nhất

Khi tổ hợp tải trọng cần theo các nguyên tắc sau

+ Tải trọng thờng xuyên luôn luôn đợc kể đến trong mọi trờng hợp bất kể dấu thế nào+ Không thể đồng thời lấy cả 2 tải trọng (3-4, 5-6, 7-8) cùng 1 lúc đợc vì ở đó có Dmax

bên trái thì không thể có Dmax bên phải đợc, đã có gió trái thì thôi gió phải chỉ chọn đợcmột trong hai dòng 3 hoặc 4 ( 5 hoặc 6, 7 hoặc 8 )

+ Khi đã kể đến lực hãm T thì tất phải kể đến lực đứng Dmax, Dmin Do điều kiện làm việcthực tế của cầu trục, lực hãm T có thể coi đặt vào cột này hay cột kia dù trên cột có Dmax

hay Dmin chứ không phải T chỉ đặt vào cột có Dmax nh thờng quan niệm Lực T có thể thay

đổi chiều nên các trị số nội lực sẽ mang dấu ( ) Do tính chất này mà khi đã xét tải

trọng cầu trục D tất luôn cộng thêm tải trọng T vì trị số momen sẽ luôn tăng thêm

Bảng tổ hợp nội lực sau lập theo các giá trị của bảng nội lực trên Tại mỗi ô của bảng

có ghi rõ số thứ tự của các tải trọng dùng trong tổ hợp để tiện tính toán, kiểm tra Có một

số ô bỏ trắng bởi vì cặp giá trị đó không xuất hiện

Tiết

diện Nộilực

M+ max

N

M max

+ max

max

N

1,3,56,6239,4

1,3,5,89,60139,4

N

1,810,04

-1,810,04

-1,2,810,47

-1,2,810,47

1,8101,8

-1,3,576,68113,51 -

1,2,3,5,8126

-1,2,3,5,8126

IV Thiết kế cột

1 Xác định chiều dài tính toán của cột

Từ bảng tổ hợp nội lực chọn cặp nội lực nguy hiểm để chọn tiết diện cột

K1=

2 , 5

2 , 6 10

1

1

2 1

J i

i

= 0,12

C1=

46 , 2 1

10 2 , 6

2 , 5

2

1



m J

J H

42 , 112

tính đợc 2 =

69 , 1

45 , 3

C 





= 2,04 Vậy:

+ chiều dài tính toán của các phần cột trong mặt phẳng khung là:

Diện tích yêu cầu của tiết diện tính theo công thức:

50

155 3 , 2 25 , 1 1 2300

10 72 , 45 8

, 2 2 , 2

e R

3 3

4 , 62621 25

2 6 , 23 12

2 25

4 , 62621

2 , 5214

2

cm b

9 , 2504





+Độ mảnh: X= 50 , 52

10 21

61 , 10

2 2

+Độ mảnh quy ớc:

61 , 72 06 , 6

10 4 , 4

672 , 1 10 1 , 2

2300

52 , 50

2 2

Y

6 X

r L E R

Từ m1 &  X tra bảng II-2 phụ lục II ta đợc l t= 0,1147

Kiểm tra điều kiện ổn định:

3

/ 6 , 2322 1147

, 0 2 , 142

10 75 , 42

23006

,2322

%100

Đảm bảo ổn định trong mặt phẳng khung

2.3 Kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng

Mômen tính toán khi kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng là mômen lớn nhất tại tiếtdiện ở 1/3 cột

Mômen tính toán tại tiết diện B do các tải trọng (1,2,3,6,8) có trị số MB = 70,7 Tm Vậy mômômen tơng ứng tại tiết diện kia (tiết diện C) do các tải trọng này là

1        

, 1 72 , 45

41 , 49 '

y = 72,61 < c  =1

 = 0,65 + 0,005mx = 0,65 + 0,005.6,13 = 0,68

13 , 6 68 , 0 1

1

/ 53 , 2200 2

, 142 769 , 0 19 , 0

10 72 , 45

Kiểm tra ổn định cục bộ của bản cánh

1 , 0 36 , 0

, 4 5 , 2

9 , 11

C C

Trong đó:  = y

J

M A

N

X

X



y là khoảng cách từ trục trung tâm x-x đến thớ mép chịu nén nhiều của bản bụng

y1 là khoảng cách từ trục trọng tâm x-x đến thớ mép chịu nén ít (hoặc kéo) của bản bụng

ổn định cục bộ của bản bụng kiểm tra bằng điều kiện:

b b

1 , 3 9 , 54 2100

10 1 , 2 672 , 1 5 , 0 9 , 0

5 , 0 9

,

0

6 6

41

b b

2 , 2 2 , 34

6 b

Nhánh mái (phía ngoài) dùng thép bản có tỷ lệ chiều rộng & chiều dài lấy theobảng 3-3 (sách thiết kế nhà công nghiệp KCT nh phần trên)

Nhánh cầu trục (nhánh trong) dùng thép cán hình chữ I