ĐỒ ÁN KẾT CẦU THÉP 2

• Chiều dài nhà : L = 90 (m) • Bước cột : B = 6 (m) • Độ dốc mái: • Cầu trục: chế độ làm việc trung bình, hai móc cẩu, móc cẩu mềm. • Tải trọng gió: (kNm2) – khu vực IIA. • Vật liệu lợp mái:panel bê tông cốt thép.

MỤC LỤC

PHẦN 1: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG 2

I/ DỮ LIỆU: 2

II/ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC HÌNH HỌC: 3

III/ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG: 6

PHẦN 2: TÍNH TOÁN KHUNG NGANG PHƯƠNG ÁN CỘT DÀN THEO PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN 12

I/ XÁC ĐỊNH CÁC TẢI TRỌNG ĐẶT LÊN KHUNG NGANG: 12

II/ MÔ HÌNH TÍNH TOÁN: 14

PHẦN 3: THIẾT KẾ CỘT 34

I/ XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀI TÍNH TOÁN CỦA CỘT: 34

II/ NỘI LỰC TÍNH TOÁN CỦA CỘT: 36

III/ THIẾT KẾ TIẾT DIỆN CỘT TRÊN: 36

IV/ THIẾT KẾ TIẾT DIỆN CỘT DƯỚI: 39

V/ THIẾT KẾ CHI TIẾT CỘT: 48

VI/ THIẾT KẾ DÀN MÁI 60

KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG PHẦN 1: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG I/ DỮ LIỆU :

 Cầu trục: chế độ làm việc trung bình, hai móc cẩu, móc cẩu mềm

 Tải trọng gió:wtc 95 12 83  (kN/m2) – khu vực II-A

 Vật liệu lợp mái:panel bê tông cốt thép

2 Thông số kỹ thuật:

Cường độ thiết kế của vật liệu thép f = 21(KN/cm2)Cường độ thiết kế chịu nén của móng BTCT Rb = 0.85 (KN/cm2)Cường độ thiết kế của đường hàn góc fsw = 18(KN/cm2)Cường độ chịu cắt của TCB trên biên nóng chảy fws = 19(KN/cm2)Cường độ thiết kế của đường hàn đối đầu chịu kéo,nén fw = 18(KN/cm2)Cường độ thiết kế của đường hàn đối đầu chịu cắt fwv = 13(KN/cm2)Cường độ thiết kế của bu lông(cấp4,6) chịu kéo ftb = 17(KN/cm2)Cường độ thiết kế của bu lông(cấp4,6) chịu cắt fvb = 15(KN/cm2)Cường độ thiết kế của bu lông(cấp4,6) chịu ép mặt fcb = 18(KN/cm2)Cường độ thiết kế của bu lông(cấp8,8) chịu kéo ftb = 40(KN/cm2)Cường độ thiết kế của bu lông(cấp8,8) chịu cắt fvb = 35(KN/cm2)Cường độ thiết kế của bu lông(cấp8,8) chịu ép mặt fcb = 32(KN/cm2)

3 Tiêu chuẩn thiết kế:

TCXDVN 2737 – 1995: Tiêu chuẩn về tải trọng tác động.

TCXDVN 5575 : 2012: Tiêu chuẩn về thiết kế kết cấu thép.

B1(mm)

Ptcmax(kN)

Ptcmin(kN) (kN)T

Gxc(kN)

Gct(kN)

Kiểuray

Trong đó :

+Lk: Nhịp cầu trục (khoảng cách giữa 2 tim ray)

+ Bk: Bề rộng cầu trục

+ K : Khoảng cách giữa 2 trục bánh xe cầu trục

+ Hk : Chiều cao từ đỉnh ray đến điểm cao nhất của cầu trục

+ B1 : Khoảng cách từ tim ray đến mép ngoài cầu trục

+ Ptcmax : Áp lực 01 bánh xe cầu trục khi vật cẩu nằm về phía bánh xe đó

+ Ptcmin : Áp lực 01 bánh xe cẩu trục khi vật cẩu nằm về phía bên kia bánh xe

+ T: Lực hãm ngang tác dụng lên toàn cầu trục

+ Gxc: Trọng lượng xe con

+ Gct: Trọng lượng cầu trục

2 Xác định kích thước theo phương đứng:

- Cao trình đỉnh ray : Hr = 8000(mm)

- Chiểu cao ray và đệm ray hr = 200 (mm)

- Chiều cao Garabin của cầu trục Hk = 2750(mm)

- Chiều cao dầm cầu chạy lấy sơ bộ :

- Không bố trí đoạn cột chôn dưới đất : hm 0 (mm)

- Độ võng kết cấu mái lấy sơ bộ :

L   21000 210 (mm)

- Chiểu cao cửa mái : Hcm 1.5 (m)

- Chiều cao đầu dàn vì kèo : Hdd 2 (m)

Q=30 T

- Chiều cao dàn vì kèo giữa nhịp :

- Khoảng cách giữa 2 tim ray : Lk = 19.5 (m)

- Khoảng cách từ tim ray đến mép ngoài cầu trục: B1 = 300 (mm)

- Khoảng cách từ tim ray đến trục định vị:

- Chiều cao tiết diện cột dưới:

Chọn trục A, B ở mép ngoài cột trên, D – h – Bt 1750 – 340 – 300 110 70 (mm)  (thỏa)Với D = 70 (mm) là khoảng hở an toàn giữa đầu mút cầu trục và mép trong cột trên

Vậy trục A, B ở mép ngoài cột trên và h d = λ = 750

a Tải trọng thường xuyên :

(kN/m2)Tấm panel bê tông cốt thép cỡ lớn

Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 4 (cm)

Lớp chống thấm 2 giấy 3 dầu, giả định

Các lớp vữa tô trát, tổng chiều cao dày 4 (cm)

Hai lớp gạch lá nem, dày mỗi lớp 3cm

1.50.40.10.81.2

1.11.21.21.21.1Tổng tải trọng tiêu chuẩn qtc = 4 (kN/m2)

Tổng tải tính toán qtt = 4.53 (kN/m2)  

tt 0

q

4.55cos 6 

�

(kN/m2)Trọng lượng kết cấu mái và hệ giằng:

Giá trị tiêu chuẩn g1tc = 0.3 (kN/m2), n=1.2  Giá trị tính toán g1tt = 0.36 (kN/m2)Trọng lượng bậu cửa : 1 (kN/m)

Trọng lượng cửa kính và khung cánh cửa : 0.4 6 2.4�  (kN/m)

Trọng lượng kết cấu cửa mái:

Giá trị tiêu chuẩn g2tc = 0.15 (kN/m2), n=1.2  Giá trị tính toán g2 = 0.18 (kN/m2)

* Tĩnh tải máiđược dồn về các khung ngang Tải trọng các lớp lợp và kết cấu mái cùng hệ giằng được coi là một tải phân bố đều trên suốt nhịp nhà xưởng, còn tải

trọngcửa mái được coi như phân bố đều trên suốt bề rộng cửa mái

b Tải trọng sửa chữa mái :

TCVN 2737-1995, tải trọng sửa chữa mái lợp panel bê tông cốt thép là 0.75(kN/m2), hệ số vượt tải n=1.3, giả thuyết mái nghiêng một góc 10o

Giá trị tải sữa chữa mái đưa vào tính toán là:

tt

ht

q �B 0.99 6 5.94 �  (kN/m2)

c Áp lực của cầu trục lên vai cột

Các tải trọng này được xác định theo công thức:

- Khoảng cách giữa 2 trục bánh xe cầu trục K = 5100 (mm)

Hình: Sơ đồ sắp xếp bánh xe cầu trục và đường ảnh hưởng phản lực gối tựa

D 1.1 0.9 88 1.95 169.9 (kN)� � � 

2 Theo phương ngang:

a Lực xô ngang của cầu trục :

ms  xc x

Công trình được xây dựng ở Ninh Thuận,vùng áp lực II-A chịu ảnh hưởng thườngxuyên của gió bão Các hệ số như sau:

- Áp lực gió tiêu chuẩn qo 0.83 (kN/m2)

+ Tại cao trình trục thanh cánh dưới H = 7.2 + 4 =11.2 (m)k1 = 1.194

+ Tại cao trình đầu dàn H = 13.2(m) k2 = 1.218

+ Tại cao trình chân cửa mái H = 13.2 + 0.6 = 13.8(m)k3 = 1.226

+ Tại cao trình đỉnh cửa mái H = 13.8 + 1.95 = 15.75(m) � k5 = 1.248

Tải trọng gió phân bố đều từ chân cột đến độ cao 10m trên cột đón gió là:

q n c� �k q� �B 1.3 0.8 1.18 0.83 6 6.11 � � � �  (kN/m)

Tải trọng gió phân bố hình thang từ độ cao 10m đến độ cao 13.2m trên cột đón gió là:

Tải trọng gió trên các mắt dàn

I/ XÁC ĐỊNH CÁC TẢI TRỌNG ĐẶT LÊN KHUNG NGANG:

1 Tĩnh tải và momen lệch tâm:

Trọng lượng các lớp mái, kết cấu mái và hệ giằng:

1

g  q �6 0.36 4.55 �6 29.46

(kN/m)Trọng lượng các lớp mái và kết cấu cửa mái:

2

g q �6 0.18 4.55 �6 28.38

(kN/m)Trọng lượng bậu cửa : 1(kN/m)

Trọng lượng cửa kính và khung cách cửa : 0.4 6 2.4�  (kN/m)

Momen lệch tâm của tĩnh tải do dời từ tim cột trên sang tim cột dưới:

�Tổng momen lệch tâm tác dụng tại tim cột dưới: M 65.55 – 4.05 61.5 (kNm)�  

2 Hoạt tải sửa mái:

Tải sửa chữa mái dồn về một khung thành tải phân bố đều:

3 Áp lực bánh xe cầu trục D max, min :

Tải tập trung tại 2 vai cột:

Tải trọng gió đặt 2 bên cột

Tải trọng gió phân bố mặt bên cửa mái

Tải trọng gió đặt trên giàn

II/ MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:

Sử dụng phần mềm SAP2000 v14.2.2

1 Sơ đồ hóa kết cấu trong SAP2000:

2 Tổ hợp tải trọng:

1 Tĩnh tải - TT

2 Hoạt tải sửa mái - HT

3 Dmax trái (Dmin phải) - DT

4 Dmax phải (Dmin trái) - DP

Hình 1- Tải trọng tác dụng của tĩnh tải

Hình 2- Biểu đồ moment tĩnh tải

Hình 3- Biểu đồ lực cắt tĩnh tải

Hình 4- Biểu đồ lực dọc tĩnh tải

Hoạt tải

Hình 5- Tải trọng tác dụng của hoạt tải

Hình 6- Biểu đồ moment của hoạt tải

Hình 7- Biểu đồ lực cắt hoạt tải

Hình 8- Biểu đồ lực dọc hoạt tải

D max-trái

Hình 9- Tải trọng tác dụng của Dmax-trái

Hình 10- Biểu đồ moment Dmax-trái

Hình 11- Biểu đồ lực cắt Dmax-trái

Hình 12- Biểu đồ lực dọc Dmax-trái

Tmax trái – Tmax phải

Hình 14- Biểu đồ moment Tmax-trái

Hình 15- Biểu đồ lực cắt Tmax-trái

Hình 16- Biểu đồ lực dọc Tmax-trái

Gió trái – Gió phải

Hình 17 - Tải trọng tác dụng của Gió trái và Gió phải

Hình 18- Biểu đồ moment của gió trái

Hình 19- Biểu đồ lực cắt của Gió trái

Hình 20- Biểu đồ lực dọc của Gió trái

BẢNG TÓM TẮT NỘI LỰC TRONG KHUNG

(kNm) N (kN)

M(kNm)

N(kN)

M(kNm) N (kN) M (kNm) N (kN) M (kNm) M (kNm)

M(kNm)

M(kNm)

I-I 1

0.9

161.272-161.272

-289.562289.562

-44.365-39.929

71.6364.467

0.60.54

-1.14-1.026

-23.343-21.009

1.141.026

-70.225-63.203

II-II 1

0.9

-28.699-28.699

289.562289.562

-6.465-5.819

71.6364.467

57.07851.370

-1.14-1.026

33.13629.822

1.141.026

54.83349.350

III-III 1

0.9

32.53132.531

326.424326.424

6.3215.689

71.6364.467

160.122-144.11

-578.06520.254

-30.574-27.517

171.04153.936

54.83349.350

IV-IV 1

0.9

271.162271.162

326.424326.424

74.54167.087

71.6364.467

-58.460-52.614

578.06520.254

71.08863.979

171.04153.936

-492.084442.876

355.685 -232.738

( 1 + 2 + 4 + 5 )II-II 80.965 262.958

( 1 + 2 + 8 )

-163.553 802.11( 1 + 3 + 5 + 7 )

911.712 -114.834

( 1 + 2 + 3 + 5 )IV-IV 934.057 519.186

( 1 + 2 + 4 + 5 + 8 )

-396.202 802.11( 1 + 3 + 5 + 7 )

( 1 + 2 + 3 + 5 )

0.9 33.14 8.532 12.708 12.708 -4.644 -4.644 -24.903 14.634II-II 1 33.14 9.48 14.12 14.12 15.11 -5.16 -52.51 46.26

0.9 33.14 8.532 12.708 12.708 13.599 -4.644 -47.259 41.634III-III 1 33.14 9.48 14.12 14.12 15.11 -5.16 -52.51 46.26

0.9 33.14 8.532 12.708 12.708 13.599 -4.644 -47.259 41.634IV-IV 1 33.14 9.48 14.12 14.12 15.11 -5.16 -96.50 75.19

0.9 33.14 8.532 12.708 12.708 13.599 -4.644 -86.85 67.671

BẢNG TỔ HỢP LỰC CẮT

Tiết diện Vmax (kN) Vmax (kN)

THCB1 THCB2I-I 1 + 8 1 + 2 + 3 + 8

49.4 69.014II-II 1 + 8 1 + 2 + 3 + 5 + 8

79.4 109.613III-III 1 + 8 1 + 2 + 3 + 5 + 8

79.4 109.613IV-IV 1 + 8 1 + 2 + 3 + 5 + 8

100.811 135.65

PHẦN 3: THIẾT KẾ CỘT

I/ XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀI TÍNH TOÁN CỦA CỘT:

Tóm tắt số liệu đã có Ht = 4 (m), Hd = 7.2(m), tỉ số momen

cd ct

J8

J 

Chiều cao tiết diện của cột trên ht = 340 (mm), cột dưới hd = 750 (mm)

Nội lực tính toán được xác định từ bẳng tổ hợp nội lực

Phần cột trên: Ta chọn được cặp nội lực nguy hiểm

M = -205.637(kNm) ; Ntư = 361.192(kN) Phần cột dưới: Cặp nội lực nguy hiểm cho nhánh cầu trục

M = -114.834(kNm) ; Ntư = 911.712(kN) Cặp nội lực nguy hiểm cho nhánh mái

M = 374.588(kNm) ; Ntư = 911.712(kN)Các lực nén trên đây chưa kể đến trọng lượng bản thân Gc của mỗi đoạn cột Ở đây taxem Gc như là một lực tập trung đặt tại trọng tâm tiết diện đỉnh của mỗi cột

Y: hệ số cấu tạo,trọng lượng các chi tiết lấy bằng 1.4 – 1.8g: trọng lượng riêng của thép (g =78.5(kN/m3))

K:hệ số kể đến ảnh hưởng của moment

K = (0.250.3) đối với cột trên

K = (0.40.5) đối với cột dưới

R:cường độ tính toán của vật liệu thép làm cột (R = 220 (MPa))

hc: chiều dài đoạn cột

NMN

0

NMN

1 1

M , N – cặp nội lực có momen căng nhánh cầu trục và lực dọc tương ứng

III/ THIẾT KẾ TIẾT DIỆN CỘT TRÊN:

Cặp nội lực nguy hiểm nhất (M= -205.637(kNm); N tư = 363.952(kN))

Chiều cao tiết diện cột ht = 340 (mm)

1 Chọn sơ bộ tiết diện:

Tiết diện cột trên dạng chữ I đối xứng theo cả hai phương được cấu tạo từ ba bản thép

Độ lệch tâm e = M/N=205.637/363.952= 0.565(m)

Giả thiết  = 1.40, diện tích yêu cầu của tiết diện cột trên :

bc = ( 1/12 – 1/15 )Hct = (266.67 333.33) (mm) Chọn bc = 330(mm)+ Chiều dày bản cánh chọn theo điều kiện ổn định cục bộ bản cánh:

c = ( 1/20 – 1/36 )bc = (9.1716.5) (mm) Chọn c = 10(mm)

2 Kiểm tra tiết diện đã chọn :

Tính toán các đặc trưng hình học của tiết diện:

2

A 2 33 1 0.8 (34 2 1) 91.6 (cm ) � � �  �  > A

t-yc=90.50 (cm2)

Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể trong mặt phẳng uốn:

Độ lệch tâm tương đối m và độ lệch tâm tuyệtđối m1:

(1.9 0.1 m) 0.02 (6 m) 1.41

Suy ra m1  � m 1.41 4.36 6.15 20 �   nên không cần kiểm tra về bền.Tra bảng phụ lục 4, theo m1 6.15và 2x=1.72, có được lt  0.197

Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể trong mặt phẳng uốn :

Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể ngoài mặt phẳng uốn:

Cặp nội lực đang xét là cặp nội lực nguy hiểm tại tiết diện I-I, được tổ hợp nội lực

từ các tải trọng 1+2+4+5+8 Giá trị moment ở một đầu đoạn cột MD = -205.637(kNm) và giá trị moment tương ứng ở đầu kia đoạn cột là MC = -35.164(kNm) Moment ở 1/3 đoạn cột là:

�

�

= 99.3Tra bảng II.5 phụ lục II ta có: a 0.65 0.005 m  � y 0.67; b 1

=> C = 0.32

Với y= 40.03 Tra bảng II.1 phụ lục II ta được y =0.898

Điều kiện ổn định ngoài mặt phẳng uốn :

Theo bảng 3.4 sách thầy Đoàn Đình Kiến, ta có :

Vậy tiết diện đã chọn thoả mãn tất cả các yêu cầu

IV/ THIẾT KẾ TIẾT DIỆN CỘT DƯỚI:

Hình dạng tiết diện: cột dưới rỗng gồm hai nhánh:

Nhánh mái cấu tạo dạng thép chữ U gồm 1 bản thép lưng và 2 thép góc làm cánh

Nhánh cầu trục cấu tạo dạng théo chữ I tổ hợp từ 3 tấm thép ghép lại

Dùng hệ bụng dạng thanh giằng

1 1 1 f1 N r M 919.2 0.36 114.834

- Đối với nhánh cầu trục, ta chọn tiết diện chữ I tổ hợp đối xứng gồm 3bản ghéplại Bản bụng có kích thước 6 314 (mm)� , bản cánh có kích thước8 120 (mm)� .

- Đối với nhánh mái, chọn tiết diện dạng chữ C tổ hợp gồm 1 bản thép lưng

8 314 (mm)� và 2 thép góc L110 8 (mm)� .

Các đặc trưng hình học của tiết diện :

Đối với nhánh cầu trục :

Diện tích nhánh 1 :Af10.6 31.4 2 12 0.8 38.04 (cm )�  � �  2 >A

f1-yc= 36.85(cm2)Moment quán tính đối với trục x:

4 x1 31.4 0.6 0.8 12

Đối với nhánh mái :

Thép góc đều cạnh L110 8� cóA 17.2 (cm , Z 2) 13 (cm)vàJx 198 (cm )4

Bản ghép:310 8� cóF2 31.4 0.8 25.12 m )�  (c 2

Diện tích nhánh 2 : Af 2 25.12 2 17.2 59.52 (cm ) �  2 > A

f2-yc= 58.325(cm2)Khoảng cách từ mép trái tiết diện đến trọng tâm tiết diện nhánh mái là:

Z =

i i i

Khoảng cách từ trọng tâm toàn tiết diện đến trục nhánh 2(Nhánh MÁI):

 

f1 d

 

r C – r 72.63 – 28.32 44.31 cmMoment quán tính toàn tiết diện đối với trục trọng tâm x –x:

     �

+ Độ mảnh toàn cột theo trục ảo x –x là:

1x x

 

,

x1 f1

   

2 2

Theo m = 0.92 ;  =1.32tra bảng II.3 phụ lục II ta được td lt = 0.485

Kiểm tra ổn định ổn định của cột dưới trong mặt phẳng khung:

i 13.1 0 54 6 .9

f1 x1

y2 y2 y2

i 12.5 2 57 1 .5

f 2 x2

f0.36 0.1 0.36 0.1 1.95) 1

e.Kiểm tra hệ bụng thanh giằng :

Lực nén trong thanh xiên do lực cắt thực tế với Q = 135.65(kN) là

Từ tđ= 41.76tra bảng II.1 phụ lục II được  = 0.899

Ta thấy lực cắt Q = 135.65 (kN) dùng để tính thanh giằng lớn hơn Qqư = 9.72(kN) nên không cần phải tính lại thanh bụng xiên và 0.

Thanh bụng ngang tính theo lực cắt Qqư = 9.72(kN), vì Qqư nhỏ nên ta dùng một thép góc đều cạnh L50 5� có imin =0.98 (cm), z=1.42 (cm)

Giả thuyết : chiều cao đường hàn sống hw s 8 (mm)

chiều cao đường hàn méphw m 6 (mm)

=> Chiều dài đường hàn sống và mép là

 

tx m

J  Vậy độ lệch so với giả thuyết ban đầu là:

1 Nối cột trên với cột dưới:

Từ bảng tổ hợp nội lực cột, ở tiết diện C ta chọn hai cặp nội lực nguy hiểm nhất:

Mối nối cánh ngoài, cánh trong và bụng cột trên tiến hành trên cùng một tiết diện

Lực dọc tương ứng trên mỗi cánh cột trên :

max

1 nh1

min 2

và chiều rộngb f = 32 (cm)của cột trên

Dùng mối nối đối đầu thẳng, ứng suất trong đường hàn nối cánh trong cột trên

2 Tính toán dầm vai cột:

Dầm vai tính như dầm đơn có nhịpL h d 0.75 (m).Chịu uốn bởi lực

Phản lực gối tựa:

VA = 216.09(kN), VB = 179.19(kN) Moment uốn lớn nhất ở nhịp:

v max d

M   73.47 (kNm)Chọn chiều dày bản đậy nhánh cầu trục của cộttđ 20 (mm), chiều rộng sườn gốidầm cầu trục:bs 300 (mm).

Chiều dày bản bụng dầm vai: xác định từ điều kiện ép cục bộ của lực tập trung

(D D )

max dct w,dv

c 2

c w,dv

6 M 6 7347

f 1.4 1 21t

* Đường hàn cần thiết liên kết bản “K” - bụng dầm vai:

4 h� �1.2t 9.6 (mm),tmin min t , t K w min 20,8  8 (mm)

�Chọn chiều cao đường hàn hf 6 (mm)

dv w

Chọn chiều dài đường hàn Lw = 500 (mm)

Kiểm tra bền cho dầm vai:

Để đơn giản tính toán và thiên về an toàn ta quan niệm chỉ có riêng bản bụng dầmvai chịu uốn

4 h� �1.2t 7.2 (m), tmin min t , t K w min 20,6( )6(m )m

Chọn chiều cao đường hàn hf   6 (mm)

Chiều dài đường hàn Lw hw,dv1 (cm) 50 1 49 (cm)  

Kiểm tra đường hàn:

1 w

* Đường hàn liên kết bụng dầm vai(t w )-bụng nhánh mái(t w2 ):

Lực tác dụng lên đường hàn bằng phản lực gối: V2 = VA = 294.59 (kN)

4 h� �1.2t 9.6 (mm), tmin min t , t K w (20,8)8 (mm)

w w,dv

L h 1 (cm) 50 1 49 (cm)   Kiểm tra đường hàn:

3 Chân cột liên kết với móng:

Kết quả nội lực tại tiết diện IV-IV(đã kể trọng lượng cột dưới):

Bê tông móng B15 có Rb = 8.5 (MPa)

Đối với nhánh mái:

dđ

t – chiều dày dầm đế, lấy sơ bộ dđ = 8 – 10 (mm)