đồ án kết cấu thép nhà công nghiệp

trong đồ án này có đầy đủ các phần tính toán cho một đồ án kết cấu thép nhà công nghiệp .đồ án này có đầy đủ bản vẽ và thuyết minh rất cần thiết cho ae năm 3,4 đang theo học nghành xd.bao gồm tính toán tải trọng tác dụng,tính toán cột,tính toán dàn vì kèo.

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP Thiết kế khung ngang nhà xưởng một tầng, một nhòp có hai cầu trục sức nâng 100T, chế độ làm việc trung bình, nhòp cầu trục 21m, chiều dài nhà 153 m ; bước cột B = 9m, cao trình đỉnh ray 14m, mái lợp Panel Bêtông cốt thép; vật liệu làm kết cấu chòu lực thép CCT34 ; móng Bêtông mac 200. I.CHỌN SƠ ĐỒ KẾT CẤU: 1. Sơ đồ khung ngang và kết cấu nhà công nghiệp (H1) Khung ngang gồm cột và rường ngang. Liên kết cột với rường ngang là liên kết ngàm cứng. Cột bậc thang, phần trên đặc, phần dưới rỗng. Dàn hình thang hai mái dốc với mái lợp bằng Bêtông cốt thép. Độ dốc 1/9. 2. Kích thước chính của khung ngang: 2.1 Kích thước cột: Cầu trục sức nâng Q = 100T ( lấy theo bảngVI.2 ): Chiều cao H k của Gabarit cầu trục: H c = 3700m Chiều cao H 2 từ đỉnh ray cầu trục đến cao trình cánh dưới rường ngang: H 2 = H c + 100 + f = 3700 + 100 + 400 = 4200 mm Trong đó: H c : Chiều cao Gabarit cầu trục 100 : Khe hở an toàn giữa xe con và kết cấu f :Độ võng của kết cấu dàn lấy theo bảng Chiều cao từ mặt nền đến cao trình cánh dưới rường ngang : H H = H 1 + H 2 =14000 + 4200 =18200 mm Chiều cao phần cột trên: H tr = H 2 + H dc + H r = 4200 + 1000 + 200 = 5400 mm Trong đó: H dc : Chiều cao dầm cầu chạy, lấy theo cấu tạo từ (1/8 đến 1/10)B H r : chiều cao ray , lấy theo kinh nghiệm H r =200 mm Chiều cao phần cột dưới: H d = H - H tr + H 3 = 18200 – 5400 + 700 = 13500 mm Trong đó :H 3 là độ sâu chôn móng, lấy theo cấu tạo H 3 = 700 mm Bề rộng cột trên : h tr = tr H) 12 1 10 1 ( ÷ Chọn h tr =750 mm với H tr = 5400 mm Khoảng cách từ trục đường ray đến trục đònh vò: λ ≥ B 1 + (h tr - a) + D = 400 + (750 – 500) + 75 = 725 mm Chọn λ = 1000 mm Trong đó: B 1 – Khoảng cách từ tâm ray đến mép cầu trục. Tra bảng có B 1 = 400mm a - Khoảng cách từ mép cột đến trục đònh vò. Lấy a=500 với nhà có Q >75 D –Khoảng hở an toàn giữa cầu trục và mặt trong cột, lấy D= 75 mm SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI Bề rộng cột dưới: h d = λ + a = 1000 + 500 = 1500 mm Bề rộng cột dưới phải thỏa mãn điều kiện: h d > )( 20 1 dtr HH + để đảm bảo độ cứng h d > )135005400( 20 1 + = 945 mm Nhòp nhà L k : L= L ct + 2λ = 19000 + 2×1000 = 21000 mm 2.2 Kích thước dàn Chiều cao đầu dàn 2200 mm, độ dốc i =1/9 , chiều cao giữa dàn 3400 mm H-1 II. TÍNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG 1.Tải trọng tác dụng lên dàn 1.1Tải trọng thường xuyên: SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI a-Tải trọng các lớp mái tính toán theo cấu tạo của mái lập theo bảng sau: Cấu tạo của lớp mái Tải trọng tiêu chuẩn daN/m 2 Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán daN/m 2 - Tấm Panel : 150daN/m 2 mái - Lớp ximăng lót 1.5cm có trọng lượng riêng 1800daN/m 2 - Lớp bêtông chống thấm dày 10cm có trọng lượng riêng 2500daN/m 2 - Lớp gạch lá nem 1cm có trọng lượng riêng 200daN/m 2 -Lớp cách nhiệt 50daN/m 2 mái 150 27 250 20 50 1.1 1.2 1.2 1.1 1.2 165 34 300 22 60 Tổng cộng 497 581 Đổi ra phân số trên mặt bằng với độ dốc i= 1/9 có cosα = 0.9939 g tc m = = 9939.0 497 500,05 daN/m 2 =0,5005T/m 2 g m = 584,5 daN/m 2 =0,5845T/m 2 b-Trọng lượng bản thân dàn và hệ giằng tính sơ bộ theo công thức g d =n×1.2×α d ×L=1.1×1.2×0.6×21=16,63 daN/m 2 = 0,01663T/m 2 Trong đó : n = 1.1 – Hệ số vượt tải 1.2 Hệ số kể đến trọng lượng các thanh dàn α d – Hệ số trọng lượng dàn lấy bằng 0.6 đến 0.9 đối với nhòp từ 24 đến 30 m . Ở đây lấy α d =0.6 Vậy tải trọng tổng cộng phân bố đều trên rường ngang là: q = (g m + g d ).B = (0,5845+0,01663)×9 = 5,41 T/m 1.2Tải trọng tạm thời Theo TCVN 2737-90, tải trọng tạm thời trên mái là: p tc = 75 daN/m 2 mặt bằng với hệ số vượt tải n p = 1.4 Tải trọng tính toán phân bố đều trên rường ngang p = n p .p tc .B = 1.4×75×9 = 945 daN/m =0.945 T/m 2.Tải trọng tác dụng lên cột a) Do phản lực dàn Tải trọng thường xuyên A = 2 2141,5 2 . × = Lq = 56.8 T Tải trọng tạm thời SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI A’ = 2 21945,0 2 . × = LP = 9.92 T b) Do trọng lượng dầm cầu trục Trong lượng dầm cầu trục tính sơ bộ theo công thức G ct =n.α ct .l 2 ct [daN] Trong đó: l ct –Nhòp dầm cầu trục , l ct =19 m α cr - Hệ số trọng lượng dầm cầu tục bằng 35-47 với Q>75T Chọn α ct = 40 với Q=100 T G ct = 1.2× 40× 9 2 = 3888 daN = 3.88 T G ct đặt ở vai dầm cầu trục là tải trọng tónh c) Do áp lực đứng của bánh xe cầu trục Tải trọng áp lực thẳng đứng của bánh xe cầu trục tác dụng lên cột thông qua dầm cầu trục được xác đònh bằng cách dùng đường ảnh hưởng của phản lực gối tựa của dầm và xếp các bánh xe của hai câu trục sát nhau ở vào vò trí bất lợi nhất (H3). Cầu trục 100 T có áp lực tiểu chuẩn thẳng đứng lớn nhất của 1 bánh xe là: P tc 1max = 41 T; P tc 2max = 42 T; trọng lượng cầu trục G = 115 T; trọng lượng xe con G xc = 43 T; bề rộng cầu trục B ct =8800 mm; khoảng cách giữa các bánh xe 840 + 4560 + 840 ; số bánh xe ở mỗi bên n o = 4. p lực nhỏ nhất của bánh xe P tc 1min = =− + =− + 41 4 115100 max1 tc o P n GQ 12.75 T P tc 2min = =− + =− + 42 4 115100 max2 tc o P n GQ 11.75 T Đặt các bánh xe lên đường ảnh hưởng, với n = 1.2 là hệ số vượt tải và hệ số tổ hợp n c = 0.85( xét xác suất xảy ra đồng thời tải trọng tối đa của nhiều cầu trục) D max =n.n c .( P tc 1max ∑y 1 + P tc 2max ∑y 2 ) = =1.2×0.85×[41×0.843+42(0.906+1+0.705+0.62)]= = 174.18 T Tương tự D min =n.n c .( P tc 1min ∑y 1 + P tc 2min ∑y 2 ) = 49.83 T SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI H-2 d-Do lực hãm của xe con Khi xe con hãm phát sinh lực quán tính tác dụng ngang nhà theo phương chuyển động. Lực hãm xe con, qua các bánh xe cầu trục truyền lên dầm hãm vào trục Lực hãm ngang tiêu chuẩn của 1 bánh xe : T tc 1 = = + = + 4 )43100(05.0 )(05.0 o xc n GQ 1,787T Trong đó: G xc = 43 – Trọng lượng xe con n o = 4 –Số bánh xe ở 1 bên cầu trục Lực hãm ngang T tc 1 truyền lên cột thành lực T đặt tại cao trình dầm hãm; giá trò T cũng xác đònh bằng đường ảnh hưởng như xác đònh D max và D min T=n c .n.T tc 1 .∑y i =1.2×0.85×1.787(0.306+0,4+0.86+1+0.705+0.62+0,104+0,01) = 7,44 T 3.Tải trọng gió tác dụng lên khung Tải trọng gió được tính theo TCVN 2737-90. Nhà công nghiệp một tầng 1 nhòp chiều cao nhỏ hơn 36 m nên chỉ tính thành phần tónh của gió. p lực tiêu chuẩn ở độ cao 10 m trở xuống thuộc khu vực IIb (có kể đến ảnh hưởng của gió bảo) q tc = 80 daN/m 2 H-3 Tải trọng phân bố đều tác dụng lên cột Phía đón gió: q = n.q o .k.c.B (daN /m) Phía trái gió: q’= n.q o .k.c’.B (daN /m) Trong đó: n = 1.3 – Hệ số vượt tải B =9 m – Bước cột c- Hệ số khí động lấy theo bảng (Phụ lục V) ghi trên (H.4) k – Hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao lấy (Phụ lục V) cho đòa hình loại B. k =1.16 Giá trò tải trọng gió phân bố đều lên cột ( với hệ số quy đổi ra phân bố đều SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI α =1.1 ) là: q = 1.3× 80× 1.16× 0.8× 9× 1.1 = 955,46 daN /m =0.955 T/m q’ = 1.3× 80× 1.16× 0.6× 9× 1.1 = 716,6 daN /m =0.716 T/m Tải trọng gió trong phạm vi mái từ đỉnh cột đến nốc mái đưa về lực tập trung đặt tại thanh cánh dưới của dàn mái W = n.q o .k.B.∑c i h i Trong đó: h i – chiều cao từng đoạn có ghi hệ số khí động c i (H.4a) k – là trung bình cộng của giá trò ứng với độ cao đáy vì kèo và giá trò ở điểm cao nhất của mái K= 1475,1 2 165.113.1 = + W = 1.3×80×1.1475× 9× [2.2×0.8 -0.7×1.2+0,6×2.2+0,5×1.2] = 2840KG =2,84T III.TÍNH NỘI LỰC KHUNG 1.Sơ bộ chọn tỷ số độ cứng giữa các bộ phận khung -Mômen quán tính dàn: R hM J d d .2 . max = Trong đó : M max là mômen uốn lớn nhất trong rường ngang, coi như dầm đơn giản chòu toàn bộ tải trọng thăng đứng tính toán M max = 8 21)945.041.5( 8 )( 22 ×+ = + Lpg = 350,3Tm h d = 3.4 m. Chiều cao giữa dàn( tại tiết diện có M max ) µ - hệ số kể đến độ dốc cánh trên và sự biến dạng của các thanh bụng: i=1/9, µ = 0.7 Vậy : J d = =× × × 7.0 21002 4,335030000 1848416,3 cm 4 Mômen quán tính của tiết diện cột dưới được xác đònh theo công thức gần đúng: J 1 = 2 1 max ).2( d A h Rk DN + Trong đó : N A : Phản lực của dàn truyền xuống N A =A+ A’ =56.8 + 9.92 = 66,72 T D max =174.18 T : p lực do cầu trục k 1 : hệ số phụ thuộc bước cột. Lấy k 1 =3 với bước cột 9m R= 2100 KG/cm 2 :Cường độ tính toán của thép J 1 = =× × ×+ 2 150 21003 174180266720 1482428,6 cm 4 Mômen bán kính phần cột trên SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI J 2 = 2 2 1 ).( d t h h k J Trong đó: k 2 :Hệ số xét đến liên kết giữa dàn và cột. Lấy k 2 =1.6 vì dàn liên kết cứng với cột J 2 = 6.4 ) 5.1 75.0 ( 6.1 1 2 1 JJ =× Chọn: n=J 1 /J 2 =7 Tỷ số độ cứng giữa dàn và phần cột dưới == 1482428,6 1848416,3 1 J J d 1,25 Dựa theo kinh nghiệm có thể chọn J d /J 1 =3 – 6 nên chọn J d /j 1 =4 Các tỷ số chọn này thỏa mản điều kiện: η ν 1.11 6 + = Với: ν = ==×= 21 9.18 4: 1 1 L H J J H J L J dd 3,6 η = J 1 /J 2 –1 = 7-1 = 6 Vậy : 61.11 6 1.11 6 ×+ = ×+ η = 1.62 < ν =3.6 Do đó khi tính khung với các tải trọng không phải là tải trọng thẳng đứng dặt trực tiếp lên dàn, có thể coi dàn có độ cứng vô cùng ( J d =∝) 2.Tính khung với tải trọng phân bố dều trên xà ngang Dng phỉång phạp chuøn vë våïi áøn säú l ϕ 1 , ϕ 2 V chuøn vë ngang ∆ åí âènh cäüt.Khung đối xỉïng v ti trng âäúi xỉïng nãn ∆=0 , ϕ 1 =ϕ 2 =ϕ. Phỉång trçnh chênh tàõc: r 11 ϕ + R 1p = 0 trong âọ: r 11 : Täøng phn lỉûc momen åí cạc nụt trãn ca khung khi gọc xoay ϕ=1 R 1p : Täøng momen phn lỉûc ca nụt âọ do ti trng åí ngoi gáy ra SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang J d J 2 J 1 v v 21 m 13.5 5.4 e h tr v h d (H.5)-Sơ đồ tính khung 18.9 q ϕ 1 ϕ 2 A B C (H.6) ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI Âãø tçm r 11 cáưn tênh cätxa MM & l cạc momen åí cạc nụt cỉïng B ca x v khi gọc xoay ϕ=1 åí hai nụt khung .Tênh theo cå hc kãút cáúu 1 1 38.0 21 4.2 2 EJ JE L JE M d xa B = ×× == − Qui ỉåïc dáúu: Momen dỉång khi lm càng thåï bãn trong ca cäüt v dn .Phn lỉûc ngang dỉång khi hỉåïng tỉì bãn trong ra ngoi =−= 1 2 1 J J µ 7-1=6 α = H tr /H=5400/18900 = 0,285 A = 1+α.µ = 1+ 0,285 × 6 =2,71 B = 1+α 2 .µ = 1+ 0,285 2 × 6 = 1,48 C = 1+α 3 .µ = 1+ 0,285 3 × 6 = 1,14 F = 1+α 4 .µ = 1+ 0,285 4 × 6 = 1,04 K= 4AC-3B 2 = 4× 2.71× 1.14 - 3× 1.48 2 = 5,78 Váûy : M B cäüt = =× H EJ K C 1 4 - =× × 9.1878,5 14.14 1 EJ -0,0417EJ 1 Phn lỉûc åí âỉnh cäüt do ϕ =1 gáy ra : =× × =×= 2 1 2 1 9.18 78,5 48.166 EJ H EJ K B R B 0,0043EJ 1 Hãû säú ca phỉång trçnh chênh tàõc r 11 = M B xà + M B cột = 0.38EJ 1 + 0.0417EJ 1 = 0,4217EJ 1 r 1P =M B P = = × −=− 12 2165.5 12 22 ql -198,8Tm Gọc xoay : ϕ = - r 1P / r 11 = 198,8/ 0.4217EJ 1 = 471,4 / EJ 1 Mämen cúi cng -ÅÍ âáưu x: M ì B x = M B xa × ϕ + M B P =0.38EJ 1 × 471,4 /EJ 1 – 198,8= -19,7 Tm -Ở đầu cột : M ì B cäütì = M B cäüt × ϕ = -0.0417EJ 1 × 471.4 /EJ 1 = -19,7 Tm Ở các tiết diện khác thì tính bằng cách dùng trò số phản lực ϕ ×= BB RR = 0.0043 × 471,4 = 2,03 T Vậy mômen ở đầu cột: M C = M B + R B × H tr = -19.7+ 2.03× 5.4 =-8,74 Tm Mômen ở chân cột: M A = M B + R B × H = -19.7+ 2,3× 18.9 = 18,67 Tm Biểu đồ mômen cho trên (H.7-a) Mômen lệch tâm ở vai cột: M e = A.e =56.8 × 0.375 =21,3 Tm Trong đó: e= = − 2 trd hh 0.375 –Độ lệch tâm của hai phần cột SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI Nội lực trong khung do M e có thể tìm được bằng bảng phụ lục đối với cột hai đầu ngàm. vì trường hợp này coi J d = ∝ và khung không có chuyển vò ngang và tải trọng đối xứng. Dấu M e ngược với dấu trong bảng Các công thức ở bảng cho = −+− −= eB M K CB M . ].4)1(3)[1( αα = =− ×−+××− − )3.21.( 78,5 ]14.14)285.01(48.13)[285.01( =3,02 Tm = +−− −= H M K AB R e B . )]1()[1(6 αα = =× +×−− − ) 9.18 3.21 ( 78.5 )]285.01(71.248.1)[285.01(6 = -1,67 T Mômen tại các tiết diện khác M t C = M B + R B ×H tr = 3.02 –1.67 × 5.4=-5,84 Tm M C d = M B + R B ×H tr + M e = 3.02 –1.67 × 5.4 + 21.3=15,46 Tm M A = M B + R B ×H + M e = 3.02 –1.67 × 18.9 + 21.3=-7,24Tm Biểu đồ mômen cho trên (H.7-b) Cộng biểu đồ (H.7-a) với biểu đồ (H.7-b) được biểu đồ cuối cùng do tải trọng trên mái gây ra, cho trên (H.7-c) M B = -19.7 +3.02 = -16,68Tm M C t = -8,74 – 5,84 = -14,58 Tm M C d = -8,74 + 15.46 = 6,72 Tm M A = 18,67 – 7,24 = 11,43 Tm Lực cắt tại chân cột Q A = = − 5.13 43.1172.6 -0,35 T 3.Tính khung với tải trọng tạm thời trên mái (Hoạt tải) Ta có biểu đồ do hoạt tải gây ra bằng cách nhân các trò số của mômen do tải trọng thường xuyên ở biểu đồ trên hình (H.7-c) với trò số SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang 19.71 20.33 8.45 M q =M p + B C A H.7-a 15.46 3,03 5.84 7.24 M A H.7-b ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI p/q = 0.945 / 5.41 = 0,175 M B = -16,68 × 0.175 = -2,92 Tm M C t = -14,58 × 0.175 = -2,55 Tm M C d = 6,72 × 0.175 = 1,17 Tm M A = 11,43× 0.175 = 2 Tm Biểu đồ cho trên hình (H.8) 4.Tính khung với trọng lượng dầm cầu trục: Trọng lượng dầm cầu trục: G dct =3,88T đặt tại trục đỡ DCT và sinh ra mômen lệch tâm M dct = G dct × e =3,88× 1.5/2 =2,91 Nội lực trong khung tìm đượcbằng cách nhân biểu đồ M e cới tỷ số –M dct /M e (vì 2 mômen ngược chiều nhau) -M dct /M e =-2,91 / 21,3 =-0,136 Tm Trọng lượng dầm cầu trục G dct là tải trọng thường xuyên nên phải cộng biểu đồ mômen do G dct với biểu đồ hình (H.7-c) để được mômen do toàn bộ tải trọng thường xuyên lên dàn và cột M B = -16,68 + 3.02×(-0.136) = -17,11Tm M C t = -14,58 +(-5.84)× (-0.136)= -13,78Tm M C d = 6,72 +15.46×(-0.136) = 4,61Tm M A = 11,43+ (-7.24)× (-0.136) = 12,41Tm 5.Tính khung với mômen cầu trục D max , D min M max , M min âäưng thåìi tạc dung åí hai cäüt . Xẹt trỉåìng håüp M max åí cäüt trại , M min åí cäüt phi Gii khung våïi så âäư chuøn vë våïi så âäư x ngang vä cng cỉïng.ÁØn säú chè l chuøn vë ngang ca nụt. Phỉång trçnh chênh tàõc. r 11 .∆+R 1P = 0. r 11: phn lỉûc liãn kãút thãm do ∆=1 gáy ra åí nụt trãn Qui ỉåïc : Dáúu ca chuøn vë v dáúu ca phn lỉûc trong liãn kãút hỉåïng tỉì trại sang phi l dỉång. 2 1 2 1 2 1 54.1 78,5 48.16.6 H EJ H EJ H EJ K B M B =× × =×= − 3 1 3 1 3 1 62.5 78,5 71.21212 H EJ H EJ H EJ K A R B −=× × −=× × −= − Biãøu âäư mämen do ∆=1 gáy ra cn âỉåüc dng våïi cạc loải ti trng khạc nhỉ Thay giọ , nãn ta tênh ln mämen tải cạc tiãút diãûn cäüt. Tiãút diãûn tải vai cäüt. 2 1 3 1 2 1 066.0 4.5 62.554.1 . H EJ H EJ H EJ HRMM trBBC −=×−=+= −−− Chán cäüt. SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang M max M min J d = ∞ B A L (H.8) [...]... Các đường hàn ngang liên kết bản cánh trên , cánh dưới với bản bụng của dầm vai lấy theo cấu tạo, cỏ thể chọn hh =6 mm 2.Thiết kế chân cột rỗng Chân cột rỗng chòu nén lệch tâm nên cấu tạo riêng rẽ cho từng nhánh, chân mỗi nhánh tính như chân cột chòu nén trung tâm Lực nén tính toán chân mỗi nhánh là lực nén lớn nhất tại tiết diện chân cột, tính riêng cho từng nhánh - Nhánh 1(nhánh cầu trục) có M1 = 171,5... thanh: 1-Đối với thanh cánh trên: Vì dàn có L=21 m nên cần thay đổi tiết diện thanh cánh cho tiết kiệm vật liệu a)Thanh T1 chòu kéo Nội lực của thanh cánh trên T1 có N=56.184 T (Thanh chòu kéo đúng tâm) Chiều dài tính toán của thanh trong mặt phẳng dàn : l x =l =301 cm SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang 34 GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II Ngoài mặt phẳng dàn tính theo công thức: l y = (0.75 +... hàn mép để liên kết thép góc thanh bụng xiên vào má cột : 0.7 N 0.7 × 19200 = = hs ( β R g ) min γ 0.8 × 1260 × 0.75 17,8 cm 0.3 N 0.3 × 19200 lm = = = hm ( βR g ) min γ 0.6 × 1260 × 0.75 10,1 cm l hs = SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang 26 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI Đường hàn thanh bụng ngang L63×4 vào nhánh cột tính đủ chòu lực cắt Q qư =2,47 T rất bé Vì vậy chọn theo cấu tạo với hs=6... nội lực, ta có cặp nội lực nguy hiểm cho nhánh 1 (nhánh cầu trục ) là M1, N1; và cho nhánh 2 (nhánh mái) là M2, N2 a)Chọn tiết diện nhánh Sơ bộ giả thiết chon khoảng cách hai trục nhánh C≈ h =1.5 m Khoảng cách từ trục trọng tâm toàn tiết diện đến trục nhánh cầu trục (nhánh 1): y1 = 0.55C = 0.55×1.5 =0.83 m; y2 = C – y1 =1.5-0.83 =0.67 m Lực nén lớn nhất trong nhánh cầu trục, tính theo M1 =-100.01 Tm,... →Nnh1=178,6T - Nhánh 2 (nhánh mái ) M2 = -200,38 Tm; N2=222,5 T→Nnh2=232T a)Tính kích thước bản đế: -Diện tích bản đế của nhánh tính theo công thức: Abđ =Nnh/Rncb Giả thiết hệ số tăng cường độ do nén cục bộ mặt bêtông móng m = 3 Am / Abd = 1.2 Bêtông mác 200, có Rn =90 KG/cm2 Tính dược Rncb =mcb×Rn =1.2×90 =108 daN /cm2 SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang 28 GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II -Diện... giữa hai trục nhánh C = h – zo =150 – 4,69 =145,3 cm Khoảng cách từ trục trọng tâm toàn tiết diện đến nhánh 1 y1 = Anh 2 191,2 C= × 145,3 = 86,7 cm A 129,2 + 191,2 Và khỏang cách từ trục trọng tâm toàn tiết diện đến nhánh 2 y2 =C – y1 =145,3- 86,7 =58,6 cm Mômen quán tính toàn tiết diện với trục trọng tâm x-x H-18 SVTH :TRẦN MẠNH SĨ Trang 24 J x = ∑ J xi + ∑ y i2 Anh = ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD: NGUYỄN... :TRẦN MẠNH SĨ Trang 35 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II σ max = GVHD: NGUYỄN THỊ TUYẾT MAI N 105192 = = 1146,5KG / cm 2 < R = 2100 KG / cm 2 Ath 0.83 × 109.2 2.Thanh cánh dưới: a)Thanh cánh dưới D1: chòu lực kéo: N=67042 daN; lx =ly= 500 cm Diện tích cần thiết xác đònh theo công thức Act =N/γR = 67042/ 2100 =31,9 cm2 Độ mảnh giơiù hạn của thanh lấy theo bảng I.5 phụ lục … , [λ]=400 Chonï thép góc 2×L =110×8 Có... Chiều dày bản thép ngang chon δ= 4cm (bản thép ngang đở bulông) Bản thép ngang tính như dầm đơn giản chòu tải trọng tập trung Z1 Dầm có nhòp l =150mm Tiết diện của bản 120×40mm M =(Z1×l)/4 =(49200×15)/4=184500 daNcm σ =M/W =160650/(12×42) =836,7 . được bằng bảng phụ lục đối với cột hai đầu ngàm. vì trường hợp này coi J d = ∝ và khung không có chuyển vò ngang và tải trọng đối xứng. Dấu M e ngược với dấu trong bảng Các công thức ở bảng cho = −+− −= eB M K CB M. cục bộ: Với bản cánh cột, theo bảng 3.3 có 76.17 2100 10.2 )02,21.036.0()1.036.0(][ 6 0 0 = × ×+=+= R E b λ δ Tiết diện đã chọn có b o /d =(35 –1.4)/(2×2) = 8,4 < 17,76 Với bản bụng cột,. diện với 5< m <20. Tra bảngII.4 phụ lục II, ta có η = 1.4-0.02 x λ = 1.4- 0.02×2,02 =1,36 Độ lệch tâm quy đổi: m 1 =η×m = 1.36× 5,85= 7,9 Từ x λ và m 1 tra bảng II.2 phụ lục II, được