đồ án kết cấu thép nhà công nghiệp

Địa điểm xây dựng : Nhà xưởng KCN Sóng Thần Quy mô công trình : Nhà công nghiệp 1 tầng L=27m , một nhịp , Hai cầu trục cùng hoạt động trong một nhịp , cùng sức cẩu Q=15T, Bứơc cột 6m ,Mái lợp panen , có cửa trời Tuổi thọ công trình 50 năm . Thép CT3 có R=2100kgcm2 , E= 2,1.106 , Hệ số  =0,3 ; =7850kgm3 Que hàn E42 , hày tay và kiểm tra bằng phương pháp Siêu âm Bê tông móng đá 1x3 , Mac 250, Bu lông cấp độ bền 5.6

ĐẠI HỌC CHU VĂN AN - -

Đồ Án Môn Học: KẾT CẤU THÉP 1 GVHD: ThS TRẦN THÚC TÀI

Họ và tên sinh viên: TRẦN ĐẠI DIỆN

Mã số sinh viên: XXXXXX ĐT liên lạc: 0909XXXXXX Lớp: XD_K1

Chuyên ngành: Xây dựng dân dụng và công nghiệp

Hệ: Đại Học Chính Quy (Văn bằng 2)

Tháng 10 năm 2018

Thuyết minh

Đồ án Kết Cấu Thép 1

Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp

Đề bài

Địa điểm xây dựng : Nhà xưởng KCN Sóng Thần

Quy mô công trình :

- Nhà công nghiệp 1 tầng L=27m , một nhịp , Hai cầu trục cùng hoạt động trong một nhịp , cùng sức cẩu Q=15T, Bứơc cột 6m ,Mái lợp panen , có cửa trời

- Tuổi thọ công trình 50 năm

- Thép CT3 có R=2100kg/cm2 , E= 2,1.106 , Hệ số  =0,3 ;

=7850kg/m3

- Que hàn E42 , hày tay và kiểm tra bằng phương pháp Siêu âm

- Bê tông móng đá 1x3 , Mac 250, Bu lông cấp độ bền 5.6

I Chọn sơ đồ kết cấu

I.1 Sơ đồ khung ngang

Khung ngang là bộ phận chịu lực chính trong nhà CN Khung ngang gồm cột và rường ngang, cột dạng bậc thang, rường ngang thường là dàn Liên kết cột với gường ngang là liên kết cứng nhằm tạo độ cứng lớn cho khung (vì nhà công nghiệp 1 nhịp, có cầu trục hoạt động sức nâng Q=100(t))

+12.00 +16.40 +18.65

áp lực bánh

xe lên ray (t)

Trọng lượng (t)

100 20 25 4000 400 4400 4560 8800 KP-120 44 45 43 135

b Đường ray

Theo bảng IV.7 với ray loại KP-120 ta có:

Loại ray K.lượng

1m dài(kg)

K.thước (mm)

c Kích thước theo phương thẳng đúng

* Chiều cao H 2 từ mặt ray đến cao trình cánh dưới dàn:

H2=HCT+100+f

Trong đó:

HCT=4000 (mm); Chiều cao Gabarrit của cầu trục

100: Khe hở an toàn giữa xe con và kết cấu

f=300(mm)Kích thước dự trữ lấy trong khoảng: 200—400

* Chiều dài phần cột trên:

*Chiều cao đầu dàn:

Sơ bộ lấy chiều cao đầu dàn h‘g=2250 (mm)

d.Kích thước cửa mái:

Độ dốc mái là i=1/10

l cm =(1/ 3-1/ 5)L

chọn lcm =12m

Quy phạm mới(1/2-1/5)

Chiều cao ô cửa a=(1/ 15).L =(1/ 15).27 =1.8m

Chiều cao bậu cửa hbc =400-450 mm, ta chọn hbc =400mm

hcm, =a+2hbc +hpanen =1800+2*400+400=3000mm

Chiều dày lớp mái

hm= 300+40+120+15*2+15*2 = 520 mm

d Kích thước theo phương ngang

* Chiều rộng tiết diện phần cột trên:

I.4 Hệ giằng

a Hệ giằng mái:

* Giằng cánh trên

B A

18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2

b Hệ giằng cột

16 15 14 13 12 11

9 8 7 6 5 4 3 2

Tải trọng tính toán daN/m2mái

c Trọng lượng kết cấu cửa trời:

Tính theo công thức kinh nghiệm sau

1.2 Tải trọng tạm thời (Hoạt tải)

Hoạt tải tạm thời lấy theo tiêu chuẩn VN 2737-95 :

pC=75 g/m2 mb,Hệ số vượt tải n=1,3

* Hoạt tải phân bố đều trên dàn là:

p=nP.PC.B=1,3.75.6=585 kg/m2

* Lực thẳng đứng tiêu chuẩn lớn nhất của bánh 1xe lên ray lấy trong sổ

tay cầu trục(Bảng VI.2 phụ lục VI).Với cầu trục sức trục Q=100 t,ta có:

Với vị trí bất lợi nhất của các bánh xe

* áp lực (Dmax) tính theo công thức:

Dmax=n.nc (Pc1max yi.+ Pc2max y)

Trong đó:

n=2 ;Hệ số vượt tải

nc Hệ số tổ hợp xét đến sát suất xảy ra đồng thời tải trọng tối đa

nc=0,85 khi có 2 cầu trục hoạt động ché độ vừa

yi: tung độ đường a/h phản lực

Gxe=43 t,

* Lực hãm T do xe con hãm

Giá trị T cũng xác định bằng đường ảnh hưởng như khi xác định Dmax

T=n nc. T1c.y =1,2.0,85.1,7875.(0,1+2,866)=5,408 t

3 Tải trọng gió tác dụng lên khung

Theo TCVN 2737—95 khi nhà công nghiệp có chiều cao < 36m chỉ kể tới tác dụng của thành phần gió tĩnh

Công trình xây dựng ởkhu vực IV—B có q0=155 kg/m2

* Tải trọng gió phân bố đều lên cột tính theo công thức:

+ Thay dàn bằng một xà ngang đặc có độ cứng tương đương tại cao trình

cánh dưới dàn.Chiều cao khung tính từ mặt trên móng (đắy cột)đến mép cánh dưới

dàn

+ Đối với cột bậc,trục cột dưới làm trùng với trục cột trên;nhịp tính toán là

khoảng cách giữa hai trục cột trên.Khi đó cần kể thêm momen lệch tâm ở chỗ đổi

tiết diện cột:

M=V.e0 với e0=(hd-hT)/2

j2 me

Để tính khung trước hết giả thiểt trước độ cứng các phần cột

Gọi: Jd, J1, J2, là momen quán tính của dàn, phần cột dưới và cột trên của khung

* Giả thiết :

4 14

1500

500 6 , 1 1

1 1

1 2

1

5 , 3

2 2

1 1

J

J J

Jd J

4 , 16 5 , 3 ) (

1 ) (

Jd H

L

J

Jd



4 13 1 4 , 14 1 2

, 1 4 13 1 , 1 1

6 1

, 1

Cột trên có tiết diện đối xứng, cặp nội lực nguy hiểm nhất là tổ hợp có

momen uốn với trị số tuyệt đối lớn nhất(dấu âm hoặc dương)và lực dọc tương ứng

Từ bảng tổ hợp nội lực, so sánh cặp nội lực ở tiết diện (B—B) và (CT—

CT),chọn cặp nội lực ở tiết diện (B—B):M=-643,55 KN.m; NTƯ =552,79 KN

10 279 , 55

.

3

m kg R

(0,25-R=2100 kg/cm2.Cường độ tính toán của thép

 =1,4;Hệ số cấu tạo cột lấy trong khoảng (1,4—1,8)

=7850 kg/m3;Trọng lượng riêng của thép

2 Xắc định chiều dài tính toán

a Chiều dài tính toán trong mặt phẳng khung xác định riêng cho từng

9 , 11 4 , 14

1

1

2 1 : 2

1

Ht

Hd J

J Hd

J Ht

J i i

+ Tỉ số lực nén tính toán lớn nhất của 2 phần cột:

m=Nd/NT =173,03/55,279 =3,13

+ Tính hệ số:

4 , 14 ) 9 , 11 / 3 , 5

b Chiêu dài tính toàn ngoài mặt phẳng khung: Xác định bằng khoảng

cách các đểm cố kết dọc ngăn cản không cho cột Cvị theo phương dọc nhà

10 993 55

4 , 2 25 ,

3

cm ht

e R

A=207,2cm2

c.Kiểm tra tiết diện đã chọn

*Tính các đặc trưng hình học của tiết diện

Jx=J+2[Jc+a2.Fc]= 38 2 , 0 ( 24 ) 97336 , 27

12

2 38 2 12

46 2 ,

Jy= 18297 , 29

12

38 0 2 2 12

27 , 97336

cm A

Jx  

2 , 207

29 , 18297

cm A

27 , 97336 2

.

2

cm ht

45 , 3893

¦

cm A

Wx  

+ Độ mảnh và độ mảnh quy ước

x = 47 , 53

67 , 21

10 3 , 10

10 1 , 2 53 ,

10 6 , 4

Cột trên không cần kiểm tra bền vì Ath=Ang,và m1<20

*Kiểm tra ổn định tổng thể trong mặt phẳng khung

Với x=1,502; m1= 8,384;tra bảng II.2 phụ lục II được hệ số lt=0,154

Điều kiện ổn định:

= 1754 , 8 / 2100 /

2 , 207 154 , 0

10 993 55

2 2

3

cm kg R

cm kg Ath

*Kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung

Momen tính toán khi kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung là momen lớn nhất tại tiết diện ở phần ba đoạn cột

Momen tính toán tại tiết diện B(đỉnh cột)có trị số MB= -64,355 t.m,do các tải trọng 1,2,4,6,8,như vậy momen tương ứng ở đầu kia (tiết diện C) do các tải trọng này là:

1 10 993 , 55

10 732 , 41

¦ ' '

M x

x e

, , =1

97 , 3 6698 , 0 1

1 '

y=48,95;tra bảng II.1 phụ lục II được Y =0,877

Điều kiện kiểm tra:

3

/ 2100

/ 7 , 1128 2

, 207 877 , 0 273 , 0

10 993 , 55

10 1 , 2 ).

502 , 1 1 , 0 36 , 0 ( )

1 , 0 36

bo 



Tiết diện đã chọn có: 9 , 2 15 , 2

2 2

2 , 1 38

10 1 , 2 ) 502 , 1 5 , 0 9 , 0 ( )

5 , 0 9

ho 



Tiết diện đã chọn có:

21 , 52

33 , 38 2

, 1

0 , 2 2 50

như vậy đảm bảo ổn định không cần đặt sườn dọc

Kiểm tra điều kiện:

ho/b < 2 2 2 2 2 110

2 110 69 6

6 3

Cột dưới rỗng có tiết diện không đối xứng,bao gồm 2 nhánh:

Nhánh mái(nhánh 1) và nhánh cầu trục(nhánh 2).Nhánh mái dùng tổ hợp của 1thép bản và 2 thép góc,nhánh trong dùng tiết diện tổ hợp từ ba thép bản

+ Cặp nội lực tính toán nhánh cầu trục:

73 , 175 5

, 1

464 , 149 2

1 1

t y

C

N C

726 94 5

, 1

897 220 1

2 2

t y

C

N C

10 51 , 187

10 63 , 194

Theo yêu cầu độ cứng, chọn bề rộng cột(chiều cao tiết diện mỗi nhánh):

b=44 cm Thoả mãn : Trong khoảng (0,3—0,5)hd=45—75 cm

34 , 2845 12

2 , 1 8 , 40 12

34 , 2845 1

33 , 38447 2

, 21 6 , 1 22 12

6 , 1 22 2 12

33 38447 1

, 121

91 , 4 8 , 22 2 1 76

67 , 869 2

91 , 2 22 ( 8 , 22 209 2 12

ry2= cm

A

Jy

7 , 14 6

, 121

83 , 26260 2

6 , 121 2

A

Jx

88 , 73 96

, 240

9 , 1315264





b.Xác định hệ thanh bụng

Bố trí hệ thanh bụng như hình dưới

Khoảng cách các nút giằng a=148 cm,thanh giằng hội tụ tại trục nhánh

Chiều dài thang xiên: S= 2 2 148 2 147 , 56 2 209

cm C

rmin=ryo=2,18 cm

Lực nén trong thanh xiên do lực cắt thực tế Q=23,475 t:

706 , 0 2

475 , 23 sin

10 6 , 16

tx

/ 2100 /

td = 35 , 1   120

2 , 17 2

96 , 240 28 2 ,

03 , 173 ) 10 1 , 2

10 1 , 2 2330 ( 10 15 , 7

=147,56/1,1=134,15<[]=150

=0,393

41 , 5 393 , 0

10 996 ,

cm kg R

cm kg Atn

Nnh1= 188 , 3

4756 , 1

464 , 149 56 , 147

06 , 73 73 , 175

C C

1

/ 1987 36

, 119 794 , 0

10 3 , 188

M

y

4756 , 1

897 , 220 56 , 147

5 , 74 736 , 94

1

/ 3 , 2093 6

, 121 776 , 0

10 53 , 197

10 1 , 2 1 ,

m =e2.(A/Jx)y2 = 233.(240,96/1315264,9)73,06=3,119

11 , 1 10 1 , 2

10 1 , 2 1 ,

Đường hàn liên kết thanh giằng xiên vào nhánh cột chịu lực Ntx =16,6 t

(h.Rgh )=0,7.1800=1260 kg/cm2

(t.Rgt )=1.1552=1552 kg/cm2

Vì vậy: (.R )min =1260 kg/cm2

Thanh xiên là thép góc L110x8; giả thiết :

Chiều cao đường hàn sống hs=8 mm

Chiều cao đường hàn mép hm=6 mm

Chiều dài cần thiết của đường hàn sống lhs,và đường hàn mép lhm là:

75 , 0 1260 8 , 0

10 6 , 16 7 , 0 Rg)min

( hs

7 ,

cm N

10 6 , 16 3 , 0 Rg)min

( hm

3 ,

cm N

Đường hàn thanh bụng ngang (L56x5) vào nhánh cột tính đủ chịu lực cắt

Qqư =2,996 t, khá bé,vì vậy chọn đường hàn cấu tạo có:

, 97336

9 , 0 9 , 1315264

(0,9;Hệ số kể đến biến dạng của thanh giằng)

Sai số so với tỉ lệ đã chọn để giải khung là:

%.

30

% 5 , 15

% 100

065 , 12 2

28 , 52 '

2

1 1

t tr

b

M N

h =20(mm)

+ứng suất trong đường hàn đối đầu cánh ngoài là:

h = 692 , 84 / 2100 /

) 1 38 ( 2

10 27 ,

3

cm kg R

cm kg l

47 , 14 2

994 , 52 '

2

2 2

t tr

b

M N

10 06 ,

3

cm kg R

cm kg lh

*Mối nối bụng cột,tính đủ chịu lực cắt tại tiết diện nối.Vì lực cắt ở cột trên khá

bé,đường hàn đối đầu lấy theo cấu tạo: hàn suốt với chiều cao đường hàn đúng

bằng chiều dày thép bản bụng h =12(mm)

b.Tính dầm vai

Dầm vai tính như dầm đơn giản nhịp l=hd=1,5 m

Dầm vai chịu uốn bởi lực Strong=50,06 t , truyền từ cánh trong của cột trên

+Phản lực gối tựa:

1500

1000 06 , 50

t l

.

t l

Chọn chiều dày bản đay mút nhánh cầu trục

của cột bd=20(mm),chiều rộng sườn đầu dầm

cầu trục bs=320(mm)

+Xác định chiếu dày bản bụng dầm vai

Được xác định từ điều kiện ép cục bộ của lực

16,685

33,37

16,69

dv= 1 , 18

3200 36

10 ).

73 , 1 17 , 134 ( Re

cm m

z

Gdct D

10 ).

69 , 16 73 , 1 17 , 134 ( 1 min ) (

4

cm cm

Rg h

B Gdct D

10 06 , 50 1

min ) (

4

3

cm cm

Rg h

Để ý đến yêu cầu cấu tạo hdv0,5 hd=0,5.150=75cm

Từ đó chọn hdv=80cm.;chiêu dày bản cánh dưới dầm vai =10mm,chiếu cao bản bụng dầm vai: hdv=80-(2+1)=77cm

Kiểm tra điều kiện chịu uốn của dầm vai

Dầm vai có tiết diện chữ I không đối xứng cánh dưới dầm vai là một bản thép nằm ngang,cánh trên là 2 bản thép (bản đạy mút nhánh cầu trục và bản lót sườn).Kích thước 2 bản thép này thường khác nhau nên tiết diện ngang của dầm vai về 2 phía của lực Strong (hai phía của Mdvmax) cũng khác nhau

Để đơn giản trong tính toán quan niệm chỉ có riêng bản bụng dầm vai chịu uốn.Khi

đó mômen chống uốn của bản bụng:

6

77 2 , 1 6

3 2

10 685 , 16

¦

cm kg R

cm kg W

Cánh dưới hh =6 mm

c.Tính chân cột rỗng

Chân cột rỗng chịu nén lệch tâm (nén uốn) có chân cột riêng rẽ cho từng nhánh thì chân của mỗi nhánh được tính như chân cột nén đúng tâm.Lực nén tính toán chân mỗi nhánh là lực nén lớn nhất tại tiết diện chân cột (tiết diện A-A) tính riêng cho từng nhánh: Nnh,max

10 3 ,

2 , 1 90

10 53 ,

cm B

bd A

cm B

bd A

nh2 = 91 , 45 /

40 54

10 53 ,

cm kg

10 3 ,

3

cm kg

Chọn momen tính toán Mmax =4628,9kg.cm

-Chiều dày cần thiết bản đế mỗi nhanh:

2100

9 , 4628 6 max 6

cm R

) 436 , 0 10 (

5 , 57613 min

) (

) (

.

2

cm Rg

hs

ag bg bg

dd N

436 , 0 5 , 57613 min

) (

2

cm Rg

hs

ag bg

2 2

cm kg l

Chọn chiều dày sườn A =10mm

Chiều cao sườn hA :

2100 0 , 1

429663 6

6

cm R

Momen kháng uốn:

6

40 0

/ 24 , 1611 67

, 266

cm kg R

cm kg w

/ 1051 40

0 , 1

6 ,

cm kg R

cm kg F

Q

C A

Kiểm tra hai đường hàn góc liên kết sườn A với bụng cột

Chọn chiều cao đường hàn hh=10mm, hàn suốt

1435

6 , 54

6 , 42049 9

, 354

429663

¦

2 2

2 2

2 2

cm kg Rgh

cm kg

Ah

Q Wgh

Kết luận:Sườn con son A và đường hàn đủ khả năng chịu lực

*Tính chiều cao các đường hàn ngang

Các chi tiết chân cột như dầm đế,sườn A, bụng nhánh cột đều liên kết với bản

đế bằng 2 đường hàn ngang ở 2 bên sườn.Chiều cao đường hàn cần thiết mỗi liên kết là:

+Liên kết của dầm đế vào bản đế:

1260 2

34 , 1440 min

) (

2

2

cm Rg

625 , 2057 min

) (

) 34 (

6 , 102 min ) (

hh= 1 , 245

1260 2

) 40 (

45 , 91 min ) (

655 , 25

m t Mg

nb nt

172 , 45

t nb

655 , 25

m t Mg

nb nt

172 , 45

t nb

nt

Nt   

Mg = 144,48 t.m, momen ở tiết diện chân cột do tải trọng gió

-Lực kéo trong bu lông neo chân cột nhánh mái:

Nbl(2) = 0 , 745 70 , 4

4756 , 1

96 , 36 4756 , 1

37 , 134 1 2 2

t y

C

N C

96 , 36 4756 , 1

47 , 165 2 1 1

t y

C

N C

Aycbl2 =Nbl(2) /Rneo = 50 , 3

1400

10 4 ,

*Tính sườn đỡ bu lông neo

Chọn sườn đỡ bu lông neo có:

Chiều dày sườn s =12 mm

Chiều cao sườn hs =400 mm

Sườn đỡ bu lông neo tính như con son chịu lực tập trung F:

F=90,84/2 =45,42 t

Mômen tại tiết diện ngàm:

M=F.e =45,42.0,12=5,45 t.m

e =0,12m;Khoảng cách từ trục bu lông đến mặt dầm đế

Tính đường hàn liên kết sườn đỡ bu lông vào dầm đế

Sườn hàn vào dầm đế bằng đường hàn góc chiều cao đường hàn

hh =10 mm

h = 1535 , 76 /

) 1 40 ( 0 , 1 7 , 0 2

6 10 45 , 5

¦

2 2

5

cm kg Wgh

10 42 ,

3

cm kg Agh

+Tínhbản thép ngang (bản thép ngang đỡ bulông )

Chọn bản thép có chiều dày  =4,5 cm, nhịp l=14 cm,kích thước tiết diện 24x4,5cm

Sơ đồ tính như dầm đơn giản chịu tải trọng tập trung

Mmax =(F.l)/4 =(45,42.0,14)/4 =1,59 t.m

5 , 4 24

6 10 59 , 1

2

5

cm kg R

cm kg w

V.Tính dàn

1.Sơ đồ và kích thước của dàn

Dàn có sơ đồ hình thanh,độ dốc cánh trên đã chọn i=1:10,chiều cao đầu dàn

*Tải trọng thường xuyên

Gồm trọng lượng các lớp mái và kết cấu mái đưa về tải trọng tập trung đặt tại nút dàn

+Với nút đầu dàn:

2

6 3 ) (

2

2 1

t gd

gm B d d

*Hoạt tải tập trung quy về mắt đàn

Từ bảng tổ hợp nội lực ta có được các cặp mô men đầu dàn sau:

Mtr.max =2,62 t.m; (do tải trọng 1,7)

c.Xác định nội lực tính toán cho các thanh dàn

Nội lực của các thanh dàn được xác định với từng tải trọng bằng phương pháp

đồ giải Crêmona

*Tính với tải trọng thường xuyên (các Gi ) trên toàn dàn.Dàn có sơ đồ đối xứng

và tải trọng Gi đối xứng ,chỉ cần vẽ cho nửa dàn

*Tính với hoạt tải (Pi) trên nửa trái của dàn (vì hoạt tải có thể chỉ trên nửa dàn trái hoặc trên nửa dàn phải hoặc đặt trên cả dàn.Vì thế cần cần phải vẽ giản đồ cho

cả ba trường hợp.Với dàn đối xứng để có trường hợp các Pi đặt trên nửa phải ta chỉ cần lấy đối xứng với trường hợp các Pi đặt ở nửa trái Cộng các kếtm quả của 2 trường hợp cho kết quả trường hợp đặt trên toàn dàn)

Tính với mô men đầu dàn:Để tiện tính toán ta vẽ giản đồ cho trường hợp

Mtr=+1đặt ở đầu trái của dàn (vì dàn đối xứng) ta có được kết quả của trường hợp

Mph=+1bằng cách lật lại biểu đồ.Sau đó nhân với giá trị mô men ở đầu trái ta có

được biểu đồ mô men cuối cùng

Đồ giải Clêmôna cho tải trọng thường xuyên:

b c,1 d

e

g a g' 2

5

4 6' 6

b c,1

d

e

g h,1'

3

4 5 6' 6

5' 2 4',3'

h2

Đồ giải Clêmôna với M=+1 ở đầu trái:

1',b',h,k a

Đồ giải Clêmôna cho dàn phân nhỏ:

P,G P

1 2z

z

m,z

k 1

3 2

P/2 P/2

P:30mm =1KN G:157mm=1kN

P:30mm =1KN G:157mm=1kN

P=0,878 G=4,605

3.Chọn tiết diện thanh dàn

Chọn tiết diện thanh dàn cần tuân theo nguyên tắc:

+Tiết diện thanh dàn nhỏ nhất là L50x5

+Trong một dàn L<36mnên chọn không quá 6—8 loại tiết diện.Với nhịp dàn

L24m thì không cần thay đổi tiết diện thanh dàn.Khi L>24m thì phải thay đổi tiết

diện để tiết kiệm vật liệu và dùng không quá 2 loại tiết diện thanh cánh với dàn có

L36m

+Bề dày bản mã được chọn dựa vào nội lực lớn nhất tong các thanh bụng,dàn

chỉ nên dung một loại bề dày bản mã.Dựa vào bảng tổ hợp nội lực chọn

bm=12mm

a.Đối với thanh cánh trên

Dàn có nhịp L=27m,thuộc trường hợp 24m<L<36m.Như vậy cần chọn hai loại

tiết diện.Thay đổi tiết diện trong phạm vi thanh T2

Trong đó l1=603 cm,khoảng cách giữa 2 điểm cố kết

Giả thiết gt=95,tra bảng II.1,phụ lục II được =0,632

Diện tích cần thiết của tiết diện thanh