Đồ án kết cấu thép nhà công nghiệp một nhịp một tầng

Đồ án kết cấu thép nhà công nghiệp một nhịp một tầng

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP NHÀ CƠNG NGHIỆP MỘT NHỊP MỘT TẦNG

CHƯƠNG I XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG

1 Số liệu riêng chung:

- Sức nâng của móc chính: Q= 20(T)

- Nhịp nhà xưởng: L= 21m

- Cao trình đỉnh ray: Hr = 9m

2 Các số liệu bảng tra:

- Loại ray thích hợp: KP70

- Chiều cao Hr = 2400 mm

- Bề rộng của cầu trục Bk= 6300 mm

- Nhịp cầu trục Lk= 19,5 mm

- Khoảng cách giữa hai trục bánh xe của cầu trục K = 4400 mm

- Kích thước từ tim ray đến mép ngồi của cầu trục B1= 280 mm

3 Xác định kích thước theo phương đứng:

* Số liệu thiết kế:

- Cao trình đỉnh ray, Hr = 9000 mm

- Chiều cao ray và đệm, hr = 200 mm (lấy kích thước giả định)

- Chiều cao dầm cầu chạy, hdct = B

1 8

1

= ( 600÷750)

 Chọn hdct = 600 mm

- Khơng bố trí đoạn cột chơn dưới đất, hm = 0

- Chiều cao gabarit của cầu trục, Hk = 2400 mm

- Độ võng của dàn mái lấy bằng f = L

- Khoảng cách từ tim ray đến trục định vị:

750 2

19500 21000

Chọn ht là bội của a = 250mm, do vậy ta chọn ht = 500mm

- Khoảng cách từ trục định vị đến mép ngoài cột:

1

mm H

H d  t 

 Như vây, trị số chiều cao tiết diện cột dưới đã chọn đạt yêu cầu

CHƯƠNG II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

LÊN KHUNG NGANG

1 Tải trọng thường xuyên:

Lớp mái Tải trọng tiêu

chuẩn ( daN/ m 2 )

Hệ số vượt tải

Tải trọng tính toán ( daN/ m 2 )

- Tấm panel bêtông cốt

thép cỡ lớn

- Lớp bêtông nhẹ cách

- Hai lớp gạch lá nem ,

mỗi lớp dày 3cm

150401080120

1,11,21,21,21,1

165481296132

Tổng tải trọng tính tốn qtt = 453 daN/m2

a Trọng lượng phân bố trên mặt bằng với độ dốc i = 0 , 995

453 daN m

q tt

b Trọng lượng bản thân và hệ giằng:

+ Giá trị tiêu chuẩn: g1tc= 30 daN/m2

+ Hệ số vượt tải: n = 1,2

+ Giá trị tính tốn: g1tt= 30 x 1,2 = 36 daN/m2

c Trọng lượng kết cấu cửa mái:

+ Giá trị tiêu chuẩn: g tc2 = 15 daN/m2

+ Hệ số vượt tải: n = 1,2

+ Giá trị tính tốn: tt

g2 = 18 daN/m2

d Trọng lượng cánh cửa trời ( kính + khung)

+ Giá trị tiêu chuẩn: tc

K

g = 35 daN/m2+ Hệ số vượt tải: n = 1,1

+ Giá trị tính tốn: tt

k

g = 38,5 daN/m2

e Trọng lượng bậu cửa trời: ( bật trên và bật dưới)

+ Giá trị tiêu chuẩn: tc

b

g = 110 daN/m2+ Hệ số vượt tải: n = 1,1

=> Quy về lực tương đương phân bố đều trên mặt bằng nhà g' ct

2

6 21

7 , 1082 2

6 8 18 2

x

x x x LxB

g xBx xl g g

tt kb ct

2 Tải trọng sữa chữa mái:

- Tải trọng sữa chữa mái lợp panel bê tông cốt thép bằng 75 daN/m2

- Hệ số vượt tải: n = 1,3

- Giả thuyết mặt phẳng mái nghiêng 1 góc 120

 Giá trị tải sữa chữa mái đưa vào tính toán:

68 , 99 3 , 1 12 cos

q x B = 99,68 x 6 = 598,07 daN/m2

3 Áp lực của cầu trục lên vai cột:

* Các số liệu tính toán xác định như sau:

- Sức cẩu của cầu trục 300 kN

5 , 97 215 2

325 300

max 0

- Từ B = 6300, K = 4400 được tra từ catalogue, có thể sắp xếp bánh xe cầu trục như

sơ đồ dưới đây:

y1 = 1;

y2 = 0 , 8

6

2 , 1 6

b Do tải phân bố đều trên khung:

- Tải trọng thường xuyên:

kN x

qL

2

21 8 , 3079



- Tải trong tạm thời:

kN x

xL q A

tt

2

21 07 , 598 2

c Do trọng lượng dầm cầu trục:

2

dct dct dct nx xl

 Lực xô ngang của cầu trục:

Trọng lượng của xe con được tra từ catalogue của cầu trục Gxc = 85 kN Giả định rằng cầu trục sử dụng móc mềm, fms = 0,1

- Tổng hợp lực hãm ngang, tác động lên toàn cầu trục là:

Công trình được giả định xây dựng tại vùng ngoại ô TP Hồ Chí Minh, vùng gió II,

ít chịu ảnh hưởng của bão Do vậy, áp lực gió tiêu chuẩn

q0 = 83 daN/m2 Các hệ số như sau:

- Hệ số vượt tải: n = 1,3

- Hệ số khí động c

- Hệ số độ cao và địa hình k

- Tại độ cao 15m ( cánh dưới của dàn vì kèo); địa hình B; k = 1,11

- Tại độ cao 20m, địa hình B, k = 1,19

- Trong khoảng cách từ độ cao cánh dưới dàn đến đỉnh mái, hệ số k được lấy trung bình các giá trị nêu trên, k = 1,15

- Tải trọng gió phân bố đều trên cột;

đ

q đ = q0 x n x c x k x B = 83 x 1,3 x 0,8 x 1,11 x 6 = 574,89 daN/m = 5,75 kN/m

qh= 83 x 1,3 x 0,5 x 1,11 x 6 = 359,31 daN/m = 3,59 kN/m

- Toàn bộ phần tải gió tác dụng từ cao trình đáy vì kèo lên đến đỉnh mái được quy về

Wđđ và Wh, chúng ta có thể tính tổng W của Wđ và Wh, với h0 = 2,2m; h1 = 0,9m; h2

= 2,2m; h3 = 0,6m

W = q0 x n x k x B x ∑ci x hi

= 83 x 1,3 x 1,15 x 6 x( 0,8x2,2 + 0,5x0,9 + 0,8x2,2 + (-1,3)x0,6 + 0,5x0,6 + 0,5x2,2 + 0,5x0,9 + 0,5x2,2)

= 4571 daN = 45,71 kN

W đẩy = q0 x n x k x B x ∑ci x hi = 83 x 1,3 x 1,15 x 6 x(0,8x2,2 – 0,68x0,8 + 0,7x2 – 0,8x0,45) = 1680 daN = 16,8 kN

Whút = q0 x n x k x B x ∑ci x hi = 83 x 1,3 x 1,15 x 6 x(0,6x0,45 + 0,6x2 + 0,6x0,8 + 0,54x2) = 2256 daN = 22,56 kN

CHƯƠNG III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC LÊN KHUNG NGANG

- Thay thế dàn bằng một thanh, nằm trùng với cánh dưới dàn, có độ cứng bằng độ cứng trung bình của dàn Độ cứng trung bình của dàn được lấy bằng ¼ nhịp dàn, và được nhân với hệ số 0,75 do dàn thuộc dạng kết cấu rỗng.

- Khi tải trọng tác dụng trực tiếp lên xà ngang, coi như tải tác dụng đối xứng lên khung đối xứng, do vậy ản phản xứng chuyển vị ngang đầu cột  = 0, còn hai ẩn đối xứng chuyển vị xoay đầu cột bằng nhau 1 = 2 = 

- Khi tải trọng tác dụng không trực tiếp lên xà ngang, ta coi độ cứng của xà ngang bằng vô cùng, EJ =  Do vậy, với giả thuyết hình chiếu của thanh lên trục của nó trước và sau khi biến dạng không đổi, hai ẩn chuyển vị xoay đầu cột 1 = 2 =

0, còn lại một ẩn chuyển vị ngang đầu cột 

- Mơmen lệch tâm đặt tại vai cột:

Mlt = N2 x e = 323,4 x 0,25 = 80,85 kNm

- Giả định tỷ lệ độ cứng:

Tính các thông số:

2 , 8 6 , 3

6 , 3

t

H H

H h

Ta tra được các hệ số KB =- 0,6892, KB’ = 1,4595 Từ đó, xác định được mô men và lực cắt ở đỉnh cột do chuyển vị xoay:

h

EJ h

xEJ K

xEJ K

- Mô men và lực cắt ở chân cột có thể xác định như sau:

; 7703 , 0

h

EJ h

Q M

B B

EJ

Bc

5 , 7 4

Thanh xà ngang giống như một thanh đầu ngàm và chịu tải trọng phân bố đều, biểu

đồ mô men có giá trị tại gối và tại giữa nhịp như sau:

kNm x

ql M

kNm x

ql M

q nhip

q Bc

125 , 643 24

21 35 24

25 , 1286 12

21 35 12

2 2

2 2

125 , 643 24

EJ M

R

54 , 320

EJ x

EJ EJ

EJ EJ

2 2

kNm

x M

ql

M nhip   BC     

- Thông số cần thiết:

305 , 0 11200

t

H H

H h

x

Tra bảng ta có các hệ số:

KB = -0,1892K’B = 1,4595

- Mô men và phản lực đỉnh cột xác định như sau:

kN

x h

M K Q

kNm x

xM K M

lt B B

lt B B

10 8

, 11

) 85 , 80 ( 4595 , 1

3 , 15 ) 85 , 80 ( ) 1892 , 0 (

H Q M

M II  B  B t  15 , 3  (  10 ) 3 , 6   20 , 7

- Mô men tại tiết diện III-III dưới vai cột, thuộc phần cột dưới:

M M

M III   lt  II    80 , 85   20 , 7  60 , 15

- Mô men tại chân cột:

H Q M

M A  III  B d  60 , 15   10 8 , 2   21 , 85

60,15

20,7

21,85 15,3

07 , 598





q p

60,15

20,7 205,6

225,065

39,89

3 Áp lực đứng của cầu trục Dmax, Dmin lên vai cột:

Dmax, Dmin đặt tại cột ở BT1 chỉ gây ra các lực doc trong cột chứ không gây ra mômen trong khung Do đó, chỉ xét ở BT2 Trong BT2, tải trọng không tác dụng trực tiếp lên xà ngang Giả định EJ d      0 Bài toán chỉ còn ẩn 

Ta xem (Dmax G dct)vàDmin G dct là những hoạt tải

4386 , 1

B B

xEJ K

xEJ K

- Mô men và lực cắt ở chân cột có thể xác định như sau:

;6956,

EJ h

xEJ K

1616 , 0

B B

K K

kN

x h

xM K Q

kN

x h

xM K Q

B B

B B

94 , 1 8

, 11

4 , 15 4879 , 1 '

42 , 28 8

, 11

4 , 225 4879 , 1 '

min min

max max

xM K M

kNm x

xM K M

B B

B B

5 , 2 4 , 15 1616 , 0

42 , 36 4 , 225 1616 , 0

min min

max max

H Q M

M

kNm x

H Q M

M

t B B

II

t B B

II

5 , 4 6 , 3 94 , 1 5 , 2

9 , 65 6 , 3 42 , 28 42 , 36

min min

min

max max

M M

kNm M

M M

II III

II III

9 , 10 5 , 4 4 , 15

5 , 159 9

, 65 4 , 225

min min

min

max max

H Q M

M

kNm x

H Q M

M

d B III A

d B III A

5 2 , 8 94 , 1 9 , 10

54 , 73 2 , 8 42 , 28 5 , 159

min min

min

max max

- Xác định r11 và R1p:

- Xác định ẩn chuyển vị thẳng 

cd cd

p

EJ

h EJ

h r

11

1

58 , 2 2684

, 10

48 , 26

43,8

- Xác định Mp:

N = 0,125;  = 0,305; 0 , 254

8 , 11

 

cd cd

p

EJ

h EJ

h r

11

2684 , 10

24 , 13

21,9 1,58

h q h Q M

M

kNm

x x

qh h Q M

M

kNm

x x

H q H Q M

M

kNm

x x

qH H

Q M

M

kN x

x xh

xq K

Q

kN x

x xqxh

K

Q

kNm x

x xh

xq K

M

kNm x

x xqxh

K

M

B B A

B B A

t t

B B

t t

B B

8 , 11 59 , 3 8 , 11 37 , 13 84 , 25 2

' '

' '

48 , 91 2

8 , 11 75 , 5 8 , 11 68 , 29 39 , 41 2

97 , 0 2

6 , 3 59 , 3 6 , 3 37 , 13 84 , 25 2

' '

'

'

198 , 28 2

6 , 3 75 , 5 6 , 3 68 , 29 39 , 41 2

37 , 13 8 , 11 59 , 3 4374 , 0 '

'

'

68 , 29 8 , 11 75 , 5 4374 , 0 '

84 , 25 8

, 11 59 , 3 0517 , 0 '

39 , 41 8

, 11 75 , 5 0517 , 0

2 2

2 2

2 2

2 2

2 2

'

2 2

p

EJ

h EJ

h r

11

1

02 , 8 2684

, 10

35 , 82

CHƯƠNG V THIẾT KẾ CỘT

1 Xác định chiều dài tính toán của cột:

- Chiều cao tiết diện cột trên: ht = 500 mm

- Chiều cao tiết diên cột dưới: hd = 1000 mm

- Nội lực tính toán được xác định từ bảng tổ hợp nội lực:

+ Phần cột trên: Ta chọn được cặp nội lực nguy hiểm nhất:

M = -442,95 kNm

Ntu = 394 kN+ Phần cột dưới:

 Cặp nội lực nguy hiểm cho nhánh cầu trục:

8 2 , 8

6 , 3

14 , 2 394

8 , 844

28 , 0 6 , 3

2 , 8 8

1 :

1

1

2 1

Hct c

Nct

Ncd m

x H

H x Jcd

J H

J H

J i

i K

t

d ct d cd t ct

xHt l

m x

xH l

x

d x

8 , 10 6 , 3 3

4 , 16 2 , 8 2

2 2

1 1

Ht

l2y   dcc  3 , 6  0 , 6  3

- Chiều dài tính toán phần cột dưới ngoài mặt phẳng khung:

m Hd

l1y   8 , 2

2 Thiết kế cột trên:

a Chọn tiết diện sơ bộ:

- Độ lệch tâm:

12 , 1 394

95 , 442

- Giả thiết hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện   1 , 25

2

120 50

112 3 , 2 25 , 1 21

394 )

8 , 2 2 , 2

h

e R

N F

t yc

1 30

1 12

1 20

b Kiểm tra tiết diện đã chọn:

- Các đặc trưng hình học của tiết diện:

29 , 43 93 , 6

10 3

18 , 51 1

, 21

10 8 , 10

93 , 6 2 , 131 6304

1 , 21 2

, 131

7 , 58377

6304 12

30 4 , 1 2 12

1 2 , 47

7 , 58377 3

, 24 30 14 12

4 , 1 30 2 12

2 , 47 1

2 2

2

2

2 2

2

2

2 2

2 2

2 2

4 3

3 2

4 2

3 3

cm

x r

l

cm

x r

l

cm F

J r

cm F

J r

cm x

x x

J

cm x

x x

x J

x x y

y y x

x x

y y

x x

y x









- Kiểm tra ổn định tổng thể trong mặt phẳng uốn:

 Độ lệch tâm tương đối:

3

20

7 , 58377 2

2

3 , 6 2335

2 , 131 112

cm

x r

xJ W

x W

exF f

e m

Tỷ số:

3 , 6

5 62 , 1

779 , 1 2 , 47 1

30 4 , 1 2

F

x b c



 Tra bảng ta có công thức tính 

26 , 1

6 02 , 0 1 , 0 9 ,

9 , 7 3 , 6 26 , 1





=> Tra bảng ta được lt  0 , 175

kN x

- Cặp nội lực mà ta đang xét là từ tổ hợp nội lực của các tải trọng

( 1+2+4+6+8), M = -442,95 kNm Ta xác định được tương ứng ở đầu kia của cột

Mtu = -76,5kNm

- Momen lớn nhất ở 1/3 đoạn cột được xác định theo công thức:

kNm M

M M

3

) 95 , 442 ( 5 , 76 95

, 442

- Giá trị momen đưa vào tính toán là giá trị lớn nhất trong các trị số 12 giá trị tuyệt

đối của momen hai đầu thanh và M

M’ = max (442,95/2; 76,5/2; 320,8/2) = 320,8kNm

 Độ lệch tâm tương đối m x

5 57 , 4 2335

2 , 131 394

32080 /

/ '

N M e m

x x



- Các hệ số  ,  được xác định theo công thức sau:

67 , 0 005 , 0 65 ,

1 1

394

cm kN cm

kN x

x F

21000 )

62 , 1 1 , 0 36 , 0 ( 2 )

1 , 0 36 , 0 ( 2 4

, 1

b

c

c c

+ Đối với bản bụng:

Với   1 , 62  0 , 8 và m = 4,57>1

Ta có:

3 , 99 07

, 54

07 , 54 21

21000 )

62 , 1 5 , 0 9 , 0 ( )

5 , 0 9 , 0 ( 2

, 47 1

2 , 47

R

E h

Vậy tiết diện đã chọn ở trên thõa điều kiện về chịu lực

Tiết diện như sau:

y1: khoảng cách từ trọng tâm nhánh càu trục đến trọng tâm chung của tiết diện

y2: khoảng cách từ nhánh mái đến trọng tâm chung của tiết diện

- Lực nén lớn nhất trong nhánh cầu trục:

kN

x C

M C

y N

1

3 , 308 1

5 , 0 8 , 844

1 2 1

- Lực nén lớn nhất trong nhánh mái:

kN x

M y N

Với giả thiết  = 0,8 ta xác định được diện tích sơ bộ hai nhánh:

2 2

2

2 1

1

18 , 69 21 8 , 0

2 , 1162

5 , 43 21 8 , 0

9 , 730

cm x

R

N F

cm x

R

N F

nh nh

nh nh

3

12

4 , 1 30 12

14 6 , 1

- Momen quán tính đối với trục y:

4 2

3 2

1 1 , 6 14 15 , 6 14343 , 43

12

6 , 1 14 2 12

30 4 ,

J r

cm F

J r

nh

y y

nh

x x

43 , 14 82

43 , 14343

275 , 3 82

59 , 738

1

1 1

1

1 1

54 , 30 275 , 3 100

16

75 , 2 147

0

4

- Khoảng cách mép trái tiết diện đến trọng tâm tiết diện nhánh mái:

17 , 2 4

, 84

) 75 , 2 4 , 1 ( 6 , 15 2 7 , 0 42

i

i i

- Khoảng cách giữa 2 trục nhánh:

cm Z

CxF

2 , 73 88 , 68

88 , 68 83 , 97

2 , 40 488 , 2 100

488 , 2 2 , 73

4 , 453

02 , 20 2

, 73

7 , 29327

7 , 29327 )

75 , 2 2 , 33 ( 6 , 15 147 2 12

30 4 , 1

4 , 453 )

17 , 2 4 , 1 75 , 2 ( 6 , 15 147 2 ) 7 , 0 17 , 2 ( 30 4 , 1 12

30 4 , 1

2

2 2 2

1 2

2

2 2

2

2 2

4 2

2 2

4 2

3 2

nh x

nh

x x

nh

y y

y x

r l r l

cm F

J r

cm F

J r

cm x

J

cm x

x J





 Đối với toàn bộ tiết diện cột dưới:

Y 380 16

16

755 , 40 073 , 49 2000

073 , 49 08

, 142

9 , 342150

9 , 342150 )

43 , 47 ( 2 , 73 ) 4 , 50 ( 88 , 68 4 , 453 73859

) ( )

(

4 , 50 43 , 47 83 , 97

43 , 47 08 , 142

5 , 6738

5 , 6738 83

, 97 88 , 68

83 , 97 17 , 2 100

08 , 142 2 , 73 88 , 68

1

4 2

2

2 2 2

2 1 1 2 1

2 1

2

3 1

2 2

d d

d

nh nh

x x d

d d

nh d

nh nh d

r l

cm F

J r

cm J

y F y

F J J J

cm y

C y

cm F

y

cm x

xC F

cm C

cm F

F F







- Chọn thanh giằng xiên là thép L75 x 8 ( F = 11,5 cm2)

- Chọn thanh giằng ngang là thép L50 x 5 ( F = 4,8 cm2)

- Khoảng cách giữa 2 điểm đã chọn là 1m Vậy góc nghiêng của thanh xiên là:

' 14 44 100

17 , 2 100

, 11 2

08 , 142 42 , 28 755 ,

40 2 2

KxF

x x

td 



4 Kiểm tra tiết diện đã chọn:

Xác định lại lực dọc trong mỗi nhánh;

kN

x C

M C

y N N

kN

x C

M C

y N N

nh

nh

6 , 1190 9783

, 0

1 , 740 9783

, 0

503 , 0 8 , 844

9 , 724 9783 , 0

3 , 308 9783

, 0

4743 , 0 8 , 844

2 1 2 2

1 2 1 1

1 1

88 , 68 783 , 0

9 , 724

cm kN cm

kN x

 max = 49,95

 Tra bảng ta có 2 = 0,869

Kiểm tra ổn định nhánh mái ngoài mặt phẳng khung:

2 2

2 2

2 , 73 869 , 0

6 , 1190

cm kN cm

kN x

 Kiểm tra ổn định của cột dưới trong mặt phẳng khung:

+ Cặp thứ nhất: M = -308,3 kNm

355 , 1 21000

21 85 , 42

764 , 0 9

, 342150

4 , 50 08 , 142 5 , 36

5 , 36 366

, 0 8 , 844

3 , 308

1 1 1 1 1

1 1

x x

J

y xF e e m

cm m

N

M e

td

d d

Kiển tra ổn định tổng thể cột dưới chịu nén lệch tâm trong mặt phẳng khung:

2

08 , 142 523 , 0

8 , 844

cm kN x

F

N

d lt

21 85 , 42

73 , 1 9

, 342150

43 , 47 08 , 142 6 , 87

6 , 87 877

, 0 8 , 844

1 , 740

2 2 2 2 2

2 2

x x

J

y xF e e m

cm m

N

M e

td

d d

Kiển tra ổn định tổng thể cột dưới chịu nén lệch tâm trong mặt phẳng khung:

2

08 , 142 342 , 0

8 , 844

cm kN x

F

N

d lt

 Kiểm tra thanh bụng đã chọn:

- Chiều dài thanh xiên:

E

21

21000 2330

10 15 , 7 2330

10 15 ,

- Ta giải nội lực có được Qthực tế = 148,26 kN

- Vậy Qqư < Qthực tế, ta lấy Q = Qthực tế = 148,26kN

- Lực nén trong thanh xiên do lực cắt Q gây ra

16 , 95 89 , 2139

14 , 106 ' 14 44 sin 2

26 , 148 sin

N





 Tra bảng  = 0,632

- Hệ số điều kiện làm việc của thanh xiên:  = 0,75

- Kiểm tra điều kiện ổn định của thanh xiên:

2

/ 47 , 19 5 , 11 632 , 0 75 , 0

14 , 106

cm kN x

x F

N

tx tx

14 , 106

M N

N

c t

) 4 , 1 50 (

66 , 98 2

4 , 323 ) (

2

max 1

M N

N

c t

) 4 , 1 50 (

72 , 57 2

394 ) (

2

max 2

1

30 4 , 1

73 , 163

cm kN R

cm kN x

l

g h

2

30 4 , 1

19 , 198

cm kN R

cm kN x

l

g h

- Dầm vai tính như dầm đơn giản nhịp l = bd = 1m

- Dầm vai chịu uốn bởi lực Nnh2 = 198,19 kN

A = B = N nh 99 , 095kN

2

19 , 198 2

l N

4

1 19 , 198 4

2

 Tính toán bản bụng:

- Chọn chiều dày bản đậy mút nhánh cầu trục của cột bd  20mm

- Chọn chiều rộng sườn đầu dầm cầu trục bs = 300mm

- Chiều dày truyền lực ép cục bộ đến bụng dầm vai:

cm x

ZR

G D

em

dcc

32 34

8 , 10 440

x

cm R

h

B G D l

g h

dcc

) 18 7 , 0 ( 6 , 0 4

095 , 99 8 , 10 440 1

min ) ( 4

max 1

x R

h

N l

g h

nh

) 18 7 , 0 ( 6 , 0 4

19 , 198 1

) (

1000

kNm

Mmaxdv  49 , 55

A

3 2

2

297 6

2 , 47 8 , 0

x h

max 16 , 68 / 21 / 297

4955

cm kN cm

kN W

504 , 0 1 , 740 9783 , 0

8 , 844 9783

, 0

504 , 0 425 9783

, 0

891 max

x và

x N

C

M C

y N và C

y N C

M N

nén

tu tu

nén

= max (1129,7 kN và 1244,8 kN )

= 1129,7 kN

Với:

C = 97,83cm: là khoảng cách trọng tâm hai nhánh

y1 = 50,4cm: là khoảng cách tâm tiết diện đến trọng tâm nhánh cầu trục.+ Lực kéo lớn nhất phát sinh bên nhánh mái:

y N và C

y N C

M

= max ( 750,63 kN và 743,11 kN ) = 750,63 kN

+ Lực nén lớn nhất phát sinh bên nhánh cầu trục:

kN

x C

y N C

M

9783 , 0

4381 , 0 774 9783 , 0

93 , 351

35 , 706

cm R

N F

néncb

nén ct