... 231 +60 0, Km 240 + 360 , Km 240 +42 0, Km 240 +66 0, Km 240 + 760 , Km 241 + 160 , Km 241 + 240 , Km 240 +40 0, Km 242 +580, Km 242 +60 0, Km 02+ 040 , Km 01+ 860 , Km 01+ 960 (47 vị trí) II.2.2 Gói thầu A6 Gói thầu A6 có ... Km 69 +370 -47 0 (ĐS); Km 69 +63 0 -68 0 (ĐS); Km 74+ 330- 390 (ĐS); Km 74+ 560 -61 0 (ĐS); Km 74+ 810-870 (ĐS); Km 76 +48 0- 530 (ĐS) Tất 13 vị trí Những vị trí mái dốc không đạt antoàntheo quy định (với ... 222+ 760 , Km 222+980, Km 223+ 140 , Km 223+ 540 , Km 223+ 64 0 , Km 223+720, Km 223+ 960 , Km 2 24+ 140 , Km 2 26+ 260 , Km 2 26+ 340 , Km 2 26+ 580, Km 2 26+ 760 , Km 2 26+ 980, Km 227+380, Km 227+888, Km 228+ 263 , Km...
... (8.1) Sử dụng công thức đơn giản 8.9 vào công thức 8 .4 8 .6 cho ta giá trò ban đầu để tính hệsốantoànhệsốantoàn tính theocông thức 8 .4 hệsốantoàn phương pháp Fellenius Tiếp theo, giả thiết ... cho Cáchệsốantoànvớihệsốantoàn tính cho lambda = dùng để dự đoán giá trò lambda mà hệsốantoàn cân mô men cân lực (Hình 8. 14) Thủ tục xác đònh giá trò lambda lặp lại hệsốantoàn ... [•] công thức 8.3 có nghóa lực tính cột đất có lực tác dụng Trừ công thức 8.2 vào công thức 8.3 tính hệsốantoàn (8 .4) công thức 8 .4 phi tuyến lực pháp tuyến , N, hàm hệsốantoànHệsốan toàn...
... phương trình động lực học xe [2-9]; [2-10]; [2-11] xe quay vòng Mục tiêu phần ta làm cách để đơn giản hệ ba phương trình trên, làm cho trình tính toánsau dễ dàng hệsở để ta tính toán thông sốsau ... đánh giá tính ổnđịnh quay vòng y '' (gia tốc hướng tâm) Định nghĩa hàm truyền đời với mục đích tìm mối quan hệ thông số đầu vào β v* với thông số đầu ε ' , α , y '' Tức ta xác định phản ứng ... xe quay vòng cách an toàn, ổnđịnh * Vậy dễ thấy yếu tố để làm cho xe quay vòng β v (góc quay vành lái) thông số đầu vào, sau khung xe chuyển động quĩ đạo mà đặc trưng có thông số : α góc lệch...
... 1. 063 4. 1.2 ảnh hởng chiều cao đập hệsố mái đến hệsốổnđịnh tính theo STAB.07.F cho đập không đồng chất 2 .4 m =4. 5 2.2 m-3.75 Fs 1.8 m=3.0 1 .6 1 .4 1.2 15 25 Hình 4. 5 35 Hđ(m) 45 55 18 2 .4 Hd=20 ... lên từ 20ữ50m hệsốổnđịnh Fs tính theo STAB.07.F giảm xuống tơng ứng hệsố mái đập (Hình 4. 5) - Từ kết tính toán nêu bảng4. 8 cho thấy: hệsốổnđịnh Fs tính theo STAB.07.F lớn sovới phơng pháp ... Nsin 1.3 .6 Phuơng pháp Janbu thông dụng [6] , [ 26] Janbu giả thiết vị trí phơng tác dụng hợp lực thành phần T E mặt bên thỏi Công thức xác địnhhệsốổnđịnh (1.38) Trong công thức (1.38) hệsố Fs...
... kiểm tra ổnđịnh tháp là: Pmax [ P ]/k ; Pmin > với k hệsốan toàn, (k = 1,5); Với cách tính nh trên, việc tính toán khối tháp cha đề cập đến ảnh hởng lực rung động trạm hoạt động bình ổn lúc ... nằm ngang, độ lún S đợc xác địnhtheocông thức [4] : n S= bi e o e' + eo Với : e hệsố rỗng động lực ứng với nén chặt rung đất với tải trọng cho trớc; e - hệsố rỗng điều kiện tự nhiên đất bi ... thép có dùng sàng rung Nội dung cụ thể vấn đề nêu đợc trình bày báo vớitiêuchí chung xác định đợc tham số dao động hệ thống, độ ổnđịnh tổng thể khối tháp tác dụng chúng lên có đặc trng khác...
... để xác địnhhệsốantoàn hợp lý Đây vấn đề cần phải nghiên cứu làm sáng tỏ 3.2 Với phơng pháp tính toánổnđịnhtheo sức chống cắt đất tự nhiên hệsốantoànổnđịnh K2 hệsốantoànổnđịnh cho ... thái ổnđịnh (6) Vấn đề hệsốan ton tính toánổnđịnh đờng đắp Qua phân tích ta thấy: 3.1 Với phơng pháp tính toántheo sức chịu tải giới hạn (Pgh) đất hệsốantoàn K1 hệsốantoànổnđịnh ... > đờng ổnđịnh Tuy nhiên vấn đề đặt K1 yêu cầu đến mức nào: K1 = 1,1; 1,2; 1,3; 1 ,4; 1,5; 1 ,6; ? Quy phạm quốc gia thờng quy địnhhệsốantoànổnđịnh yêu cầu Kyc khác nằm khoảng từ 1 ,4 ữ 1,8...
... Great Belt an Mạch Khi chưa lắp TMD, vận tốc gió flutter tới hạn 40 . 14 m/s ( 144 .5 km/h) Trong tài liệu [ 1 46 ], đưa phương án lắp TMD với thông số sau: bC 12.4m, mC 142 .4kg, cC 18. 166 3Ns/m, ... cos h sin h F (4. 65 ) 0 0 B4 * F A3 / I 2mC bC Từ hai phương trình (4. 64 ) , (4. 65 ) ta có hệ hai phương trình phi tuyến với F , F 4. 3 Nâng cao vận tốc gió flutter ... A1* H F sin cos A4 H F sin 1 A4 H sin } 11 (3 .69 ) Hệ (3 .68 ) (3 .69 ) hệ hai phương trình đại số phi tuyến vớiẩn F F Giải hệ hai phương trình phương pháp lặp Newton-Raphson,...
... of the IEEE 24 Bus System • N-1 Contingency Analysis • Short-Circuit Analysis • PV & QV Analysis • Dynamic Analysis of 3-ph and SLG Faults eBook for You • Load Flow Analysis IEEE 24 BUS SYSTEM ... points? eBook for You • Now perform QV analysis for Bus 24 IEEE 24 – DYNAMIC ANALYSIS eBook for You 39 40 DYNAMIC ANALYSIS Dynamic Analysis Setup Prepare the IEEE 24 saved case file (V32) to use for ... affected line and run the simulation ten more seconds eBook for You • 43 DYNAMIC ANALYSIS 3-Phase Line Fault Results What can be said of the machine angles? eBook for You • 44 DYNAMIC ANALYSIS 3-Phase...
... Exciters eBook for You ESDC1A (IEEE DC1A) 45 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters IEEET1, IEET1A, IEEEX1 and ESDC1A KA = 46 TA = 0. 06 TB = TC = TE = 0 . 46 KF = 0.1 TF = 1.0 SE[E1] = 33 0.33 SE[E2] ... Systems The gain K, time constant TE and limits EMAX and EMIN are a basic representation of the excitation power source Time constants TA and TB provide the transient gain reduction needed ... DC exciters, the constants Ke, VRMAX and VRMIN can be computed by the program For AC exciters, Ke should be set to unity eBook for You IEEET1, IEET1A, IEEEX1 and ESDC1A 41 EXCITER MODELS IN...