3 1 sơ đồ cấu trúc nền đắp
“Nghiên cứu hình thức và công nghệ xử lý nền đất yếu áp dụng cho tuyến đê La Giang, tỉnh Hà Tĩnh
... 0, 03 0,06 0 ,10 0 ,14 0 ,18 0, 23 0,29 0 ,36 0, 43 0, 51 0, 61 10 12 14 16 18 20 22 B 1, 00 1, 12 1, 25 1 ,39 1, 55 1, 73 1, 94 2 ,17 2, 43 2,72 3, 06 3, 44 D 3, 14 3, 32 3, 51 3, 71 3, 93 4 ,17 4,42 4,69 5,00 5 , 31 5,66 ... 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 A 0,72 0,84 0,98 1, 15 1 ,34 1, 55 1, 81 2 ,11 2,46 2,87 3, 37 3, 66 B 3, 87 4 ,37 4, 93 5,59 6 ,35 7, 21 8,25 9,44 10 ,84 12 ,50 14 ,48 15 ,64 D 6,45 6,90 7,40 7,95 8,55 9, 21 9,98 ... 16 1. 2 .1 Lịch sử hình thành 16 1. 2.2 Chỉ tiêu kỹ thuật 17 1 .3 Đặc điểm khí tượng thủy văn 21 1 .3. 1 Đặc điểm khí tượng 21 1 .3. 2 Đặc điểm Thủy văn 23...
- 98
- 1,763
- 3
điều kiện địa chất công trình ĐSCL VÀ các phương pháp tính toán ổn định của nền đất yếu dưới nền đường ô tô
... xoay IL =1, 502, ηctrkd =3, 32E9 Theo phương pháp nén không nở hông IL =1, 554, η =3, 19 E9 Theo phương pháp cắt trượt cải tiến Maslov IL=0,88, η =1, 3E10 Độ chênh (%): ηctrkd =3, 32E9 / η =3, 19 E9 = ... [26], [ 31 ], [39 ], [40], [ 41] Theo Raymond Wahls (19 76) Ct e1 e2 Ct C H ; C ; S t t log t log t1 1 e1 log t log t1 e1 Theo kiến nghị NCS độ lún từ biến lớp đất có bề dày H1 tính ... hợp p1 pc p2 p1 p pc e C lg p1 p s ; p S C s H p1 p lg e1 p1 (1- 23) + Trường hợp p1 pc p2 p1 p pc ; e C lg p1 p c p...
- 25
- 489
- 0
Tài liệu Chương IV: Cường độ và ổn định của nền đất docx
... 1, 13 8 8 1, 15 03 1, 1 618 1, 1 735 1, 18 53 1, 1972 1, 2092 1, 2 214 1, 233 7 1, 24 61 1,2586 1, 2 712 1, 2840 1, 2969 1 , 31 00 1 ,32 31 1 ,33 64 1 ,34 99 1 ,36 34 1 ,37 71 1 ,39 10 1, 4049 1, 419 1 1, 433 3 1, 4477 1, 46 23 1, 4770 1, 4 918 ... 3, 12 68 3, 15 82 3, 18 99 3, 2220 3, 2544 3, 28 71 CHƯƠNG IV 0 ,10 11 12 13 14 0 ,15 16 17 18 19 0,20 21 22 23 24 0,25 26 27 28 29 0 ,30 31 32 33 34 0 ,35 36 37 38 39 0,40 Trang 19 5 1, 1052 1, 11 63 1, 1275 1, 13 8 8 ... 31 32 33 34 1 ,35 36 37 38 39 1, 40 41 42 43 44 1, 45 46 47 48 49 1, 50 3, 32 01 2 ,35 35 3, 3872 3, 4 212 3, 4556 3, 49 03 3,5254 3, 5609 3, 5966 3, 632 8 3, 66 93 3,7062 3, 7 434 3, 7 810 3, 819 0 3, 8574 3, 8962 3, 935 4...
- 66
- 1,460
- 9
nghiên cứu ổn định và biến dạng của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở đồng bằng sông cửu long
... xoay IL =1, 502, ηctrkd =3, 32E9 Theo phương pháp nén không nở hông IL =1, 554, η =3, 19 E9 Theo phương pháp cắt trượt cải tiến Maslov IL=0,88, η =1, 3E10 Độ chênh (%): ηctrkd =3, 32E9 / η =3, 19 E9 = ... [26], [ 31 ], [39 ], [40], [ 41] Theo Raymond Wahls (19 76) Ct e1 e2 Ct C H ; C ; S t t log t log t1 1 e1 log t log t1 e1 Theo kiến nghị NCS độ lún từ biến lớp đất có bề dày H1 tính ... hợp p1 pc p2 p1 p pc e C lg p1 p s ; p S C s H p1 p lg e1 p1 (1- 23) + Trường hợp p1 pc p2 p1 p pc ; e C lg p1 p c p...
- 25
- 877
- 0
Nghiên cứu, giải quyết các vấn đề về lún và ổn định từ biến của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở ĐBSCL
... 74 .38 15 Giới hạn dẻo Wp (%) 43 33. 8 48.65 16 26 24.8 25. 73 1 .33 1. 14 2.04 19 Lực dính c (kG/cm2) 0.06 0 .11 0.04 20 Hệ số nén a1-2 (cm2/kG) 0 .16 2 0 .10 5 0.2 03 11 15 4 .10 -7 - - Chỉ số dẻo Ip (%) 17 ... 0,05 < 0,5 Lớp Sét 14 loang 10 35 12 0,22 0,06÷0, 51 0, 018 30 0 0,099÷0, 033 0 ,11 200 33 5 65 2.5 2,0÷4,0 lỗ Lớp 25 A cát 22 35 23 0 ,19 0,07÷0,29 0,02 0 ,10 0,07÷0,0 41 60 2,0 1, 5 3, 0 1. 2 TỔNG QUAN MỘT ... 0,092÷0,240 0,06 16 34 20 1. 5 1, 0÷2,0 nâu Lớp Bùn sét Lớp Bùn sét Lớp Bùn cát 14 6 17 16 6 18 22 15 30 6 18 0 .14 0,08÷0,20 0 ,14 0,004÷0,29 0 ,19 0,02÷0 ,34 0 ,12 0,04 0, 01 0,055 < 0,5 10 < 0,5 35 0, 036 0,05...
- 94
- 863
- 1
Nghiên cứu ổn định và biến dạng của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở đồng bằng sông cửu long
... 0,005 mm 29 32 33 Sét < 0,005 mm 42 47 46 Thành phần hữu % 13 14 Độ ẩm W % 77 .15 62. 03 10 1.2 Dung trọng tự nhiên (T/m3) 1. 55 1. 62 1. 43 10 Dung trọng khô c (T/m3) 0.87 1. 00 0. 71 11 Tỷ trọng Gs ... Lớp Bùn 14 6 17 0 .14 0,08÷0,20 0 ,12 < 0,5 10 < 0,5 35 < 0,5 sét Lớp Bùn 16 6 18 0 ,14 0,004÷0,29 0,04 sét Lớp Bùn 22 15 30 18 0 ,19 0,02÷0 ,34 0,05 0, 036 0, 01 0,055 cát Lớp Sét loang 14 10 35 12 0,22 ... = = = = ( 1+ = = − ) = 1+ 1+ ( 1+ (1- 29) ( 1+ − = 1 − ) ) (1 -30 ) ∫ (1 - 31 ) ∫ = Vì trường hợp có: z = p = const nên ∫ Ta có: =1 (1 -32 ) , , … Nếu lấy gần với m = =1 15 (1 -33 ) Với = ...
- 124
- 558
- 3
Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN ĐỘ CỐ KẾT CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG ĐẮP " doc
... phải có dạng sau: U = – (1 – UV ) (1 – Uh .1 S1 ) S (5) Từ (5) ta tính phần độ lún lại sau thời gian t kể từ đắp xong là: Scòn lại = (1 – U) S (6) Rõ ràng tỷ số S1 = 1, 0; tức ta cắm bấc đặt ... nên xem độ cố kết trung bình phạm vi khu vực tác dụng Za để đưa vào quan hệ (1) tính toán là: Uh = S h1 S = Uh .1 S S (3) Trong S độ lún toàn đất yếu vùng vùng (trong phạm vi khu vực tác dụng Za); ... Za Uh .1 độ cố kết theo phương ngang tác dụng giếng cát bấc thấm phạm vi L1 có đặt giếng cát bấc thấm Trị số Uh .1 tính toán theo dẫn thông thường “Quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đắp đất...
- 3
- 909
- 7
Sử dụng lý thuyết phân tích hệ thống để tính ổn định của đập đất và công trình dâng nước trên nền không đồng chất
... Morgenstern-Price 1 ,37 7 1 ,37 8 1, 766 1, 765 1, 124 1, 124 1, 834 1, 833 1, 248 1, 250 Hai phơng pháp tính đại, tiến phơng pháp Terzaghi có xét đến lực tơng tác thỏi, loại phơng pháp : phơng pháp phân thỏi Theo [30 ] ... (phơng chiều) R1 = EA + E1 : E1 tính theo công thức (3- 7) E1 = (H )1 T1 cos1 + N1 sin Tiếp đến, tính cho thỏi số thỏi số R2 = R1 + E2 = EA + E1 + E2 R3 = R2 + E3 = EA + E1 + E2 + E3 14 Biểu thức ... thỏi thứ i lên thỏi i +1 i Ri = EA + E i (3- 10 ) 3. 3 Lập hm mục tiêu hệ thống phân tích 3. 3 .1 Lực xô thỏi thứ n (thỏi mũi khối đất trợt) (Hình 3- 3b) áp dụng công thức (3- 10 ) cho thỏi thứ n, thỏi...
- 26
- 550
- 0
Tính toán ảnh hưởng của các yếu tố đến trạng thái ứng suất, biến dạng của nền đất yếu xung quanh đường hầm metro
... Với mô hình 3D: 15 .6m 8.45x10-2 1. 99x10-2 13 9 .92 8.66 209.05 20m 2.53x10-2 0.6 x10-2 18 5.67 0.44 215 .89 30 m 2 .13 x10-2 0 .35 x10-2 282.68 0.2 2 91. 83 40m 1. 70x10-2 0 .11 x10-2 406.27 405. 83 ... Hệ số Poisson ν 0 .35 0.27 0 .32 Lực dính c’ 7 .3 14 .1 80.4 kN / m Góc ma sát ϕ ’ 72 27.58 21 .3 Độ 0 Độ 1. 83. x 10 −5 0.5x 10 −5 1 .36 x 10 −5 m/s 16 .7 16 15 m 50 Góc trương nở ψ Hệ số thấm k Chiều dày ... unsat 15 .8 20.2 20.9 kN / m Dung trọng bão hòa γ sat 16 .1 20.4 21. 02 kN / m Mô đun đàn hồi E ref (Xác định từ thí nghiệm nén trục CU) 10 40 1 533 0 12 105 kN / m Hệ số Poisson ν 0 .35 0.27 0 .32 Lực...
- 75
- 1,185
- 3
Báo cáo khoa học: "tự động hoá tính toán độ lún tổng cộng của nền đ-ờng ô tô đắp trên đất yếu và độ cố kết theo thời gian của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đắp" ppsx
... 10 500 10 560 10 620 10 680 10 740 10 800 10 860 10 920 10 980 11 040 11 100 11 160 11 220 11 280 1 13 4 0 11 400 11 460 11 520 11 580 11 640 11 700 11 760 11 820 11 880 11 940 12 000 Nhân Tố TG: T Độ Cố Kết U (%) 0.2 63 ... t (ngày) 29 30 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 36 37 37 37 38 38 38 38 39 39 39 39 40 40 40 40 41 4860 4920 4980 5040 510 0 516 0 5220 5280 534 0 5400 5460 5520 5580 ... 0.0 91 0.0 93 0.095 0.096 0.098 0 .1 0 .10 1 0 .1 03 0 .10 4 0 .10 6 0 .10 8 0 .10 9 0 .11 1 0 .1 13 0 .11 4 0 .11 6 0 .11 7 0 .11 9 0 .12 1 0 .12 2 0 .12 4 0 .12 6 0 .12 7 0 .12 9 0. 13 1 Độ Cố Thời Gian Kết U (%) t (ngày) 29 30 30 30 ...
- 4
- 878
- 4
LUẬN VĂN THẠC SĨ NGÀNH XÂY DỰNG ĐƯỜNG Ô TÔ CƠ SỞ LÝ THUYẾT VÀ ỨNG DỤNG CHƯƠNG TRÌNH GEOSLOPE ĐỂ KIỂM TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC TA LUY NỀN TRÊN ĐƯỜNG HỒ CHÍ MINH
... ®¸ dƠ phong ho¸ §Êt bơi, c¸t nhá 1: ÷ 1: 1 ,3 ChiỊu cao m¸i dèc nỊn ®¾p tõ ®Õn 12 m 1: 1 ,3 ÷ 1, 5 1: 0,75 1: 1, 0 1: 1 ,3 1: 1 ,3 ÷ 1, 5 1: 1, 5 1: 1, 75 1: 1, 75 ÷ 1: 1, 75 ÷ ChiỊu cao m¸i dèc nỊn ®¾p ... lo¹i mỊm phong ho¸ nỈng ChiỊu cao m¸i dèc (m) < =12 m > 12 m 1: 1, 0 1: 1, 25 1: 1, 50 1: 0 ,3 1: 1, 0 1: 0,75 1: 1, 00 1: 1, 75 1: 0,5 1: 1, 25 1: 1, 0 1: 1, 25 Khi m¸i dèc qua c¸c tÇng, líp ®Êt ®¸ kh¸c th× ... dèc 1. 1 ỉn ®Þnh bê dèc 1. 1 .1 C¸c hiƯn tỵng chun dÞch ®Êt ®¸ trªn bê dèc .8 1. 1.2 VÊn ®Ị ỉn ®Þnh bê dèc .9 1. 1 c¸c u tè ¶nh hëng tíi sù ỉn ®Þnh bê dèc .10 1. 2 .1 C¸c...
- 80
- 1,442
- 8
Đề tài Tính toán độ cô kết của nền đất yếu dưới tải trọng nền đắp trong trường hợp chiều sâu cắm bấc nhỏ hơn vùng gây lún
... 25 m 60 50 40 L= 20 m L= 15 m 30 20 L= 10 m L= m 10 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1. 0 1. 2 1. 4 1. 6 1. 8 2.0 Thồỡi gian cọỳ kóỳt t (nm) -8 Cv= 5 *10 (m2 /s), Ch=2Cv,Kh/qw=0.0 01 m-2 ,d =1. 2m Hỡnh - nh hng ca chiu ... cng gim (hỡnh ) 10 0 95 90 L= m 85 80 L= 10 m L= 15 m 75 L= 20 m 70 65 L= 25 m 60 L= 30 m 55 50 45 40 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1. 0 1. 2 1. 4 Thồỡi gian cọỳ kóỳt t (nm) 1. 6 1. 8 2.0 Cv= 5 *10 -8(m2/s), Ch=2Cv, ... thc : Sh1 = Uh.S1 Vỡ c kt trung bỡnh theo phng ngang vựng hai Uh2 = 0, nờn c kt trung bỡnh phm vi vựng gõy lỳn Za, cú th c xỏc nh theo cụng thc : (3) S h1 S1 Za U h = S =U h S Trong ú : S1 - ...
- 5
- 504
- 6
Một phương pháp tính toán trạng thái ứng suất biến dạng của nền đất yếu gia cố bằng cọc đất xi măng trong xây dựng công trình giao thông
... 1. 1 t yu v gii phỏp x lý nn t yu 1. 1 .1 t yu Vit Nam 1. 1 .1. 1 c im ca t yu 1. 1 .1. 2 Phõn b t yu 1. 1.2 Gii phỏp x lý t yu nn ng 1. 1.2 .1 Yờu ... 1. 1.2.2 Gii phỏp x lý nn t yu 1. 2 X lý nn t yu bng cc t xi mng 10 1. 2 .1 Cụng ngh v tỡnh hỡnh nghiờn cu ỏp dng cụng ngh 10 1. 2 .1. 1 Cụng ngh thi cụng 10 1. 2 .1. 2 ... khỏc 11 4 Hỡnh 4 .15 Chuyn v ti tõm im t lc theo chiu di cc Lc 11 5 Hỡnh 4 .16 Chuyn v ti tõm im t lc theo ng kớnh cc D c 11 5 Hỡnh 4 .17 H nn - nhúm cc t xi mng 11 6 Hỡnh 4 .18 a th...
- 203
- 616
- 0
Một phương pháp tính toán trạng thái ứng suất biến dạng của nền đất yếu gia cố bằng cọc đất xi măng trong xây dựng công trình giao thông
... 9 10 10 11 11 12 12 -1 0 13 -8 -60 -4 -20 20 40 60 Tru c x (k P a ) 80 00 12 0 40 60 18 0 200 -5 -2 -4 -3 -4 -6 -1 -2 -2 -2 -1 -4 2-6 T ru c z ( -1 ) (m ) f(k ) -1 -5 -7 0-7 T ru c z (m ) -1 -3- 258 ... -8-986 -3 -40 -48 -6 -3 -24 -24 -6 -6 4-5 10 -72 -8-986 -32 -4 -6 -6 -72 -8-986 -32 -40 -6 -72 -8-986 -2 -24 -24 -8 -3 -4 -3 -4 -8 -8 -8 -3 -4 -4 -5 -6 -3 -4 -3 -4 -6 -32 11 12 13 14 15 -4 -4 ... Chuyen vi dung w theo chieu ngang (cm) 0.02 w1 (chua gia co) w1 (Ec =3, 25Es) w1 (Ec=4Es) w1 (Ec=5Es) 0.04 0.06 0.08 0 .1 0 .12 0 .14 10 12 14 Truc x (delta x) 16 18 20 22 24 25 Chuyen vi dung (lun) w tai...
- 25
- 380
- 0
Ảnh hưởng của mưa đến sự ổn định của đập đất việt an
... 21 34 89 10 11 22 12 23 25 18 19 20 Hình 4 .14 : K t qu 12 13 24 14 15 17 n ñ nh có mưa q = 8 .10 -9 16 25 26 27 0.4 91 29 21 28 34 89 10 11 22 12 23 25 20 Hình 4 .15 : K t qu 12 13 24 18 19 14 15 ... 24 14 15 17 18 19 20 16 -5 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 10 0 11 0 12 0 13 0 14 0 15 0 16 0 17 0 18 0 19 0 200 210 220 230 240 250 260 270 n ñ nh mưa Hình 4 .10 : K t qu 27 26 1. 444 ... 5 .10 -6 m/s > h s th m K = 5 .10 -8m/s Khi hình thành nư c ñ ng, ñư ng b o hòa vư t m t ñ p ñó làm m t n ñ nh mái ñ p (F < [F]) 27 26 1. 6 93 28 29 45 40 35 21 25 10 11 20 22 15 23 10 30 25 12 13 ...
- 26
- 442
- 0
Các nguyên nhân gây mất ổn định của nền đường nguyễn tấ thành và biện pháp bảo vệ
... -3, 555 -2,94 51 -2,5405 -1, 417 9 -1, 6 23 -0, 937 4 -1, 039 0 ,35 8 0 ,35 83 0 ,35 83 0 ,35 83 -0,5 817 -0 ,33 59 -0 ,37 23 -4 ,38 88 -4,5 53 -4,0407 -7,096 -8,22286 -7, 218 -2,50852 -2,862 23 1, 085 1, 085 Mơmen -2,7 217 4 ... -4, 416 77 -4,05985 2,856 Tam L c Tay đòn -1, 112 2,882 nh t Tam L c Tay đòn 2,8 13 6 7 -2,95 93 -2,449 -3, 8 016 -1, 438 5 -0 ,34 8 1, 732 67 1, 44667 -2,4925 -0,5 037 -3, 2767 -2,266 -2 ,34 1 43 1, 085 1, 2995 1, 085 ... 14 L h0 = πH2 coth p2 = h (ωd + p1 ) h+d P2 = 2,059 (1, 025 * 1, 17 + 1, 156) =1, 502(T/m ) 2,059 + 1, 17 Minikin: h =1, 66H =1, 66 *1, 287=2, 13 6 (m) p1=ωH =1, 025 *1, 287 =1 , 31 9(T/m2) p2=ωH =1, 025 *1, 287 =1 , 31 9(T/m2)...
- 26
- 750
- 1
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG
... Xe + Khi t = 2s: θ = 0,05.2 = 0 ,1 (1/ s) ⇒ Py = 18 85 .10 ( 8 ,33 2.0 ,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9, 81. 2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ Bán kính quay vòng tức thời: ur ... tốc độ v = 30 km/h thời điểm t = t = 2s Tốc độ quay hệ thống lái θ ' = 0,05 (1/ s), thông số xe là: l = 2,7m; b = 1, 3m, G = 18 85kg Giải: v = 30 km/h = ⇒ Py = 30 .10 00 = 8 .33 ( m / s) ⇒ v ' = 36 00 G v ... = AC + BC = Rd tg ( θ − 1 ) + tgδ ⇒ Rd = l tg ( θ − 1 ) + tgδ [1- 11] Nhưng 1 ; δ ; θ bé nên: Rd = l θ − ( 1 − δ ) [1- 12] Khi xảy trường hợp sau: TH1: Nếu 1 = δ tức áp suất bánh xe...
- 96
- 885
- 5
Luận văn: Ảnh hưởng của mưa đến sự ổn định của đập đất Việt An pot
... 21 34 89 10 11 22 12 23 25 18 19 20 Hình 4 .14 : K t qu 12 13 24 14 15 17 n ñ nh có mưa q = 8 .10 -9 16 25 26 27 0.4 91 29 21 28 34 89 10 11 22 12 23 25 20 Hình 4 .15 : K t qu 12 13 24 18 19 14 15 ... 24 14 15 17 18 19 20 16 -5 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 10 0 11 0 12 0 13 0 14 0 15 0 16 0 17 0 18 0 19 0 200 210 220 230 240 250 260 270 n ñ nh mưa Hình 4 .10 : K t qu 27 26 1. 444 ... 5 .10 -6 m/s > h s th m K = 5 .10 -8m/s Khi hình thành nư c ñ ng, ñư ng b o hòa vư t m t ñ p ñó làm m t n ñ nh mái ñ p (F < [F]) 27 26 1. 6 93 28 29 45 40 35 21 25 10 11 20 22 15 23 10 30 25 12 13 ...
- 26
- 441
- 3
Luận văn:Các nguyên nhân gây mất ổn định của nền đường Nguyễn Tấ Thành và biện pháp bảo vệ pptx
... -3, 555 -2,94 51 -2,5405 -1, 417 9 -1, 6 23 -0, 937 4 -1, 039 0 ,35 8 0 ,35 83 0 ,35 83 0 ,35 83 -0,5 817 -0 ,33 59 -0 ,37 23 -4 ,38 88 -4,5 53 -4,0407 -7,096 -8,22286 -7, 218 -2,50852 -2,862 23 1, 085 1, 085 Mơmen -2,7 217 4 ... -4, 416 77 -4,05985 2,856 Tam L c Tay đòn -1, 112 2,882 nh t Tam L c Tay đòn 2,8 13 6 7 -2,95 93 -2,449 -3, 8 016 -1, 438 5 -0 ,34 8 1, 732 67 1, 44667 -2,4925 -0,5 037 -3, 2767 -2,266 -2 ,34 1 43 1, 085 1, 2995 1, 085 ... 14 L h0 = πH2 coth p2 = h (ωd + p1 ) h+d P2 = 2,059 (1, 025 * 1, 17 + 1, 156) =1, 502(T/m ) 2,059 + 1, 17 Minikin: h =1, 66H =1, 66 *1, 287=2, 13 6 (m) p1=ωH =1, 025 *1, 287 =1 , 31 9(T/m2) p2=ωH =1, 025 *1, 287 =1 , 31 9(T/m2)...
- 26
- 598
- 1
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25