2 tính chất cơ học của đất
Tài liệu Chương 6: Tính toán kết cấu âu tàu docx
... thấp áp lực đất tường, trường hợp buồng âu đầy nước nên giảm trị số áp lực đất tính toán lúc áp lực đất giảm nhẹ điều kiện làm việc tường Hệ số truyền áp lực đất: Khi tính toán áp lực đất chủ động, ... kết luận xác, nên tính toán âu tàu ta phải kiểm nghiệm lại trường hợp thông qua tổ hợp bao tổ hợp tất tổ hợp tính toán 6 .2 Tính toán buồng âu 6 .2. 1 Buồng âu mái nghiêng; 6 .2. 1.1 Tính ổn định mái ... Trong đó: σpu: cường độ cực hạn chịu kéo uốn bê tông Rb = 20 0# - > σpu = 28 kg/cm2 Rb = 25 0# - > σpu = 33 kg/cm2 Rb = 170# - > σpu = 26 kg/cm2 Kpu: hệ số an toàn, lấy theo cấp công trình ΣN: tổng...
- 18
- 679
- 10
Tổng quan cầu sử dụng bản liên tục nhiệt trên thế giới và ở việt nam chương 2 tính toán kết cấu bản liên tục nhiệt theo tiêu chuẩn 22TCN272 05 luận văn thạc sỹ
... 1,89 2, 27 3, 02 4,15 1,34 1,68 2, 02 2,69 3,70 1,60 2, 02 2, 42 3 ,28 4,43 1,51 1,89 2, 27 3, 02 4,15 1,34 1,68 2, 02 2,69 3,70 0,13 0,19 0,165 0,49 0,70 0 ,26 0,41 0,31 0,95 1,19 1,00 1 ,20 1, 52 2, 02 2,77 ... 12 24 1,00 1,48 1 ,22 3, 72 5,31 0,74 1,09 0,90 2, 75 3,93 0,39 0,59 0,48 1,47 2, 10 2, 00 3,10 2, 35 7,16 9,04 1,48 2, 30 1,74 5,30 6,67 0,79 1 ,23 0,93 2, 84 3,58 1,60 2, 02 2, 42 3 ,23 4,43 1,51 1,89 2, 27 ... 2, 77 1,00 1 ,20 1, 52 2, 02 2,77 2. 2 .2 Tính toán nội lực nối : Sơ đồ để tính toán nối liên tục nhiệt dầm ngàm đầu có độ tính toán ln, chiều dài cách ly khỏi kết cấu nằm phía (hình 2. 10) Tính toán...
- 27
- 2,150
- 3
PHẦN 6: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CHỐNG BÊ TÔNG PHUN
... qp mk1 RBT 11 Chiu dy bờ tụng phun lm vic cựng neo hoc khung thộp (hỡnh b) 10n1 a q p mk RBT 12 XIN CHN THNH CM N! 13 ...
- 13
- 368
- 0
XÁC ĐỊNH HỆ SỐ ĐÀN HỒI TƯƠNG ĐƯƠNG CỦA ĐẤT TRONG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP CẦU LÀM VIỆC CHUNG VỚI ĐẤT NỀN.
... 1.14 1.18 ry 1. 82 3. 12 5.33 8.11 rz 2. 40 3.41 4.69 6.13 Bảng Hệ số ngàm móng x 1.65 2. 09 2. 45 2. 8 D/Re 0.5 1.0 1.5 2. 0 y 1.65 2. 09 2. 45 2. 8 z 1 .23 1. 42 1.60 1.79 rx 1. 82 3. 12 5.33 8.11 Trong ... sau: rx = 0 .25 ; ry ry = 0.41 + 0.09 L L ry = 0.386 + 0.115 0.003 B B z = 2. 02 + 0.08 R0 = L B L B Ab 16 BL( B + L2 ) R1 = 16 BL3 R2 = 0 .25 0 .25 16 LB R3 = 0 .25 Trong Ab ... hAw + 0. 52 S y = S yn + 0.15 B BL 2. 3 D Aw (1 + 1.3 ) + 0 .2 S z = S zn + 21 B Ab d d D B S rx = S rxn + 26 + B B d 0.6 1.9 0.6 + 0. 92 D 1.5 + d...
- 12
- 2,719
- 20
THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHÀ XƯỞNG BẮN HẠT KIM LOẠI VÀ SƠN docx
... cm 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 Hb δc δb cm cm cm 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 ... 51 52 53 54 55 56 1490.3 27 83.9 4984.7 4 920 .8 4797.3 4975 20 74.8 22 99.9 22 7.43 367.51 578 .27 455.65 20 20 20 20 20 20 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 27 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 ... 27 .2 27 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 A cm2 69.76...
- 20
- 4,428
- 152
Báo cáo khoa học: "Các mô hình cơ học của vật liệu đàn hồi - nhớt - dẻo và giải pháp tính toán kết cấu áo đ-ờng có xét đến đặc tính của vật liệu bê tông asphalt" pot
... diện mô đun tổng góc pha Hai thông số thể rõ tính chất vật liệu điều kiện nhiệt độ gia tải khác Các giá trị khác mô đun tổng hợp góc pha cho thấy tính chất bitum thiên đàn hồi hay chảy dẻo theo ... mô hình Kelvin, có: đn hồi - nhớt, dẻo vật liệu Vật liệu có tính chất đàn hồi - nhớt - dẻo có đặc tính đàn hồi vật rắn biểu chảy - dẻo chất lỏng Do thành phần chảy - dẻo, vật liệu có biến dạng ... hai ứng suất: 0sin(t-) t Hình Thí nghiệm môđun đn hồi động iii Giải pháp tính toán kết cấu mặt đờng mềm có xét đến tính chất = E1 + D hay = E1 + 1D = E1( T1D + 1) Đối với mô hình tổng hợp với...
- 5
- 1,483
- 19
mô hình hoá và tính toán kết cấu cánh turbine gió kiểu trục đứng theo lý thuyết chuyển vị bậc nhất bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... 2( Q 12 2Q23cos 2 sin 2 ) Q12sin 4 Q 12 Q11 Q 22 4Q66 cos 2 sin 2 Q 12 (cos 4 sin 4 ) Q 22 Q11sin 4 Q 12 2Q66 cos 2 sin 2 Q22cos 4 Q 66 Q11 Q 22 2Q 12 ... 21 31 23 12 32 13 ; C13 31 21 32 13 12 23 ; E2 E3 E1E3 E2 E3 E1 E2 E2 E3 C 22 13 31 12 21 ; E1E3 ; C23 32 12 31 23 21 13 ; C33 E1 E3 E1E2 E1E2 ... M r B 12 M sr B16 Q s Qr A 12 A16 B11 B 12 B16 A 22 A26 B 12 B 22 B26 A26 A66 B16 B26 B66 B 12 B16 D11 D 12 D16 B 22 B26 D 12 D 22 D26 B26 B66 D11 D26 D66 0 0 0...
- 96
- 1,045
- 2
Phân tích mô hình tính toán kết cấu công trình bến cảng đặc biệt lắp ráp nhanh trong giai đoạn thi công xây dựng tại Việt Nam
... 39 42 45 50 50 52 57 58 60 61 61 62 XII H×nh 2. 12 H×nh 2. 13 H×nh 2. 14 H×nh 2. 15 H×nh 2. 16 H×nh 2. 17 H×nh 2. 18 H×nh 2. 19 H×nh 2. 20 H×nh 2. 21 H×nh 2. 22 H×nh 2. 23 H×nh 2. 24 H×nh 2. 25 H×nh 2. 26 ... lan H×nh 2. 9 M« h×nh tÝnh sµ lan - kÝch H×nh 2. 10 S¬ ®å vÞ trÝ ®Ỉt c¸c kÝch Delong trªn sµ lan H×nh 2. 11 M« h×nh tÝnh biÕn d¹ng th©n cäc 16 16 18 20 21 21 21 21 21 21 22 22 22 22 23 24 38 38 ... 91 92 92 92 93 93 93 93 93 93 94 94 94 94 99 99 100 103 103 104 105 105 106 106 111 1 12 1 12 1 12 1 12 121 121 123 XIV H×nh 4.17 H×nh 4.18 H×nh 4.19 H×nh 4 .20 H×nh 4 .21 H×nh 4 .22 H×nh 4 .23 H×nh...
- 153
- 949
- 3
tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật mô HÌNH hóa và TÍNH TOÁN kết cấu CÁNH TURBINE GIÓ KIỂU TRỤC ĐỨNG THEO lý THUYẾT CHUYỂN vị bậc NHẤT BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN tử hữu hạn
... = G23 11 = E ( E1 21 11 + E2 22 ) ; (11 + 21 22 ) ; 22 = 12 21 12 21 12 = 21 = G 12 12 ; 13 = 31 = G13 13 ; 23 = 32 = G23 23 Vi E1 , E2 l cỏc mụ un n hi theo cỏc trc v ca vt liu G 12 , ... 23 k Q11 = E1 11 0 22 Q66 0 12 (2. 4) Q44 13 0 Q55 23 k Q 12 0 Q 22 0 0 (1 12 21 ) E Q = Q = 21 (1 ) 12 21 12 21 E Q = (1 ) (2. 11) 12 12 21 (2. 5) Q66 = G 12 ... 42 36 30 24 18 12 x 25 cm 66 60 40 35 25 15 50 45 53 41 20 23 65 59 47 35 29 17 11 34 29 24 14 39 40 22 46 34 16 49 44 52 33 19 13 45 28 18 43 38 28 23 22 21 12 39 27 33 26 17 49 38 42 64 48 58...
- 22
- 445
- 0
Nghiên cứu tính toán kết cấu và thiết bị đóng mở cửa van cổng khẩu độ lớn
... Hình 2. 9 Ph n l c t i g i t a Xác đ nh Ry2 L y mô men v i g c t a đ 1: ∑M1= Rx2.r + Ry2.r - Qy.(r /2) – Qx.(r /2) = r(Rx2 + Ry2 – q.(r /2) – q.(r /2) = Rx2 + Ry2 – q.r = q.r + Ry2 – q.r = Do đó: Ry2=0 ... K T C U VÀ PH NG PHÁP TÍNH TOÁN C A VAN C NG 24 2. 1 L ch n gi i pháp k t c u c a van 24 2. 1.1 K t c u c a van 24 2. 1 .2 S đ c a van .26 2. 1.3.T i tr ng t h p ... 42 Hình 2. 15 K t c u t h p b n v i d m 46 Hình 2. 16 H to đ c c b c a ph n t 52 Hình 2. 17 Tr c to đ c c b c a ph n t . 52 Hình 2. 18 H to đ c c b 123 c a ph n t .53 Hình 2. 19...
- 104
- 688
- 1
THUYET MINH TINH TOAN KET CAU MO HINH TRONG ETABS
... 0 .25 12. 941 0.015 22 8.0 2. 2 0.00 Khơng xác định 11 .25 0 .25 13 .23 5 0.015 23 2.8 2. 2 0.00 Khơng xác định 11.50 0 .25 13. 529 0.015 23 7.5 2. 2 0.00 Khơng xác định 11.75 0 .25 13. 824 0.015 24 2.3 2. 2 0.00 ... 1.50 0 .25 1.765 0.4 02 47.5 59.4 1.33 Lớp 1.75 0 .25 2. 059 0. 324 52. 3 47.9 1.07 Móng: M-5 Vị trí: Lớp 2. 00 0 .25 2. 353 0 .26 6 57.0 39.3 0.87 Lớp 2. 25 0 .25 2. 647 0 .22 2 61.8 32. 8 0. 72 Lớp 2. 50 0 .25 2. 941 ... 2. 273 0 .28 2 66.5 38.8 0.84 Lớp 2. 75 0 .25 2. 500 0 .24 3 71.3 33.4 0. 72 Lớp 3.00 0 .25 2. 727 0 .21 1 76.0 29 .0 0. 62 Lớp 3 .25 0 .25 2. 955 0.185 80.8 25 .5 0.54 Lớp 3.50 0 .25 3.1 82 0.1 62 85.5 22 .3 0.48...
- 91
- 1,535
- 3
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P1
... = = 0,075 < 0 ,22 5.45 = 10, 125 cm 10,1 2. 7,5 = 0,75 ψ= 1+ 45 2x 400 βtđ = = 17,8 ; ϕ = 0,774 45 R = 13kg/cm2; F = 45 x 45 = 20 25cm2 < 3000cm2 [ N ] = 0,75 x 0,774 0,8 13 .20 25 = 122 25kg > 10100kg ... Giải : Khoảng cách hai dầm 3m > 2x0,45m ta có: F = (2 x 45 + 15) 20 = 21 00cm2 Fcb = 15 x 20 = 300cm2 21 00 Rcb = 13 = 24 ,5kg/cm2 < 2x13 = 26 kg/cm2 300 [ N ] cb = 0,75x24,5x300 = 5500kg > 3500kg IV- ... 50# Thành bể dầy bt = 22 cm bán kính bể 2, 2m Tính áp lực tối đa bao nhiêu? Rk = 1,6kg/cm2 Giải : [ N ] = 1,6kg/cm2 x 22 cm x 1cm = 35,2kg N = p.r N 35 ,2 = p= = 0,16kg/cm2 r 22 0 có nghĩa chiều cao...
- 8
- 5,104
- 111
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P2
... 20 ×45 20 ×45 20 ×50 20 ×50 20 ×50 320 0 20 ×35 20 ×40 20 ×40 20 ×45 20 ×50 20 ×50 20 ×50 20 ×55 3600 20 ×35 20 ×40 20 ×40 20 ×45 20 ×50 20 ×50 20 ×55 20 ×55 20 ×45 20 ×45 20 ×50 20 ×50 20 ×50 20 ×55 20 ×55 20 ×55 20 ×60 20 ×60 ... 20 ×45 20 ×45 20 ×50 1800 15×30 15×35 20 ×35 20 ×40 20 ×40 20 ×45 20 ×45 20 ×50 20 00 15×30 15×35 20 ×35 20 ×40 20 ×45 20 ×45 20 ×45 20 ×50 24 00 15×35 20 ×35 20 ×40 20 ×40 20 ×45 20 ×45 20 ×50 20 ×50 28 00 15×35 20 ×35 20 ×40 ... 1,2H 0,8 H1 0,8 H1 1,2H 1,2H Liên tục Không liên tục Một nhịp Nhiều nhịp 2, 5H2 2, 0H2 1,5H 1,2H 2, 5H2 1,5H 1,2H 1,5H2 1,5H2 0,8 H 0,8 H 0,8H2 0,8 H 0,8 H 2, 0H2 1,5H2 1,2H 1,2H 2, 5H2 1,2H 1,2H...
- 21
- 2,280
- 15
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P3
... 836 785 724 641 565 493 427 366 313 27 2 23 9 21 2 189 170 154 140 128 118 320 ( 325 0) 984 955 873 822 766 687 6 02 522 448 381 321 27 6 24 0 21 1 187 167 150 136 124 113 104 360 (3650) 983 9 52 863 809 ... (20 50) 988 967 906 869 827 7 82 734 665 599 537 479 425 376 328 29 0 25 9 23 3 21 0 191 174 160 24 0 (24 50) 987 9 62 894 8 52 805 754 686 6 12 5 42 478 419 364 315 27 6 24 4 21 8 196 177 161 147 135 28 0 (28 50) ... 28 7 24 4 21 5 189 167 150 135 122 111 1 02 094 400 (4100) 9 82 949 854 796 721 623 5 32 447 369 306 26 0 22 3 195 171 1 52 136 123 111 101 093 086 440 (4500) 981 946 846 785 696 595 501 413 335 28 0 23 7...
- 15
- 1,900
- 10
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P4
... = 120 00 kg đặt trục Giải : Fth = 20 (20 -6) = 28 0cm2 20 14 − e= = 3cm 2 M = 120 00 x = 36000 kgcm 20 (20 − 6) Wth = = 653cm3 120 00 36000 0,8 × 95 + × = 73 ,2 kg/cm2 < Rk = 0,8 x 95 = 76 kg/cm2 28 0 ... diện 14 x 25 cm 14 .25 W= = 1458cm3 > 1166cm3 Kiểm tra độ võng dầm 14 .25 3 400.4,5 J= = 10 12, 5kgm = 1 822 9cm ; M c = 12 f 10 125 0 1 f = × = 0,0 026 =
- 9
- 1,794
- 35
Tính toán kết cấu thép cần của cần trục bánh xích sức nâng q = 160 tấn
... 596138 5 021 94 495896 320 659 28 2986 176678 107536 93 028 5 326 8 27 479 25 722 22 247 Rmin -3483 82 -344 625 -30 922 2 -29 54 32 -28 6164 -25 1 623 -24 8713 -22 0154 -21 5640 -191540 -184656 -161543 -1487 92 - 121 003 ... - 323 8569 -28 3 124 6 -24 31 829 -24 05646 -23 0570 -23 4861 -23 0813 -22 5671 -22 4398 -22 1313 -21 5674 -21 3483 -20 8614 -20 45931 -1779947 -1610 920 -1435 024 - 125 2001 -1061396 -8 629 27 -656 121 -440937 -39613 -26 75771 ... Rtb Rmin -4 824 8005 514135 29 8371 -3 523 -29 4759 28 9877 -28 4994 28 01 12 -27 523 0 27 0347 -21 34 4685 418871 21 34 32 -1971 -21 2369 20 9638 -20 6906 20 4174 -20 14 42 198710 94 1511 20 6143 60310 -5 32 -60078...
- 58
- 2,649
- 10
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25