THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNG

THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNGTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU ĐÚC HẪNG

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN IV THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG CHƯƠNG I THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG I THI CÔNG MỐ CẦU: I.1 Cấu tạo mố gồm có: - Tồn cầu gồm có 02 mố chữ U BTCT đặt hệ móng cọc khoan nhồi (gồm cọc), đường kính cọc 1m, chiều dài cọc 35 m - Cọc bố trí hàng theo phương dọc cầu hàng theo phương ngang cầu, khoảng cách cọc theo phương dọc cầu m, theo phương ngang cầu 5.5m - Móng mố có cấu tạo đối xứng I.2 Thiết kế phương án thi công mố M1(M2): Mố cầu có cấu tạo mố chữ U, bệ mố bệ BTCT có chiều dày 2m nằm móng cọc khoan nhồi đường kính 1000mm Bước : Chuẩn bị mặt thi công - San phẳng mặt bằng, làm đường di chuyển máy khoan cọc, xây dựng đường công vụ để phục vụ thi công làm đường tạm phương tiện vận chuyển, phương tiện máy móc phục vụ thi cơng lại đảm bảo cho q trình thi cơng ln liên tục Bước : Thi công cọc - Định vị tim cọc : Do mố cầu nằm vị trí khơng có nước nên định vị trí mố ta phải vào đường tim dọc cầu cọc mốc quy định cho hố móng Đầu tiên ta xác định trục dọc trục ngang cho móng, trục cần phải đánh SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG dấu cố định cọc mốc chắn nằm tương đối xa nơi thi cơng cơng trình để tránh sai lệch vị trí sau Các cọc dùng để theo dõi thường xun sai lệch thi cơng móng, mố trụ kết cấu bên Để xác định cao độ đáy móng, đỉnh móng ta dùng máy thuỷ bình máy kinh vĩ - Quá trình khoan cọc : Quá trình khoan cọc bao gồm bước sau : Di chuyển máy khoan cần trục đến vị trí khoan cọc: + Tiến hành hạ ống vách đến cao độ thiết kế + Sử dụng máy khoan theo kiểu gầu xoắn tiến hành khoan tạo lổ khoan ổn định thành vách hố khoan vữa bentonit + Dùng thí nghiệm Koden-Test để kiểm tra độ thẳng đứng lỗ khoan + Làm đáy lỗ khoan + Tiến hành đổ bêtông cọc theo phương pháp ống dịch chuyển thẳng đứng cao độ thiết kế + Tiến hành khoan cọc hoàn thành tất cọc + Dùng phương pháp siêu âm để xác định chất lượng cọc khoan nhồi Bước : Thi công bệ mố - Đào đất hố móng giới kết hợp thủ cơng tới cao độ thiết kế - Đào rãnh nước, hố tụ nước - Đập đầu cọc (phần ngàm vào bệ mố 1m), làm vệ sinh hố móng chuẩn bị bước Bước : Đổ bêtông bệ mố - Đầm chặt đáy hố móng, rải lớp bê tông đệm lớp bê tông nghèo M100 dày 10 cm để thay ván khuôn đáy bệ để bê tông bệ đạt cường độ thiết kế - Lắp dựng ván khuôn thành bệ mố: Dùng ván khn thép định hình, ván liên kết bu lơng vào khung thép định hình chữ C Yêu cầu lắp đặt ván khuôn: Bề mặt ván khuôn phải phẳng, liên kết ván khn phải khít đảm bảo kỹ thuật - Lắp đặt cốt thép : Cốt thép bệ chế tạo trước thành lưới, dùng cẩu cẩu vào hàn liên kết chúng lại thành cốt thép bệ Chú ý : Đặt cốt thép chờ tường thân tường cánh - Đổ bê tơng bệ móng : u cầu đổ bê tông phải đồng liên tục, chiều cao đổ bê tông phải nhỏ 1,5m để bê tông không bị phân ly cốt liệu Thời gian đổ phải nhỏ thời gian ninh kết bê tông ( ) SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG - Phương pháp đổ bê tơng : Dùng xe bơm bêtông Đổ bêtông theo lớp ngang dày từ 20-30cm, đầm chặt theo yêu cầu đổ lớp - Phương pháp đầm : Dùng đầm dùi - Bảo dưỡng bê tông : Phải đảm bảo yêu cầu bảo dưỡng bê tông thi cơng điều kiện bình thường Bước : Thi công tường thân - Lắp dựng cốt thép : Các cốt thép phải hàn thành lưới theo tính toán cấu tạo Các lưới thép hàn vào với Khoảng cách cốt thép ván khuôn phải đảm bảo theo cấu tạo - Lắp dựng ván khn : Sau bê tơng bệ móng đạt cường độ, người ta tháo dỡ ván khuôn bệ, sử dụng ván khuôn bệ ván khuôn khác chuẩn bị trước để thi công tường thân Yêu cầu lắp dựng ván khn : Đảm bảo kích thước tường mố Chú ý, thép có hình dạng cấu tạo ngồi công trường - Đổ bê tông : Đổ bê tông dùng cần cẩu kết hợp với hệ thống vòi voi - Thiết bị đầm : Dùng đầm dùi - Dùng kết cấu UYKM làm đà giáo tạo sàn công tác nhờ hệ dầm I600 lát ván thép Chú ý : Trong q trình đổ bê tơng ta phải kiểm tra ván khuôn để cấu kiện đổ kích thước thiết kế Bước : Thi cơng tường đỉnh, tường cánh, vai kê Bố trí cốt thép, lắp đặt ván khuôn đổ bêtông tường đỉnh, tường cánh, vai kê Bước : Hoàn thiện mố - Tháo dỡ đà giáo ván khn có chống - Đắp đất sau mố - Xây dựng nón mố theo độ dốc 1:1 - Lát ta luy nón mố đá hộc SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG II THI CƠNG TRỤ T3(T4) II.1 Thơng số kỹ thuật trụ Tồn cầu có trụ, q trình tính tốn thiết kế đồ án thiết kế thiết kế thi cơng trụ T3 (T4) Vì trụ có cấu tạo giống điều kiện thi cơng nên trình bày q trình thi cơng trụ T3 Trụ T3 dạng trụ dặc thân hẹp toàn khối, BTCT đổ chỗ dặt móng cọc khoan nhồi gồm 12 cọc đường kính 1.5 m II.2 Đề xuất phương án thi cơng Trụ T3 có cao độ đáy móng thấp MNTC 6.45m đáy móng đặt mặt đất tự nhiên Phương án thi công sau: Bước1:chuẩn bị mặt thi công: - Xác định tim cầu, vị trí tim móng trụ, chiều rộng chiều dài móng trụ sau định vị vị trí lại cọc cọc định hướng bố trí xung quanh móng - Rung hạ cọc định vị cọc ván thép búa rung hệ nổi, vận chuyển đất đắp bên vòng vây cọc ván thép - Dải sàn BTCT dầy 20cm máy khoan lại, chuẩn bị đầy đủ phương tiện vật tư, máy móc thiết bị phục vụ q trình thi cơng cọc khoan nhồi.(cần cẩu, cốt thép, máy hàn, xăng dầu ) Bước 2: khoan tạo lỗ cọc: - Chuẩn bị vật tư máy móc thiết bị - Định vị xác tim cọc cần khoan - Đóng cọc định vị, lắp khung dẫn hướng, tiến hành rung hạ ống vách - Khoan tạo lỗ cọc, lúc khoan kết hợp bơm bữa bentonite để ổn địn thành vách - Vệ sinh lỗ khoan Bước 3:Đổ bêtông cọc - Dùng cần cẩu hạ lồng cốt thép - Kiểm tra lồng thép sau hạ đến vị trí - Lắp ống dẫn tiến hành đổ bêtông ống trimie Bước :Đào đất hố móng: - Di chuyển máy móc thiết bị khỏi hố móng - Đòa đất hố móng bên vòng vây đến cao độ cần máy xúc gầu ngoạm kết hợp xói hút SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG - Đổ lớp BT bịt đáy dày 1.5m Bước :Đổ BT hố móng: - Bơm hút cạn nước bệ - Tiến hành cắt ống vách đập đầu cọc - Vệ sinh hố móng - Lắp dựng ván khuôn, cốt thép đổ BT bệ Bước :Đổ BT hố móng: - Lắp dựng đà giáo, ván khuôn, cốt thép thân trụ - Đổ BT thân trụ - Sau bê tơng tồn trụ đạt cường độ, tiến hành tháo dỡ cốt pha, đà giáo Dùng cần cẩu nhổ cọc ván thép, lấp đất hố móng máy ủi kết hợp thủ cơng - Đổ BT đá kê gối - Hoàn thiện trụ II.3 Phương án thi công chi tiết trụ T3(T4) II.3.1 Chuẩn bị mặt thi công: Chuẩn bị vật tư máy móc thi cơng, xác định phạm vi, xác định tim trụ, lắp dựng thiết bị hệ nổi, rung hạ cọc định vị cọc ván thép búa rung hệ nổi, vận chuyển đất đắp bên vòng vây cọc ván thép, xác định vị trí tim trụ tiến hành trình xác định tim móng mố cầu II.3.2 Thi cơng cọc khoan nhồi: Máy khoan đặt đảo nổi, tiến hành khoan cọc đổ bê tông cọc khoan nhồi tương tự q trình thi cơng cọc khoan nhồi mố M1 II.3.3 Đào đất hố móng: Dùng máy xúc kết hợp với xói hút thủ cơng để đào đất hố móng đến cao độ thiết kế Tiến hành lắp dựng chống trong, đổ lớp bêtông bịt đáy dày 1m II.3.4 Hút nước hố móng: Tiến hành đặt máy bơm ly tâm công suất lớn để hút cạn nước hố móng Ln có lượng nước hố móng Để khắc phục vấn đề này, sau hút cạn nước hố móng ta bố trí máy bơm cơng suất nhỏ đủ để hút nước đảm bảo hố móng ln q trình thi cơng móng bệ trụ II.3.5 Thi cơng bệ trụ : SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Tiến hành đập lộ cốt thép đầu cọc cắm sâu vào bệ 1m, vệ sinh hố móng Tiếp theo ta lắp dựng cốt thép, ván khn, bố trí mặt đổ bê tông đổ bê tông Công tác chuẩn bị phải tiến hành thận trọng, khẩn trương để q trình đổ bê tơng khơng có cố xảy Để đảm bảo tốt điều kiện phải có dự phòng thiết bị, nhân lực Ghép ván khn hố móng: Dùng ván khn thép lắp ghép để thi cơng Kích thước lắp ghép 1x2 (m), ghép ván khuôn phải đảm bảo yêu cầu phẳng, khít Trong q trình đổ bê tơng khơng để vữa, xi măng chảy ra, kích thước phải với thiết kế Đổ bê tông: Sau lắp xong cốt thép ta tiến hành đổ bê tơng Vì cơng trình cầu lớn nên ta dùng trạm trộn chân cơng trình để cấp bê tơng cho tồn cơng trình Từ trạm trộn dùng đường ống để bơm bê tơng tới vị trí thi công Ở để tiết kiệm vật liệu xi măng ta ném vào bê tơng lượng đá hộc 20cm khoảng cách đá phải < 20cm để bê tơng tràn vào lấp kín khe hở viên đá Làm ta tiết kiệm 30 50 kg xi măng /1m3 bê tông II.3.6 Xây dựng thân trụ cầu : Dùng ván khuôn thép chế tạo sẵn để thi công thân trụ Ở ta dùng loại mã hiệu lắp ghép hình chữ nhật kích thước 1x2m dày 4mm Mỗi trụ bao gồm ván khuôn cong ghép lại, bắt chặt bu lông với Sau đổ bê tông xong bê tơng đủ cường độ ta tháo bu lông dỡ ván khuôn *Lưu ý: Trước đổ bê tơng mặt ván khn cần qt chất tháo ván khuôn SEPARON để sau dễ tháo ván khn III THI CƠNG KẾT CẤU NHỊP III.1.THI CƠNG KHỐI ĐỈNH TRỤ KO - Khối đỉnh trụ khối lớn dầm nằm đỉnh thân trụ Với loại khối đỉnh trụ có bố trí gối cầu (Có thể gối trượt, gối cố định, gối bán cố định nút chặn) đáy khối (Trên đỉnh thân trụ), để giữ ổn định tạm thời cho dầm hẫng trình đúc hẫng cân bằng, người ta dùng khối kê tạm bê tông ứng suất PC38 neo khối đỉnh trụ xuống thân trụ Giữa khối bê tông kê tạm đỉnh trụ lớp vữa mác 400kg/cm2 Lớp vữa vị trí sau xẽ khoan phá để tháo khối bê tông kê tạm Sau hợp long nhịp dầm hẫng ứng suất PC38 khối bê tông kê tạm tháo ra, lúc gối cầu bắt đầu chịu lực SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG - Khối đỉnh trụ đúc đà giáo Đà giáo để thi công khối cấu tạo từ thép hình gia cơng cơng xưởng lắp đặt sau thi cơng xong thân trụ Khi có yêu cầu đà giáo thi công khối đỉnh trụ phải thử tải trước sử dụng - Công việc đổ bê tông thi công khối đỉnh trụ chia thành đợt sau: + Đợt : Đổ bê tông đáy phần tường thành (cao khoảng + Đợt : Đổ bê tông cho tường ngăn + Đợt : Đổ bê tông cho tường thành + Đợt : Đổ bê tông cho mặt 20cm) - Việc phân đợt đổ bê tông cho khối đỉnh trụ hợp lý đảm bảo nguyên tắc không đổ đồng thời phần kết cấu có khối lượng bê tơng lớn dày với phần bê tơng có khối lượng nhỏ mỏng, điều tránh nứt co ngót khác tỏa nhiệt không giống phận Thi cơng khối đỉnh trụ có bố trí gối cầu: a.Lắp đặt ứng suất tạm thời PC38 - Thanh ứng suất PC38 thép dự ứng lực làm nhiệm vụ neo tạm khối đỉnh trụ xuống thân trụ để giữ ổn định cho dầm hẫng trình đúc hẫng Thanh ứng suất loại tròn trơn theo tiêu chuẩn JIS G 3109 – 1988, cấp B loại có ký hiệu SBPR 95/120 có độ tự chùng thấp - Các đặc tính ứng suất PC38:  Đường kính danh định ứng suất : 38mm  Khối lượng danh định : 6.31kg/m  Diện tích danh định : 804.2mm2  Giới hạn chảy : 95kg/mm2  Độ giãn tối thiểu : 5%  Độ tự chùng tối đa : 1.5%  Tải trọng phá hoại tối thiều : 96.5T - Đi kèm đồng với ứng suất PC38 có:  Bản đệm kích thước : 125x125x32mm  Đai ốc phẳng đai ốc hình cầu  Vòng đệm phẳng vòng đệm hình cầu SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG  Đai ốc hãm  Cút nối ứng suất - Các chi tiết kèm đồng với ứng suất phải phù hợp với tiêu chuẩn kỹ thuật yêu cầu Trong chi tiết trên, gia cơng đệm thép vòng đệm phẳng tronng nước Khi sử dụng ứng suất phải ý điểm sau đây:  Không hàn  Không uốn cong  Không va chạm mạnh vào điều làm cho bị nứt bị vỡ ren  Không để bị gỉ bị ăn mòn  Thanh chịu lực kéo tâm - Trước đặt vào vị trí, cần phải kiểm tra mắt thường để khơng dùng có khuyết tật học như: cong, vết khía….Khi có u cầu tất ứng suất trướckhi đưa vào sử dụng phải kéo thử giá trường tới lực kéo 60% lực kéo đứt (Vật liệu làm việc giai đoạn đàn hồi) theo trình tự quy định Trong trường hợp không sử dụng ứng suất 80% tải trọng phá hoại tối thiểu Tiêu chuẩn nghiệm thu vị trí ống bọc ứng suất:  Sai lệch mặt vị trí đỉnh trụ = 5mm  Độ nghiêng theo phương thẳng đứng: khơng vượt q 1/1000  Sai lệch vị trí theo phương thẳng đứng(cao độ) đệm neo  10mm - Trình tự lắp đặt ứng suất theo bước sau: Bước 1: Công tác chuẩn bị + Trước tiên hàn ống thép bảo vệ cút nối với ống thép bảo vệ ứng suất đường hàn cao 4mm, hàn 100% đường hàn tiếp xúc + Sau hàn ống thép bảo vệ ứng suất với đệm đường hàn cao 4mm, hàn 100% đường hàn tiếp xúc + Hàn ống bơm vữa (phần thép) với ống thép bảo vệ ứng suất, lắp ống bơm vữa nhựa nối với ống thép Dùng thép 2mm buộc chặt mối nối + Cắt nối vệ sinh sẽ, bối mỡ vào ren Xoay cút nối vào đầu ứng suất, đỉnh chạm vào chốt định vị cút nối dừng SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG lại dùng băng dính đen rộng quấn chặt xung quanh cút nối (việc quấn băng dính có tác dụng cố định không cho cút nối xoay theo tháo ứng suất sau này) Bước : Lắp đặt ống thép vào vị trí thiết kế + Xác định vị trí tim ống thép từ tim dọc tim ngang cầu + Đặt ống thép vào vị trí (có thể dùng cần cẩu dùng tay) Để cố định vị trí ống thép theo phương thẳng đứng (độ nghiêng khơng vượt q 1/1000), cần phải bố trí lưới thép định vị 12, theo chiều cao 0.5m bố trí lưới Các lưới thép kẹp chặt ống thép cố định vào cốt thép chủ kết cấu + Đặt thép chịu lực cục hai đầu Bước : Đặt ứng suất vào vị trí thiết kế + Dùng tay nhấc ứng suất thả vào ống thép Khi cút nối gần đỉnh ống thép tì thả rơi xuống đồng thời với đỡ đầu chống tạo lực xung kích Đặt rong đen xoay đai ốc vào đầu + Dùng nêm gỗ nhỏ định vị cho cút nối khơng chạm vào ống thép bảo vệ (mục đích để tránh tượng “chạm mát” q trình hàn chi tiết khác có đỉnh trụ) + Dùng nút gỗ bịt đầu ống thép tránh bê tông lọt vào bên trong lúc đổ bê tông Bước 4: Lắp đoạn ứng suất + Các đoạn ứng suất nằm khối đỉnh trụ nối với đoạn neo thân trụ + Cút nối phải liên kết với ứng suất đặt thân trụ 1/2 chiều dài nghĩa 52mm + Kiểm tra mức độ gỉ ren Các rỉ sắt có phải loại bỏ hết, điều tào điều kiện thuận lợi cho việc lắp đặt u dài 3.8m dễ dàng + Lắp đặt ống thép (sẽ nằm khối Ko ) cho đoạn ứng suất + Phía đỉnh ứng suất phải có giá đỡ để giữ ổn định Để giữ cho ống thép thẳng đứng theo yêu cầu ta dùng lưới thép  12 kẹp chặt vào thành ống, theo chiều cao 0.5m bố trí lưới Các lưới liên kết (bằng buộc hàn) vào cốt thép chủ khối đỉnh trụ MỐI NỐI THANH ỨNG SUẤT SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 10 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Cắt chống Khi bê tơng đạt cường độ 25Mpa tiến hành cắt chống Căng kéo bó cáp lại: Trước căng kéo phải tách ván khuôn khỏi bề mặt bê tơng trừ ván khn đáy Trình tự căng kéo thiết kế quy định Cắt đầu cáp thừa, đổ bê tông bịt đầu neo bơm vữa cho bó cáp: Bơm vữa cho bó cáp dọc đáy làm giống cho bó cáp dọc mặt (đã trình bày mục trên) - Tháo xe đúc : Xe đúc tháo theo trình tự ngược lại với trình tự lắp ráp + Tháo ứng suất cố định tạm khối đỉnh trụ, tháo khối kê tạm Các ứng suất hạ ứng suất cấp lực kích thơng tâm theo trình tự đối xứng + Kê khối kê tạm nêm gỗ cho đáy khối kê tạm cao đỉnh trụ 35cm (bằng chiều dày lớp vữa ) Dùng dụng cụ (dạng kìm) luồn qua khe hở xoay cút nối rời khỏi ứng suất + Dùng tay dùng cẩu kéo ứng suất khỏi vị trí Di chuyển khối kê tạm khỏi vị trí cách dung máy khoan ép khoan phá lớp vữa khối kê tạm đỉnh trụ… trình tự khoan từ hai bên vào Khi phá hết lớp vữa, gối kê tạm sập xuống dùng pa lăng xích pa lăng cáp kéo khối kê tạm Việc khoan phá khối kê tam tiến hành liên tục Vệ sinh tân trang lại đỉnh trụ - Bơm vữa lấp lỗ ống thép b Thi công khối hợp long hai đầu dầm hẫng (cho nhịp 70 m) Về bản, thi công khối hợp long tương tự thi cơng khối hợp long cho nhịp biên, có phần đơn giản dầm hẫng tương đối dài nên việc điều chỉnh cao độ giãn hai đầu khối hợp long dễ dàng c Thi công khối hợp long phương pháp sử dụng dầm gông thép hình Phương pháp thi cơng sau: - Điều chỉnh cao độ thi công khối dầm hẫng xe đúc: - Đặt lỗ neo cho ứng suất PC32: SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 20 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG III.5 Đo đạc Cơng tác khảo sát, đo đạc thi công công việc quan trọng nên phải làm thường xuyên đòi hỏi độ xác cao a Đặt mốc cao độ Phải thường xuyên kiểm tra, so sánh với mốc cao độ thiết kế để phát xem có sai khác không b Thời điểm đo đạc Cao độ nghiệm thu vào buổi sáng sớm (t  25oC) Tại mặt cắt dầm hẫng, giá trị cao độ đáy lấy thời điểm sau: + Trước đổ bê tông + Sau đổ bê tông + Sau căng kéo + Sau lao xe buộc xong cốt thép cho cặp khối c.Đo đạc độ vồng dàm theo giai đoạn thi công - Sau thi công xong cặp khối dầm, trước đổ bê tông cho khối giá trị độ vồng dầm hẫng phải đo đạc để phát xem có sai số mức hay khong (  5mm) độ vồng thiết kế độ vồng thực tế hay không - Việc đo đạc phải tiến hành vào sáng sớm thời điểm:  Bó cáp cặp khối trước căng xong  Xe đúc lao đến vị trí sẵn sàng cho việc đúc khối  Cốt thép khối đặt - Vị trí đo đạc dọc theo chiều dài dầm vị trí:  Tim cầu  Mép dầm phía thượng lưu  Mép dầm phía hạ lưu - Riêng đo đạc độ vồng dầm thi công khối hợp long đo đạc thời điểm sau:  Sau thi công xong khối cuối dầm hẫng  Sau xe đúc đến vị trí thi cơng khối hợp long  Trước điều chỉnh cao độ SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 21 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG  Sau điều chỉnh cao độ Sau thi công xong khối hợp long - Độ vồng toàn cầu đo đạc sau khối hợp long cuối cầu hồn thành Nói chung việc đo đạc độ vồng phải gắn liền với sơ đồ đặt tải người thiết kế tính đến tương ứng với giai đoạn thi công III.6 Các cố thường gặp q trình thi cơng dầm cách khắc phục Trong q trình thi cơng dàm phương pháp đúc hẫng cân xe đúc, cố sau thường xảy ra:  Bê tơng bị rỗ dầm sót ván khn khơng kín dẫn đến vữa bê tơng  ống gen bị tắc vữa bê tông chảy vào ống gen  Cáp bị tụt nêm không neo cáp căng cáp  Cách khắc phục cố sau: Phương pháp tháo bó cáp căng kéo đến lực kéo thiết kế có số sợi bị tụt Khi căng kéo bó cáp dự ứng lực , xảy cố (bất khả kháng) việc hạ ứng suất tháo bó cáp việc làm bắt buộc để sửa chữa khuyết tật bê tông Trường hợp tụt cáp, số sợi bị tụt nằm giới hạn cho phép (trong mặt cắt diện tích cáp bị tụt khơng vượt q 1%) khơng cần tháo cáp để sửa chữa, vượt trị số cho phép việc bù lại số sợi cáp bị tụt thực lỗ cáp dự ứng lực dự phòng Khi tất biện pháp khơng thực tiến hành tháo bó cáp căng để sửa chữa Cơng việc tháo bó cáp thực kích đơn chuyên dụng, ghế đệm đầu kích làm lại đầu bó cáp nghiêm trọng thường đầu khơng căng chưa căng Bó cáp tháo dần sợi đơn lẻ theo nguyên tắc tháo từ lực sợi cáp hạ dần cấp đến hết lực Số cấp hạ phụ thuộc vào hành trình pistong kích Trình tự tháo sợi cáp sau: Cho pistong chuyển vị (giương kích) Tăng dần áp lực kích để truyền tải trọng từ nêm vào kích, cáp dãn dài kéo nêm chuyển động khỏi lỗ neo Dùng kẹp nhỏ gẩy nêm (chốt neo) khỏi lỗ neo Hồi pistong cho tao cáp co lại Khi hành trình piston lại khoảng 50mm hồi kích lắp nêm vào lỗ neo SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 22 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Hồi hết piston lặp lại từ đầu hết lực tao cáp (áp lực kích =0) Phương pháp chữa khuyết tật bê tông (các khuyết tật lớn) Phần bê tông bị hỏng phải loại bỏ hết đục khoan Sau dùng vữa thành phần với bêtơng dầm để bù phụ CHƯƠNG II TÍNH TỐN MỘT SỐ KẾT CẤU PHỤC VỤ THI CƠNG I TÍNH TỐN MỞ RỘNG TRỤ : I.1.Tải trọng tác dụng : Trọng lượng thân khối K0 đúc : DC = 5636 KN Trọng lượng ván khuôn thiết bị thi công : CLL = 0.24 KN/m2 Trọng lượng dầm chữ I 300 : I300 = 25.55 KN Số dầm I300 cần dùng dầm Trọng lượng rải dầm : 0.365 KN/m Chiều dài dầm chữ I300 : 14 m Trọng lượng rải tác dụng lên hệ mở rộng trụ: 435.16 KN/m g Sơ đồ tính tốn Sau tính tốn, ta có bảng tổng hợp nội lực hệ kiên kết : Thanh SVTH: PHẠM THẾ VINH M Trang 23 N Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG M+ M- KNm KNm KN 213.15 -309.84 438.67 0 -1591.29 0 -1373.08 0 970.92 I.2 Chọn tiết diện kết cấu đà giáo mở rộng trụ - Thanh chịu lực dọc trục: Fs = N .R0 Trong đó: Fs diện tích mặt cắt ngang N lực dọc tính tốn f hệ số chiết giảm khả chịu lực thanh, = 0.7 R0 cường độ chịu lực dọc trục thép, R0 = 190000 kN/m2 M - Thanh chịu moment: W = R u Trong W moment chống uốn măt cắt M moment tải trọng gây cho Ru cường độ chịu uốn thanh, Ru = 190000 kN/m2 Suy tiết diện cần thiết chịu moment hệ mở rộng đà giáo là: Thanh Fs (cm2) 1630.74 119.65 103.24 SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 24 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG 73.00 I.3 Kiểm toán hệ đà giáo mở rộng trụ: Bảng tổng hợp đặc trưng hình học chọn: Thanh A Ix Wx rx cm2 cm4 cm3 cm 203.04 27021.00 1801.40 11.54 130.50 6757.60 - 7.20 130.50 6757.60 - 7.20 130.50 6757.60 - 7.20 I.3.1 Kiểm toán chịu kéo (Thanh số 4): Điều kiện kiểm toán: N 4 = F  Ru 4 = 970.92  10000 = 74400 kN/m2 < Ro=190000 kN/m2 130.5 Kết luận : Thanh đạt yêu cầu cường độ I.3.2 Kiểm toán chịu uốn (Thanh số 1): Điều kiện kiểm toán M 1 = W  Ru 1 = 438.67  10000 = 172000 kN/m2 < Ro=190000 kN/m2 203.04 Kết luận: Thanh số đạt yêu cầu cường độ I.3.3 Kiểm toán chiu nén (Thanh số 3) Điều kiện kiểm toán: = SVTH: PHẠM THẾ VINH N  Ru .F Trang 25 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Trong đó: f : xác định từ bảng phụ lục 13 Giáo trình Kết cấuThép, dựa vào hệ số độ mảnh l - Với số 3: 3 = Lo =33.060 rx Tra bảng ta có  = 0.886  = 118755 kN/m R0 = 190000 kN/m2 Kết luận: Vậy số đạt yêu cầu cường độ Lo - Với số 2: 2 = r x Tra bảng ta có : f = =48.916 0.822 S2 = 148343 kN/m2 R0 = 190000 kN/m2 Kết luận: Vậy số đạt u cầu cường độ II TÍNH TỐN THANH NEO ĐỈNH TRỤ: II.1 Xác định số lượng Bar -Những nguyên nhân gây lật: + Lệch tải ngẫu nhiên, chênh lệch hai cánh hẫng 10% + Tải trọng gió thổi dọc cầu xiên góc   100 so với phương nằm ngang áp lực gió thổi lấy 1.25Kn/m2 + Tải trọng tai biến Do tụt ván khuôn đốt đúc cuối gây lực xung kích Do đổ rơi bên xe đúc gây lực xung kích (hệ số xung kích lấy không xét đồng thời nguyên nhân) - Tổ hợp tải trọng o Tổ hợp 1: lệch tải + tải trọng gió dọc phía cánh hẫng o Tổ hợp 2: Lệch tải + lực xung kích tụt ván khn đốt cuối o Tổ hợp 3: Lệch tải + lực xung kích đổ xe đúc Pn : Trọng lượng đốt đúc thứ 8, Pn= 1135kN Pv : Trọng lượng ván khuôn Pv=230 kN Pxd : Trọng lượng xe đúc Pxd = 550 kN Pw= 1.25.B.sin  = 0.22.B=0.22x12=2.64 KN/m B : bề rộng mặt hộp Trọng lượng ván khuôn: Qv = 230 kN SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 26 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Tải trọng thi công: Qn = 20 kN L : Khoảng cách từ điểm tỳ phía trước xe đúc đến neo vị trí neo phía đốt bị rơi L= 28m p1 : Tĩnh tải phần cánh hẫng tính phân bố p1= 288.92 kN/m Lh = 30m Tổ hợp 1: Mlật= Pw  0.1Pn 0.1( P1  Pn) 2.64  0.1 1135 0.1(288.92  1135) Lh  Lh = 30   302 3 =26880.6 kN.m Tổ hợp 2: 0.1Pn 0.1( P1  Pn) Lh  Lh  2(Qn  Qv ) L = 0.1 1135 0.1(288.92  1135) 30  30  2(20  230)  28 = 14856.42 kN.m Mlật= Tổ hợp 3: 0.1Pn 0.1( P1  Pn) Lh  Lh  2Qxe L = 0.1 1135 0.1(288.92  1135)  30   30   550  28 =31656.42 Mlật = Mmax lật = 31656.42 KN.m Số PC 38 cần thiết : n= M c Apc.R Trong đó: M : mơ men gây lật C : cự ly hai hang PC(m) Apc : diện tích tiết diện PC(mm2) R : cường độ PC = 108 Mpa Dùng 24 PC 38 neo khối đỉnh trụ n= M 31656.42 = =10.808 c Apc.R 2.4  0.00113 1080000 Xét hệ số an toàn chọn dùng 24 PC 38 neo khối đỉnh trụ II.2 Xác định chiều dài Bar neo vào đỉnh trụ II.2.1.Chiều dài thân trụ chịu kéo xảy momen lật P1hang  2Q xe  2.5Ftru  x Ftru SVTH: PHẠM THẾ VINH  Trang 27 M lat 0 Wtru Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Trong đó: P1hang : Trọng lượng phần nhịp đúc hẫng, P1hang = 8089.76 kN Qxe : Trọng lượng xe đúc, Qxe = 625 kN Ftrụ : Diện tích trụ Ftrụ = 27.42 m2 Wtru : Mô men kháng uốn tiết diện trụ, Wtru=582.1 m3 Ta có : x M lat  Ftru Wtru  ( P1hang  2Qxe  2.5Ftru ) x 31656.42  27.42 =4m 582.1  (8089.76   625  2.5  27.42) Thay số ta có : II.2.2.Chiều dài Bar : L = x+HDT = + 5.5 = 9.5 m Chọn chiều dài bar : + 24 dài 9.5 m III TÍNH TỐN VỊNG VÂY CỌC VÁN THÉP : III.1 Tính chiều dày lớp BT bịt đáy : Chọn mực nước thi công : Htc = m Chiều sâu đáy móng so với mặt đất thiên nhiên: h = 0.6 m Khi thi cơng móng mố trụ cầu có đáy hố móng : Trụ P3 P4 nằm vùng có nước ngầm nằm vùng ngập nước Vì ta tính tốn lớp bê tông bịt đáy cho thi công trụ Tính chiều dày bê tơng bịt đáy thi cơng móng trụ P3 (trụ có chiều sâu mực nước lớn nhất) Khi tính chiều dày lớp bê tơng bịt đáy, ta xét đến ma sát thành cọc bê tơng Kích thước đáy hố móng: 1200 x 1700 (cm) Điều kiện : h  1m   H . n h   m. bt   K u. .n Trong : K: Số lượng cọc hố móng, K = 12 Cọc [t]= Kg/cm2 SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 28 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG n : Hệ số ma sát đất cọc, n = 0.9 U : Chu vi cọc, u = 3.142 m m : Hệ số điều kiện làm việc, m = W : Diện tích đáy hố móng, W = 175.1 m2 H : Chiều cao cột nước áp lực, H = m gbt : trọng lượng riêng bêtông bịt đáy, gbt = 2.3 kg/cm3 gn : trọng lượng riêng nước, gn = Kg/cm3 0.9 Ta có : h > 0.96 m Chọn h = 1.5m IV.THIẾT KẾ VÁN KHN THÉP: VI.1 Tính tốn ván khn thép: VI.1.1 Tính ván khn thành: Xác định áp lực vữa lên ván khn thành: Tải trọng tính tốn gồm có loại tải trọng sau: - Tải trọng thẳng đứng + Trọng lượng vữa bê tông: 24.0 KN/m3 + Tĩnh tải ván khuôn: 7.0 KN/m3 + Trọng lượng người thiết bị cầm tay: 2.5 KN/m2 + Tải trọng đầm vữa: 2.0 KN/m2 + Tải trọng xung động vữa rơi : 2.0 KN/m2 - Tải trọng nằm ngang: + áp lực vữa + Lực gió tác dụng lên hệ thống chống - Xác định áp lực vữa lên 1m ván thành: + Chiều cao tác dụng vữa H = 4.ho Với ho tốc độ đổ bê tông + áp lực vữa tác dụng lên ván đứng Pmax = n (q + g.R) Ptc SVTH: PHẠM THẾ VINH = (q + g.R) Trang 29 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Trong : R : Bán kính tác dụng đầm n : Hệ số vượt tải, n= 1.3 q : Trọng lượng bề mặt bê tông bao gồm : lực đầm, người, thiết bị, vữa rơi q = 6.5 KN/m2 : Trọng lượng thể tích vữa bê tơng, g = 24.0 KN/m3 g Ván khuôn ho H Thiết bị R q Pmax Ptc cho (m) (m) thi công (m) KN/m2 KN/m2 KN/m2 1.6 Đầm bàn 0.4 6.5 20.930 16.100 Dầm KCN 0.4 1.6 Đầm cạnh 6.5 70.850 54.500 Mố trụ 0.3 1.2 Đầm dùi 0.7 6.5 30.290 23.300 Ta có áp lực quy đổi từ biểu đồ hình thang sang hình chữ nhật: F Ptđ = H Với F: diện tích biểu đồ hình thang F = 0.5 (2.H - R).(Pmax - q) + H.q áp lực Đơn vị Thi cơng tính đổi Dầm KCN Mố trụ F 30.602 49.010 28.022 m2 Ptđ 19.126 30.631 23.351 KN/m2 Ptđtc 14.900 24.500 18.400 KN/m2 VI.1.2 Tính tốn tôn lát Chọn tôn thép làm ván Tôn thép lát mặt ván làm việc kê cạnh Khoảng cách sườn đứng : SVTH: PHẠM THẾ VINH a cm Trang 30 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Khoảng cách sườn ngang : b cm Ván khuôn a b Thi công dầm 45 45 Thi công KCN 50 50 Thi công mố trụ 50 50 Moment uốn trọng tâm cạnh a x b : Mtt = a.Ptđ.a.b Độ võng f= b.Ptc.a2.b2 E.d2 Với : a,b : Hệ số phụ thuộc tỷ lệ kích thước cạnh ván (Tra bảng) E : mô đuyn đàn hồi thép, E = Ptc : Ap lực vữa không xét đến hệ số vượt tải (tiêu chuẩn) d : chiều dày tôn 210000000 KN/m2 Xác định chiều dày tôn theo điều kiện bền (tính cho cm2 chiều rộng ván) d 6.Mt R Với : cường độ tính tốn thép Lấy R = 240000 KN/m2 R Độ võng cho phép: L a = 400 Bảng xác định hệ số a , b a/b 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 a 0.0153 0.0665 0.0757 0.0817 0.0829 0.0833 b 0.0138 0.0199 0.024 0.0264 0.0277 0.0281 SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 31 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Bảng kết tính tốn Tính ván khn Kết luận Mtt dtt d f [f] KNm Cm cm cm cm Thi công dầm 0.059 0.1217 0.40 0.062736 0.225 Đạt Thi công KCN 0.117 0.1711 0.50 0.080500 0.250 Đạt Th/công mố trụ 0.089 0.1494 0.50 0.060457 0.250 Đạt IV.1.3 Tính tốn sườn tăng cường: Sườn tăng cường coi làm việc với tơn lát Chọn kích thước sườn ngang kích thước sườn đứng  Tiết diện tính tốn: Ta có bảng tính sau : Thi công d B H d F J W Dầm 0.4 10 0.5 7.4 85.55 12.79 KCN 0.5 7.5 10 0.8 11.75 137.12 20.54 Mố trụ 0.5 7.5 10 0.8 11.75 137.12 20.54 (Đơn vị sử dụng cm) Biểu đồ áp lực vữa tác dụng lên sườn tăng cường có dạng hình thang Sườn ngang coi dầm giản đơn tựa gối cạnh mép tầm ván đơn SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 32 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHAU PHệễNG s đồ tính toán sườn ngang 2r 2r Sơ đồ tính toán sườn đứng 2r h Pmax B h2 h1 Lực tác dụng biểu đồ áp lực vữa khoang sườn phản lực gối sườn dọc kề tiếp Sơ đồ tính tốn hình vẽ: Ta có: Pts.b Pmax = 100 Pmax.b2 ; Mmax = 12 ; R = Pmax.b Xác định nội lực sườn ngang : + áp lực tính đổi : P = Pmax.(2a-b) 2a IV.1.3.1 Tính tốn sườn tăng cường theo độ bền: Ván khn Pmax R P Mmax s Ghi Thi công dầm 8.607 0.968 4.303 9890.841 773.081 Đạt Thi công KCN 15.316 1.914 7.658 21729.043 1057.876 Đạt Thi công Mố trụ 11.676 1.459 5.838 16564.793 Đạt 806.455 IV.1.3.2 Tính tốn sườn tăng cường theo điều kiện biến dạng Ván khuôn Ptc J f [f] Ghi Thi công dầm 3.353 85.547 0.00083 0.675 Đạt Thi công KCN 6.125 137.117 0.00145 0.750 Đạt Thi cơng Mố trụ 4.600 137.117 0.00109 0.750 Đạt IV.2 Tính ván đáy SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 33 Lớp: Cầu Hầm- K48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TH.S NGÔ CHÂU PHƯƠNG Trong thi cơng dầm đổ bê tơng bệ nên ván đáy bố trí để tạo độ phẳng Ta tính ván đáy cho thi công kết cấu nhịp đúc hẫng Tải trọng tác dụng : + Tải trọng bề mặt : q = 6.5 KN/m2 + Trọng lượng bê tông : qbt = 12 KN/m2 Chọn đầm: Đầm bàn có bán kính tác dụng R = 0.4 m Áp lực vữa tác dụng lên ván đáy : Pmax = 14.69 KN/m2 Ptc = 11.3 KN/m2 Chọn khoảng cách giữa sườn tăng cường: + a = 50 cm + b = 50 cm Mô men lớn : Mtt = 0.056 KNm Tính chiều dày tôn lát theo điều kiện bền: d = 0.168 cm Chọn : d = 0.5 cm Tinh chiều dày ván khuôn theo điều kiện biến dạng : f = 0.037129 cm [ f ] = 0.25 cm Như tôn lát đạt điều khiện biến dạng SVTH: PHẠM THẾ VINH Trang 34 Lớp: Cầu Hầm- K48