THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU

THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦUTHIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CẦU

Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương PHẦN III THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 239 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương Chương I: TRÌNH TỰ THI CƠNG Cơng tác thi cơng có ảnh hưởng lớn đên chất lượng cơng trình cầu, để thi cơng xác an tồn đạt hiệu cao cần tiến hành theo trình tự hạng mục cơng việc Dự kiến bước thi công sau: ĐO ĐẠC ĐỊNH VỊ: + Khi khảo sát thiết kế, công tác đo đạc tiến hành có mốc định vị Tuy nhiên sau thời gian nhiều năm, mốc bị sai lệch, ta cần điều chỉnh lại Do vấn đề đo đạc định vị cần thiết + Các qui định độ xác, yêu cầu kỹ thuật trình đo đạc định vị cần tuân thủ theo qui định + Ngoài việc khảo sát địa hình địa chất cụ thể để bố trí mặt cơng trường, phục vụ tốt cho việc tập kết vật liệu, thiết bị máy móc bố trí láng trại thi cơng + Ta tiến hành xác định tim mố trụ phương pháp giao hội tia ngắm, sử dụng máy kinh vĩ tiến hành phải thật tỉ mỉ xác CƠNG TÁC CHUẨN BỊ: + Khảo sát lại tình hình địa chất thủy văn địa hình khu vực cầu, cắm lại cọc mốc, cọc cao độ định vị + Làm đường tạm dẫn tới vị trí xây dựng cầu, san ủi sơ quanh mố làm bãi công trường + Tiến hành xây dựng lán trại, kho chứa, bãi tập kết vật liệu + Đúc cấu kiện lắp ghép cần thiết: độ, dầm kê, kê … THI CƠNG MỐ: + Q trình thi cơng mố tiến hành sau đo đạc xác vị trí tim cầu, tim mố Các bước thi cơng tiến hành theo trình tự sau: - San ủi tạo mặt thi công - Rung hạ ống vách kết hợp với lấy đất lòng ống - Tiến hành hạ lồng thép đổ bê tông cọc - Đào đất hố móng - Xử lý đầu cọc SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 240 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương - Thi cơng lơp bêtơng lót móng - Lắp đặt ván khn, cốt thép, đổ bêtơng bệ móng - Lắp đất hố móng - Lắp đặt ván khn, cốt thép thân mố, mũ mố, tường trước, tường cánh tiến hành đổ bê tông - Lắp đặt độ - Hồn thiện THI CƠNG TRỤ: - Trình tự thi cơng trụ: + Định vị xác vị trí trụ + Định vị xác vị trí cọc + Thi cơng cọc khoan nhồi + Đóng cọc định vị + Lắp đặt hệ thống vành đai khung chống + Đóng cọc ván thép thi cơng vòng vây ngăn nước + Dùng máy xúc đào đất đến cao độ đáy móng + Đổ bêtơng bịt đáy phương pháp vữa dâng + Khi bêtông bịt đáy đạt cường độ tiến hành bơm hút nước + Đập đầu cọc, vệ sinh đầu cọc uốn cốt thép + Lắp đặt đà giáo, ván khuôn, cốt thép bệ cọc + Đổ bêtông cọc + Dựng nối tiếp ván khuôn, cốt thép tiến hành đổ bê tông thân trụ + Riêng trụ T3 & T4 bố trí thép cường độ cao kéo dài từ thân trụ lên đến đỉnh đốt dầm + Lắp dựng ván khuôn xà mu trụ tiến hành đổ bêtông mũ trụ + Lắp dựng ván khuôn, cốt thép, đổ bêtơng đá kê gối + Hồn thiện trụ - Trình tự thi cơng cọc khoan nhồi: + Lắp dựng khung định vị SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 241 Thiết kế tổ chức thi cơng GVHD: Th.s Ngơ Châu Phương + Đóng ống thép giữ ổn định thành vách + Dùng máy khoan khoan lấy đất lồng cọc, trình khoan kết hợp bơm vữa bentonite để giữ ổn định thành vách + Lắp đặt lồng thép vào lồng cọc + Đổ bêtông cọc khoan nhồi phương pháp ống rút thẳng đứng + Kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi biện pháp siêu âm THI CÔNG KẾT CẤU NHỊP 5.1 Thi cơng nhịp dẫn: + Tồn nhịp dẫn dầm giản đơn lắp cần cẩu + Xây dựng hệ thống đường ray đường đầu cầu phục vụ cho việc di chuyển + Di chuyển cần cẩu vị trí kết cấu nhịp cần lắp ráp + Dầm chế tạo công xưởng vận chuyển đến công trường theo đường công vụ + Đưa dầm BTCT từ phía sau giá lao cầu hệ thống tời-múp cáp xe goòng + Tiến hành cẩu dầm hạ dầm vào vị trí + Lắp đặt cốt thép, ván khuôn đổ dầm ngang, mặt cầu liên kết dầm + Di chuyển cần cẩu vị trí nhịp 2, chuẩn bị thi công nhịp + Tiến hành lao dầm tương tự thi cơng nhịp + Thi cơng hồn thiện nhịp dẫn 5.2 Thi cơng nhịp chính: 5.2.1 Thi cơng đúc hẫng cân đối xứng: a Thi công khối đỉnh trụ: + Dùng cẩu đứng hệ thi công đà giáo mở rộng trụ Để giữ ổn định dầm hẫng trình đúc hẫng đối xứng, ta dùng khối kê tạm bêtông ứng suất Φ38 neo khối đỉnh trụ xuống thân trụ xuống thân trụ, sau hợp long nhịp hẫng, ứng suất Φ38 khối bêtông kê tạm tháo gối cầu bắt đầu chịu lực Khối đỉnh trụ đúc đà giáo Đà giáo để thi công khối đỉnh trụ có cấu tạo từ thép hình lắp đặt từ thi cơng trụ SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 242 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương +Lắp đặt ứng suất Φ38: - Thanh ứng suất Φ38 thép dự ứng lực, chúng làm nhiệm vụ neo khối đỉnh trụ xuống thân trụ để giữ ổn định cho dầm hẫng trình đúc hẫng nên chúng lắp đặt từ thi công thân trụ - Khi lắp đặt ứng suất cần ý cao độ đỉnh ứng suất phải thấp cao độ đỉnh thân trụ để sau chúng không cản trở việc tháo gối tạm - Để bảo vệ ứng suất q trình đổ bêtơng, khơng cho vữa tiếp xúc với ứng suất ta dùng ống ghen Φ80/89 phía ống ghen ta đặt ống nhựa PVC ống ghen kín dễ định vị (ống nhựa PVC Φ76) - Để định vị ống ghen ta dùng lưới cốt thép Φ12, 0.5m theo chiều cao ta bố trí lưới - Các đoạn nằm khối thân trụ nối với đoạn nằm khối đỉnh trụ, công việc tiến hành bắt đầu thi công khối đỉnh trụ + Lắp đặt khối bêtông kê tạm (gối kê tạm) - Định vị vào tim dọc tim ngang cầu để xác định vị trí Mỗi khối kê tạm đặt nêm gỗ nhỏ để điều chỉnh cao độ để tạo khe hở cho lớp vữa dày tối thiều 3cm đáy chúng - Trộn nhét vữa vào khe hở đáy khối kê tạm đỉnh thân trụ + Phương pháp lắp đặt gối chính: Trong cơng nghệ đúc hẫng đối xứng gối chịu lực sau tháo xong gối kê tạm - Vệ sinh, đục nhám bề mặt trụ lỗ chân neo trụ, dùng bàn chải cọ rửa để loại bỏ hết bùn đất, chất bẩn bề mặt lỗ chân neo - Lắp đặt gối: Xác định tim dọc tim ngang trụ Lắp đặt thớt gối Lắp đặt thớt gối Xiết chặt bu lông liên kết thớt gối kiểm tra cao độ cuối thớt gối Tháo bu lông gần tim dọc cầu SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 243 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương + Lắp đặt ván khn đáy, ván khn thành ngồi, ván khuôn đầu đáy đổ bê tông đợt + Lắp đặt ván khuôn cửa sổ, ván khuôn lõi đổ bê tông đợt + Lắp đặt ván thành đổ bê tông thành hộp đợt + Lắp đặt ván khn nóc, ván khn thành dổ BT đợt + Căng cáp dự ứng lực căng ứng suất + Các ứng suất giữ ổn định trình đúc hẫng, căng theo cấp đối xứng đến lực yêu cầu b Thi công khối dầm hẫng: + Lắp ráp xe đúc - Công tác chuẩn bị: Kiểm tra tồn lỗ chờ bố trí đáy mặt vị trí chúng Để lắp phận xe đúc cần dùng cần cẩu có sức nâng khoảng 25T với chiều cao khoảng 16 m Xác định tim dọc, tim ngang cầu khối đỉnh trụ Chuẩn bị nêm gỗ theo loại để kê dầm ray đặt ray ứng suất Chuẩn bị palăng xích từ 0.5 – 15 T - Lắp đặt dầm ray - Lắp đặt dầm ngang - Lắp đặt dàn chính, dàn liên kết ngang phía trước phía sau dàn - Lắp đặt ván khuôn + Chỉnh xe đúc + Tim dọc xe đúc phải trùng với dọc dầm hộp + Cao độ dàn xe đúc đo điểm: điểm chân trước va điểm chân sau phải + Chỉnh cao độ ván khuôn: Cao độ ván khuôn mặt cắt đốt phải tính trước ghi vào biểu mẫu SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 244 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương + Đặt ván khuôn đầu dốc (ván khuôn đầu khối): ván khuôn đầu dốc làm gỗ dày 1.5cm với xương gỗ dày 3cm chế tạo sẵn thành mảnh lắp đặt vào vị trí + Buộc cốt thép ống ghen tạo lỗ: cốt thép ống ghen đặt vào vị trí theo vẽ thiết kế theo trình tự: đáy, hai bên thành, mặt đặc biệt ý cốt thép tăng cường cục đầu neo + Ống ghen đặt vào vị trí nối vào đầu chờ ống ghen đặt vào khối thi cơng trước Mối nối ống ghen kín xung quanh băng dính rộng Ống ghen cố định vào cốt thép thường đoạn thép Φ6 + Bản đệm neo đặt vào vị trí theo vẽ thiết kế, trục đệm neo phải trùng với trục ống ghen mặt phải trùng với trục ống ghen met ống ghen + Đổ bêtơng: đổ bêtơng dùng gàu máy bơm tùy thuộc vào điều kiện cơng trường Trình tự đổ bêtông: - Đợt 1: đổ đến nửa chiều cao hộp, đợt chia làm khu vực đổ, trước hết đổ bê tông cho khu vực cao từ - 1.5m sau đổ đến khu vực đổ bêtơng cho thành hộp đến ½ chiều cao dầm - Đợt 2: đổ bêtơng phần lại chiều cao hộp - Đợt 3: đổ bê tông mặt dầm hộp + Luồn cáp: - Lắp ráp thiết bị đẩy bơm thủy lực máy đẩy cáp Dùng loại máy chuyên dụng EMK để đẩy cáp vào ống ghen - Luồn cáp vào máy đẩy: luồn cáp vào máy đẩy đầu cáp phải chặt băng dính đen tránh tượng xổ đầu cáp lúc lao cáp + Căng cáp: - Lắp đầu neo - Đặt nêm (chốt neo) - Lắp gỗ đệm đầu cáp - Lắp kích - Căng cáp - Đo độ dãn dài bó cáp SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 245 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương - Tháo kích + Bơm vữa ximăng lấp lỗ DƯL: sau tháo kích đoạn thừa bó cáp phải cắt bỏ, vị trí cắt cách đầu neo 3cm phải cắt máy khí - Đầu neo hở bịt kín bêtơng cấp với bêtông dầm, bêtông bịt đầu neo đạt cường độ tiến hành bơm vữa ống bơm vữa phải đặt vào vị trí trước đổ bêtông bịt đầu neo bề mặt đầu neo - Bản đệm phải vệ sinh thật sạch, bề mặt bêtông cần tạo nhám để tăng độ dính bám với bêtơng bịt đầu neo + Di chuyển xe đúc: Di chuyển xe đúc tiến hành kích thủy lực chun dùng theo trình tự sau: - Căng ứng suất gông dầm ray xuống mặt cầu với lực 20T cho - Tách tất ván khuôn rời khỏi bề mặt bêtông - Hạ kích trước chân trước cho bệ trượt gắn dầm ngang phía trước gối hồn tồn xuống bề mặt dầm ray - Hạ ứng suất tháo ứng suất gơng dầm ngang phía sau rời khỏi bề mặt bêtông cho guốc hãm gắn dầm ngang phía sau tiếp xúc với mặt cánh dầm ray - Bôi mỡ vào mặt tiếp xúc dầm ray với ổ trượt để giảm ma sát - Đảm bảo chắn khơng có vật cản trở di chuyển xe đúc phía trước lúc di chuyển xe đúc - Nối kích với bơm, hoạt động bơm đẩy xe đúc phía trước đến vị trí thiết kế để đúc khối + Thi công khối dầm hẫng tương tự c Thi công đoạn dầm đúc đà giáo: Theo công nghệ thi công, đoạn dầm đúc chỗ đà giáo Về tiến độ đoạn dầm hoàn thành trước khối cuối dầm: + Lắp đặt đà giáo thi công thử tải: - Đà giáo để thi công đoạn dầm làm thép hình - Trụ đỡ đà giáo bố trí đầu đoạn dầm 15m đầu lại trụ T 2, thân trụ đỡ hệ cột liên kết thép hình, có khả tháo lắp dễ dàng SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 246 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương + Đặt gối: Phương pháp lắp đặt gối tương tự việc lắp đặt gối + Lắp đặt ván khuôn đáy, ván khuôn thành, ván khuôn đầu dốc, ván khuôn hộc neo (mố neo) buộc cốt thép, luồn ống dẫn cáp đổ bê tông đợt Các loại ván khuôn phân mảnh để dễ dàng lắp ghép chỉnh cao độ Vị trí phân mảnh ván khn nên bố trí vào mặt cắt có giá trị độ vồng thuận lợi cho việc kiểm tra cao Các giá trị cao độ ván khuôn phải bao gồm giá trị độ vồng và giá trị biến dạng đà giáo tương ứng với đợt tải trọng bêtông đổ Cốt thép đặt với yêu cầu giống việc đặt cốt thép cho khối dầm hẫng Công việc đổ bêtông tiến hành sau nghiệm thu ván khuôn, cốt thép với quy định công tác bê tông + Lắp đặt ván khn nóc, ván khn thành ngồi, buộc cốt thép đổ bê tơng đợt hai Ván khn phân chia làm mảnh tương tự ván khuôn đáy gia công sẵn Ván khn thành ngồi gia cơng chỗ Khi công việc lắp đặt cốt thép ván khuôn hồn thành, bêtơng đổ theo trình tự từ vị trí thấp đến vị trí cao, đợt ngang cầu Phân đợt đổ bêtông: Đoạn dầm 15m đổ bêtông làm đợt - Đợt 1: đổ bêtông đáy bên thành hộp đến hết chiều cao hốc neo bó cáp đáy - Đợt 2: đổ phần lại d Thi cơng khối hợp long: Khối hợp long khối cuối để nối dầm hẫng với đoạn dầm đúc đà giáo nối dầm hẫng tạo thành dầm liên tục + Thi công khối hợp long nối dầm hẫng với đoạn dầm 15m: - Điều chỉnh cao độ khối hợp long: việc điều chỉnh thực xe đúc chất tải trọng tùy thuộc vào trường hợp - Đặt điều chỉnh ván khuôn cho khối hợp long theo cao độ dầm điều chỉnh Buộc cốt thép SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 247 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương - Đặt chống tạm Đổ lớp vữa dày tối thiểu 3cm vào khe hở đầu chống mặt bêtông (loại vữa cường độ cao khơng co ngót) - Vệ sinh đổ vữa cho gối - Căng kéo bó cáp trước đổ bêtơng Trước căng bó cáp đáy phải căng ứng suất thẳng đứng bố trí đầu dầm 15m Chỉ căng kéo cáp đáy cường độ vữa gối đầu chống đạt cường độ yêu cầu Trước căng kéo cáp đáy, bu lông liên kết hai thớt gối tháo - Cắt chống - Căng kéo bó cáp đáy lại - Tháo xe đúc - Tháo ứng suất cố định tạm thời khối đỉnh trụ, tháo gối kê tạm - Bơm vữa lấp lỗ ống ghen ứng suất trong, khối đỉnh trụ thân trụ + Thi công khối hợp long đầu dầm hẫng: Về thi công khối hợp long tương tự thi công khối hợp long cho nhịp 56m, khơng có bước vệ sinh bơm vữa gối chính, hạ ứng suất tháo gối Một số ý thi công khối hợp long nhịp - Do điều chỉnh cao độ khối hợp long 48.36 m nên cao độ cánh hẫng lại (sẽ hợp long với cánh hẫng trụ kế tiếp) có sai số Sai số tính đến thi công cánh hẫng tương ứng trụ theo nguyên tắc đảm bảo độ chênh cao giũa đầu khối hợp long theo thiết kế Sai số chia dần vào độ vồng khối thi cơng thi cơng chúng - Trong q trình thi công, dầm hẫng trụ thường xuyên theo dõi ảnh hưởng co ngót từ biến bêtông theo thời gian đến độ vồng dầm hẫng thi cơng xong - Vị trí xe đúc thi công khối hợp long phải tính tốn rõ thi tính tốn độ vồng dầm Dàn liên kết ngang phía trước tháo trước ứng suất treo ván khuôn chạm vào dầm 15m Trước tháo dàn, ván khuôn treo vào dầm 15m khối kề khối hợp long - Nếu dùng tải trọng để điều chỉnh cao độ tải trọng khơng vượt q 25T SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 248 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương - Các thép liên kết đỉnh trụ khối đỉnh trụ cắt theo định tính tốn e Đo đạc thi cơng: Cơng tác khảo sát đo đạc thi công công việc quan trọng nên phải làm thường xuyên đòi hỏi độ xác cao + Đặt mốc cao độ: phải đặt vào tim ngang trụ + Thời điểm đo đạc: - Cao độ nghiệm thu vào lúc nhiệt độ khơng khí ≤ 250 - Tại mặt cắt dầm hẫng, giá trị cao độ đáy lấy thời điểm: Trước đổ bêtông Sau đổ bêtông Sau căng kéo cáp Sau lao xe đúc buộc xong cốt thép cho cặp khối + Đo độ vồng dầm theo giai đoạn thi công Việc đo đạc phải tiến hành vào thời điểm mà nhiệt độ ngày vào khoảng 20 – 250C - Bó cáp cặp khối trước căng xong - Xe đúc lao đến vị trí sẵn sàng cho việc đúc khối - Cốt thép khối đặt +Vị trí đo đạc: dọc theo chiều dài dầm vị trí - Tim cầu - Mép thượng lưu cầu - Mép hạ lưu cầu Riêng đo đạc độ vồng dầm thi công khối hợp long đo đạc thời điểm sau: - Sau thi công xong khối cuối dầm hẫng - Sau lao đến vị trí thi cơng khối hợp long - Trước điều chỉnh cao độ - Sau điều chỉnh cao độ - Sau thi công xong khối hợp long Độ vồng toàn cầu đo đạc sau khối hợp long cuối cầu hoàn thành SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 249 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương Chương II: TÍNH TỐN THI CƠNG TÍNH TỐN THI CƠNG KẾT CẤU NHỊP: 1.1 Tính tốn cốt thép neo đỉnh trụ: + Cốt thép neo đỉnh trụ có chức đảm bảo sơ đồ tĩnh học thi công hẫng, để tính lượng cốt thép cần bố trí phải xét đến trường hợp thi cơng khơng đồng - Tồn tải trọng thi cơng xếp bên (tải trọng người thiết bị thi công 0.02T/m2) - Xe đúc bị lật neo không đảm bảo (xét xe đúc bên) - Gió xốy tác dụng khơng cánh T, Wgío = 0.05 T/m2 Xét trường hợp bất lợi thi cơng đến đốt cuối Hình II.1 Momen gây tải trọng thi công: M1 = 0,23x30.52/2 = 106.98 Tm Momen xe đúc: M2 = 80x30.5 = 2440Tm Momen gió gây ra: M3 = 0,05x10,1x30.52/2 = 465.63Tm Tổng momen gây đỉnh trụ: M = ΣMi =3012.61 T.m Momen gây lật tâm lật (là vị trí trọng tâm vùng cáp chịu nén), lật coi lật quanh SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 250 Thiết kế tổ chức thi cơng GVHD: Th.s Ngơ Châu Phương Tính số cốt thép DƯL neo cần thiết theo nguyên lý cân momen Z: koảng cách từ trọng tâm vùng cốt thép chịu kéo đến trọng tâm vùng cốt thép chịu nén Z = 1,9 m N= M Z = 3012.61 = 1585.6 T 1,9 Lực kéo cần thiết cốt thép DƯL: Chọn cốt thép cường độ cao Φ38 để neo xuống trụ Các đặc tính thép Φ38 là: Diện tích danh định: fthanh = 1140 mm2 Mất mát DƯL lấy gần sau: σ1 = 3000 T/m2 σ2 = 10000 T/m2 σ3 = 0.05*σKT = 5580 T/m2 σ4 = (∆l/l)*Ed = (4.10-3/3)*1.9*107 = 25333 T/m2 Σσ = 43913 T/m2 σd = 186000*0.6 – 43913 = 67686.7 T/m2 n= FCT N 1585.6 ; FCT = = = 0.0234 m f 1thanh σ d 67686.7 ⇒n= 0.0234 = 20.54 0.00114 Số Φ38 cần thiết: Kiến nghị chọn 22 1.2 Lựa chọn kích kéo lực kéo: Sử dụng loại kích YCW250 Trung Quốc để căng kéo cáp Quá trình căng kéo cáp theo trình tự sau: + Kéo bó cáp tới 0.1 Pk + Hạ + Đánh dấu bó cáp để đo độ dãn dài SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 251 Thiết kế tổ chức thi cơng GVHD: Th.s Ngơ Châu Phương + Kéo bó cáp tới 0.1Pk Căng bó cáp nấc: 0.2Pk,0.4Pk,0.6Pk + Hồi kích, đóng nêm neo để di chuyển kích hết hành trình kích + Kéo bó cáp tới 0.6Pk; 0.8Pk ; 1.0Pk Ở nấc nghỉ phút để đo độ dãn dài bó cáp Trong trình căng kéo liên tục đo đạc để theo dõi độ biến dạng dầm Xem xét định có kéo vượt Pk hay khơng tiến hành cụ thể neo trường Kéo hai bó cáp bên thành hộp, tránh tượng kéo lệch Dùng kích để kéo bó cáp đối xứng qua tim dầm, chênh lệch cấp lực bó cáp nhỏ 0.2Pk Lực kéo căng cáp: Pk = 1.1σKT.fd Trong đó: σKT = 100000 T/m2 lực kéo thiết kế 1,1 : hệ số tính đến lực kéo thêm 10% giữ vòng phút sau hạ dần lực xuống lực P tính tốn để triệt tiêu độ chùng ==> Pk = 1.1*100000*1 = 110000 T Các bó đầu bị mát ứng suất nhiều bó sau cần phải kéo lớn TÍNH TỐN THI CƠNG MỐ TRỤ: 2.1 Tính chiều dày lớp bêtông bịt đáy: Được xác định dựa thông số: + Trọng lượng bê tông + Lực ma sát với cọc phải cân với lực đẩy Archimet Do chiều dày lớp BT xác định theo điều kiện sau: γ n.(h+h1).F ≤ ( γ b F + n.U.τ).h + γ n,γ b : trọng lượng riêng nước BT γ n = T/m3 ; γ b = 2.4 T/m3 + h: chiều dày lớp BT bịt đáy + h1 = 5,3m: Chiều cao từ MNTC đến đáy móng + F : diện tích vònh vây cọc ván thép SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 252 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương F = 12x8.6 = 103.32 m2 + n : số cọc móng =9 cọc + U: chu vi cọc U = 3.14*1.2 = 3.768m +τ: lực ma sát bê tông với cọc; τ = 10 T/m2 + h: chiều dày lớp BT cần xác định: → h ≥ 1.13m Để đảm bảo an toàn đảm bảo chiều dày cho lớp đổ BT nước, chọn h=1.2 m 2.2 Tính ván khuôn thi công thân mố trụ: Sử dụng ván khn thép có kích thước 2x1m Các sườn tăng cường đứng ngang bố trí nhau, tạo vng có kích thước 2x1m a.Tính tốn tải trọng tác dụng lên ván khn: Cơng thức tính tốn: Ptt = n.( q + γ R ) Trong đó: n = 1,3 : hệ số vượt tải q = 0,65 T/m2 :Tải trọng bề mặt bêtông gồm: người, lực đầm thiết bị, vữa rơi g = 2,5 T/m3: Trọng lượng riêng BT R: Bán kính tác dụng đầm, với đầm dùi R = 0,7m Ta có biểu đồ áp lực vữa sau q H R PTT SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 253 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương H = 4.ho ho = 0,4m: Tốc độ đổ BT H = 4.0,4 = 1,6 m Xác định trị số áp lực tính đổi: Ptd = F h F: Diện tích biểu đồ hình thang F = 0.5(q + Ptt )× R + Ptt ( H - R ) = 0.5( 650 +3120 )× 0.7 + 3120(1.6 - 0.7) = 4127.5 KG/m Ptt = 4127.5 = 2579.69 Kg / m 1.6 b Tính tơn lát: Mômen trọng tâm Mtt = α Ptđ a2 Độ võng tấm: TC P a4 f = β td E.δ a,b : Hệ số phụ thuộc vào tỉ số a/b a/b = → a = 0,513 b = 0,0138 a,b: Cạnh lớn nhỏ của, cạnh lớn a = 1m Áp lực vữa tác dụng lên tấm: Ptd TC = Ptd 2579.69 = = 1984.375 Kg / m n 1.3 → M = 0.0513× 2579.69 × 0.52 = 33.084 (Kg.m) Bề dày lát: SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 254 Thiết kế tổ chức thi công δ ≥ GVHD: Th.s Ngơ Châu Phương M tt × 33.084 = = 3.23 ×10 −3 (m) = 0,323 cm R 1900 × 10 Chọn d = 0,5 cm Độ võng 1.0183 ×1984.375 × 0.5 f = = 0.0894 cm 2.1 ×10 ×10 (0.5 × 10 −3 ) [ f ]= l 50 = = 0.125 cm 400 400 f < [f] → Đạt c Tính toán sườn tăng cường: Sườn tăng cường coi làm việc với tơn lát Tiết diện tính tốn sườn tăng cường hình vẽ: 7.5 1 Đặc trưng hình học: F = 7.75 cm2 S= 17.9375 cm3 => x = S/F = 2.315 cm J = 200.042 cm4 W1 = J/h1 = 86.565 cm3 W2= J/h2 = 32.4 cm3 Sườn đứng coi dầm giản đơn độ b tựa gối sườn ngang kề PMax = Ptd b 2579.69 × 50 = =12.898 Kg / cm 10000 10000 PMax = 12.898 Kg/cm Mômen sườn: SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 255 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương M Max = Ptd b 12.898 × 50 = = 2687.177 Kg cm 12 12 Phản lực gối: R= PMax b = 161 Kg Xác định nội lực sườn dầm ngang: Áp lực tính đổi phân bố lên sườn dầm ngang P= PMax ( 2a − b) PMax 12.898 = = = 6.449 Kg 2a 2 Momen nhịp sườn dầm ngang; P l 6.449 × 200 = = 32245 Kg cm 8 M = Tính duyệt độ bền: σ1 = M 32245 = = 372, 49 W1 86.565 Kg/cm2 σ2 = M 32245 = = 995.216 Kg / cm W2 32.4 s = 995,216 < R = 1900 Kg/cm2 → Đạt 2.3 Tính phao chở thiết bị thi công trụ: Phao phục vụ cho việc khoan cọc trụ thi công trụ Trên xà lan đặt ray để xe goòng chạy phục vụ thi cơng Trên xe gng ta lắp dựng giá búa để khoan cọc Chọn loại xà lan có kích thước 40 x10 x m, trọng lượng thân 200 T Ta tiến hành tính tốn cho xà lan a Khả xà lan: Xác định theo điều kiện: γ V ≥ KΣQi Trong đó: γ : trọng lượng riêng nước T/m3 V: thể tích phần chìm xà lan V = L.B.T = L B.(H – h).δ SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 256 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương L = 40 m chiều dài xà lan B = 10 m chiều rộng xà lan H = m chiều cao xà lan h = 0.5 m phần tối thiểu để xà lan làm việc δ : hệ số hình dạng xà lan ; δ = 0.85  V = 40 x10 x (3 – 0.5) x 0.8 = 800 m3 Xét vế phải điều kiện: = KΣQi K: hệ số tin cậy K = 1.2 ΣQ: trọng lượng thân xà lan tất thiết bị xà lan + Trọng lượng thân xà lan: Q1 = 200 T + Trọng lượng lồng thép, ống vách: Q2 = 20 T + Trọng lượng ray tà vẹt: Q3 = T + Trọng lượng máy, giá khoan: Q4 = 4.7+4.06 = 8.76 T (Máy khoan D110) + Trọng lượng đối trọng: Q5 = T + Trọng lượng thiết bị khác: Q6 = 95 T (gồm thiết bị thi công, cần cẩu phụ trợ, máy trộn BT, khối lượng BT thi công trụ) Vậy ΣQi = 332.76 T  KΣQi = 1.2 * 332.76 = 399.312 T VT = 800 T > VP = 399.312 T Đạt b Tính hệ neo: Trong thi cơng để đảm bảo ổn định xà lan lực gió nước chảy gây xà lan Ta phải neo xà lan vào điểm cố định Nhiệm vụ phần ta phải chọn loại neo cần dùng tính dây cáp neo cho thích hợp - Chọn neo: + Lực tác dụng vào neo: R = R1 + R2 Trong đó: R1: lực cản nước SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 257 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương R1 = (f.A + ϕ.F).V2 f: hệ số ma sát nước xà lan Với xà lan thép lấy f = 0.17 A: diện tích xà lan chịu ma sát A = L.(2T + 0.85*B) = 40*(2*0.5 + 0.85*10) =380 m2 F: diện tích cản nước phao F = 40*(3 – 0.76) = 89.6 m2 V : vận tốc nước chảy V = 1.9 m/s ϕ : hệ số phụ thuộc hình dạng xà lan ϕ = Thay số liệu vào:  R1 = (0.17 x 380 + x 89.6) x1.92 = 1850.486 KG R2 : lực cản gió R2 = K.ω.100 ω : diện tích cản gió xà lan mặt nước, lấy chiều cao trung bình thiết bị xà lan 0.8 m ω = 20.(0.8 + 0.76) = 31.5 m2  R2 = x 31.5 x 100 = 3150 KG Vậy tổng lực cản tác dụng vào xà lan R = 1850.486 + 3150 = 5000.486 KG N= R 5000.486 = = 833.414 KG 5÷6 Trọng lượng neo: lòng sơng đất sét pha dự kiến chọn neo hải quân Vậy chọn neo hải quân có trọng lượng 1000 KG - Tính dây neo: Chiều dài đoạn xích nối đầu neo với dây cáp l0 = 5h h: khoảng cách điểm buộc dây cáp tới đáy sông h = 13 m: tính mực nước thơng thuyền  l0 = x 13 = 65 m SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 258 Thiết kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương Chiều dài tối thiểu neo: lmin = h + 2hR 0.7 × q R : tổng lực tác dụng vào neo R = 5000.486 KG q : trọng lượng m dài dây cáp → lmin = 132 + × 13 × 5000.486 = 275 m 0.7 × 2.47 Chọn cáp φ 20 có q = 2.47 KG/m Vậy chiều dài dây neo xà lan thi công mực nước thông thuyền: L = 275 + 65 = 340 m SVTH: Nguyễn Ngọc Tính Lớp: Cầu Hầm - K48 259 ... trí nhịp 2, chuẩn bị thi công nhịp + Tiến hành lao dầm tương tự thi cơng nhịp + Thi cơng hồn thi n nhịp dẫn 5.2 Thi cơng nhịp chính: 5.2.1 Thi công đúc hẫng cân đối xứng: a Thi công khối đỉnh trụ:... lắp ghép cần thi t: độ, dầm kê, kê … THI CƠNG MỐ: + Q trình thi công mố tiến hành sau đo đạc xác vị trí tim cầu, tim mố Các bước thi cơng tiến hành theo trình tự sau: - San ủi tạo mặt thi công -.. .Thi t kế tổ chức thi công GVHD: Th.s Ngô Châu Phương Chương I: TRÌNH TỰ THI CƠNG Cơng tác thi cơng có ảnh hưởng lớn đên chất lượng cơng trình cầu, để thi cơng xác an toàn