TO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰCTO CHUC THI CONG MỐ TRỤ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰC
THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIET Chơng XIII Tổ chức thi công I Thi công mố cầu: I.1.Cấu tạo mố gồm có : Toàn cầu gồm có 02 mố chữ U BTCT đặt hệ mãng cäc khoan nhåi (gåm cäc khoan nhåi), ®êng kính cọc 1.0 m, chiều dài dự kiến 35 m Cọc đợc bố trí hàng theo phơng dọc cầu hàng theo phơng ngang cầu, khoảng cách cọc theo hàng ngang 3.60 m, theo chiều dọc cầu 4.0 m Móng mố có cấu tạo đối xứng 1250 3600 3600 3600 1250 6500 ỉ1 000 13300 I.2 Đề xuất phơng án thi công mố M1: Mố cầu có cấu tạo mố chữ U, bệ mố bệ BTCT có chiều dày 2,5 m nằm móng cọc khoan nhồi 1000 Bớc San phẳng mặt bằng, làm đờng di chuyển máy khoan, xây dựng đờng công vụ để phục vụ thi công làm đờng tạm ®Ĩ cho SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 253 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGÔ TIEU CHUAN THIET phơng tiện vận chuyển, phơng tiện máy móc phục vụ thi công lại đảm bảo cho trìng thi công đợc liên tục Do mố cầu nằm vị trí nớc nên định vị trí mố ta phải vào đờng tim dọc cầu cọc mốc quy định cho hố móng Đầu tiên ta xác định trục dọc trục ngang cho móng, trục cần phải đánh dấu cố định cọc mốc chắn nằm tơng đối xa nơi thi công công trình để tránh sai lệch vị trí sau Các cọc dùng để theo dõi thờng xuyên sai lệch thi công móng, mố trụ kết cấu bên Để xác định cao độ đáy móng, đỉnh móng ta dùng máy thuỷ bình máy kinh vĩ Xác định xác vị trí cọc, lập phơng án khoan lỗ cọc cho đạt tiến độ thi công cao Tiến hành khoan lỗ cọc, sau khoan lỗ cọc xong thu dọn mặt móng, chuẩn bị thi công bớc Bớc 2: Hạ ống vách, sau tiến hành khoan đến cao độ thiết kế Trong trình khoan sử dụng vữa sét Bentonit để giữ ổn định lỗ khoan Hạ lồng cốt thép đổ bê tông cọc dung dịch vữa sét phơng pháp ống rút thẳng đứng Đào đất hố móng giới kết hợp với thủ công Đập đầu cọc, sau tiến hành vệ sinh đoạn đầu cọc làm phẳng hố móng chuẩn bị bớc Bớc : Đầm chặt đáy hố móng, dải lớp đá dăm lớp bê tông nghèo xuống đáy móng đầm chặt làm lớp đệm móng , đổ cao độ đáy móng dừng lại Bố trí cốt thép , lắp đặt ván khuôn đổ bê tông bệ móng Bố trí cốt thép , lắp đặt ván khuôn đổ bê tông thân mố, tờng đỉnh, xà mũ, bệ kê gối , tờng cánh mố Thi công nón mố , chân khay, đờng đầu cầu , lắp độ Bíc Hoµn thiƯn mè SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 254 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT I.3 Néi dung chi tiết công việc : I.3.1 Xác định vị trí tim mố trụ cầu Sử dụng máy kinh vĩ để xác định phạm vi mố trớc thi công thực địa Công việc đợc tiến hành lần giai đoạn: Tríc thi c«ng Trong thi c«ng Sau thi công Cầu đợc xây dựng cầu lớn có tổng chiều dài 230 m, lựa chọn vị trí đặt trạm đo hợp lý, ổn định, an toàn trạm đo phải đợc trì suốt trình thi công Xác định cao độ phận cầu : Để xác định xác cao độ phận cầu phải chuyển từ mốc cao độ quốc gia hay đoạn tuyến gần vị trí hai đầu cầu ổn định sau từ xác định cao độ phận toàn cầu I.3.2 Biện pháp thi công mố công nghệ thi công: Công tác chuẩn bị : Tập kết vật liệu, thiết bị công trờng thi công Chuẩn bị nhân lực công tác khác phục vụ cho trình thi công San ủi mặt I.3.2.1 Thi c«ng cäc khoan nhåi : a Định vị máy khoan: Công việc định vị máy khoan định đến vị trí chất lợng lỗ khoan Căn vào sàn đạo, thứ tự lỗ khoan, phơng pháp dịch chuyển khoan để đặt khoan cho phù hợp Đặt, dịch chuyển cân máy cho tim cần khoan trùng với tim lỗ khoan Thiết bị định vị máy khoan bao gồm: cần cẩu, kích, pa lăng xích, máy kinh vĩ, máy thuỷ bình rọi SVTH: NGUYEN QUANG THOẽ LễP: CAU HẦM K48 Trang 255 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT KiĨm tra vÞ trÝ tim cần khoan độ thẳng đứng cần máy kinh vĩ trớc khoan tạo lỗ Kê chèn chắn toàn máy nhằm không để máy khoan nghiêng lệch, xê dịch trình khoan b Hạ ống vách thi công: Đờng kính ống vách thi công cọc khoan nhồi phải to đờng kính cọc khoan tõ 20 - 30cm, dµi tõ - 6m Định vị ống vách: Đào trớc đất để chân vách chu vi đờng tròn hố đào sâu 1.21,5m, tâm tim lỗ khoan Điều chỉnh vách thẳng đứng máy rọi Dùng hai tầng định vị thép hình đủ cứng để ổn định vách đảm bảo hạ vách xuống thẳng đứng Hai tầng định vị liên kết vào sàn công tác mặt dới Đóng hạ ống vách: Dùng búa rung 60KVA để rung hạ ống vách Dùng búa thép kết hợp với tời khoan để đóng hạ ống vách thi công đóng lần đóng nối nhiều lần tuỳ theo yếu tố sau: Chiều dài ống vách Các tầng địa chất ống vách phải qua Khi hạ ống vách làm nhiều lần phải ý việc nối ống vách: Mặt phẳng ghép nối phải vuông góc với tim vách để vách không gãy khúc Hàn kín để chống cát nhỏ lọt vào Hàn đủ điều kiện chịu lực để đóng vách rút vách không bị đứt mối nối Không dùng táp phía để không vớng, kẹt khoan vách đô bê tông sau c Công tác kiểm tra ống vách: Việc kiểm tra ống vách phải đợc quan tâm theo dõi suốt thời gian hạ ống vách rọi, máy kinh vĩ quan sát b»ng m¾t thêng SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 256 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT BÊt kú ë cao ®é thấy có tợng nghiên lệch phải nguyên ®Ị biƯn ph¸p xư lý èng v¸ch thi công để nghiêng ảnh hởng tới việc khoan tạo lỗ Việc tính toán cho phép nghiêng vách có yếu tố: Chiều dài ống vách Đờng kính ống vách (lớn ống vách đổ BT 20cm) I.3.2.2 Công tác khoan tạo lỗ: Khoan tạo lỗ phơng pháp khoan tuần hoàn thuận: Chọn mũi khoan: Căn vào tầng địa chất để định chọn mũi khoan tốc độ khoan áp dụng nh sau: Đối với loại đất, cát pha, cát dùng mũi khoan đất Vận tốc khoan phụ thuộc vào địa chất độ sâu: Với mũi khoan đất khoan tốc độ 26, 32, 56 vòng/phút I.3.2.3.Bentonite Vữa Bentonite (Vữa khoan) a Cung cấp: Chất Bentonite, đặc biệt trớc trộn, phải tu©n thđ chØ dÉn kü tht b Trén Bentonite phải đợc trộn nớc để tạo huyền phù, trì độ ổn định công tác đào cọc thời gian cần thiết để đổ bê tông hoàn thiện thi công Nhiệt độ nớc đợc dùng để trộn thể vẩn bentonite trộn thể vẩn dùng hố khoan không đợc dới 5o C Khi nguồn nớc ngầm bị nhiễm mặn hay hoá chất, cần phải thận trọng trộn bentonite tiền hydrate hoá bentonite nớc để vật liệu trở nên phù hợp với việc thi công cọc c Thí nghiệm Trớc tiến hành công việc phải đề xuất tần số tiến hành thí nghiệm dung dịch khoan, phơng pháp nh qui trình thu mẫu Số lần tiến hành thí nghiệm sau thay theo yêu cầu phụ thuộc vào tính quán kết thí nghiệm thu đợc SVTH: NGUYEN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 257 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT d Xư lý vữa thải : Tất bớc hợp lý phải đợc tiến hành để thể vân bentonite công trờng không bị tràn công trờng bên hố khoan Bentonite loại bỏ phải đợc di chuyển khỏi công trờng không đợc chậm trễ Bất việc loại bỏ bentonite phải tuân thủ qui định quan chủ quản địa phơng I.3.2.4 Vệ sinh kiểm tra lỗ khoan a Vệ sinh lỗ khoan Lỗ khoan đợc vệ sinh theo phơng pháp tuần hoàn nghịch máy bơm 6BS Nớc mùn khoan với hạt có đờng kính max40m3/h để đổ xong bê tông bệ mố trớc Phơng pháp đầm : Dùng đầm dùi Bảo dỡng bê tông : Phải đảm bảo yêu cầu bảo dỡng bê tông thi công điều kiƯn b×nh thêng SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 262 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGO TIEU CHUAN THIET * Hạ tiếp đà giáo xuống khoảng từ - (cm) nữa, dùng cẩu 25 (T) để hạ đà giáo xuống 1.3.4 Hợp long nhịp - Quá trình hợp long dầm đợc thực xe đúc đợc tiến hành theo bớc sau : - Điều chỉnh khối hợp long theo phơng ngang : + Các neo đỉnh mặt cầu đợc neo xuống hộp thép cờng độ cao PC32 với lực 20 (T) + Điều chỉnh cánh bị lệch theo phơng ngang thép cờng độ cao xiên - Điều chỉnh khối hợp long theo phơng thẳng đứng : + Việc điều chỉnh khối hợp long theo phơng đứng nhờ dàn chủ xe đúc + Kích neo phía sau, tăng lực 38 đạt đợc cờng độ cần thiết + Khoá kích, xiết chặt neo neo chống + Tháo dần neo chân trớc xe đúc tăng áp lực kích phía trớc để kéo cánh lên + Khi đạt đợc cao độ yêu cầu neo thép CĐC phía trớc tăng áp lực kích lực đạt 10 (T) + Khoá kích, chêm chèn chống - Lắp đặt chống tạm : + Hai chống tạm đợc lắp vào để phục vụ cho trình hợp long + Hai đầu chống dới đợc lắp đầy vữa xi măng không co ngót + Sau hai bó cáp dự ứng lực đợc căng tạm thời, hai đầu chống đợc chèn vữa xi măng không co ngót - Căng kéo tạm bó cáp đáy hộp: Sau vừa xi măng đạt cờng độ, tiến hành căng bó cáp + Bó cáp đợc căng tới 75 % Pk + Theo dõi đồng hồ đặt gần chống phía dới, tháo bỏ liên kết dọc đỉnh trụ T2 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 270 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGÔ TIÊU CHUẨN THIET + Căng kéo bó cáp thứ hai đến 50 % Pk - Căng kéo bó cáp đáy hộp: Sau bê tông đạt cờng độ yêu cầu tiến hành căng kéo bó cốt thép lại - Sau căng kéo cốt thép xong, tiến hành hoàn thiện thi công nhịp liên tục - Thi công lớp phủ mặt cầu, lan can, ống thoát nớc, khe co gi·n Ch¬ng XIV SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 271 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT tÝnh to¸n thi công Tính toán đà giáo mở rộng trụ : 14000 12600 6000 Khèi K0 8000 I300 dµi 13 m 2750 2750 2500 3000 đà giáo mở rộng trụ 1.1.Tải trọng tác dụng : Trọng lợng thân khối K0 đúc: DC = 424 kN Trọng lợng ván khuôn thiết bị thi công: CLL = 0.024 T/m Trọng lợng dầm chữ I 300: I300 = 25.55 T Số dầm I300 cần dùng dầm Trọng lợng rải dầm : 00.365 T/m Chiều dài dầm chữ I300: 14 m Trọng lợng rải tác dụng lên hệ mở rộng trụ: 431.89625 kN/m SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 272 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIET g Mô hình tính toán đà giáo mở rộng trụ Sau tính toán, ta có bảng tổng hợp nội lực hệ kiªn kÕt : Thanh M N M+ M- kNm kNm kN 225.23 -312.53 441.54 0 -1568.21 0 -1375.02 0 972.54 1.2 Chän tiÕt diện kết cấu đà giáo mở rộng trơ - Thanh chÞu lùc däc trơc: Fs = Trong đó: Fs diện tích mặt cắt ngang N lực dọc tính toán hệ số chiết giảm khả chịu lực thanh, = 0.7 R0 cờng độ chịu lực dọc trơc cđa thÐp, R0 = 190000 kN/m2 - Thanh chÞu moment: W = SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 273 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIEU CHUAN THIET Trong W moment chống uốn măt cắt M moment tải trọng gây cho Ru cờng độ chÞu n cđa thanh, Ru = 190000 kN/m2 Suy tiết diện cần thiết chịu moment hệ mở rộng đà giáo là: Thanh Fs (cm2) 193.12 117.911 103.385 73.1233 1.3 KiĨm to¸n hệ đà giáo mở rộng trụ: Bảng tổng hợp đặc trng hình học chän: Thanh A Ix Wx rx cm2 cm4 cm3 cm 203.04 27021.00 1801.40 11.54 130.50 6757.60 - 7.20 130.50 6757.60 - 7.20 130.50 6757.60 - 7.20 1.3.1 Kiểm toán chịu kéo (Thanh số 4): Điều kiƯn kiĨm to¸n: = Ru = 74524 kN/m2 R0 = 190000 kN/m2 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 274 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT KÕt ln : Thanh đạt yêu cầu cờng độ 1.3.2 Kiểm toán chịu uốn (Thanh số 1): Điều kiện kiểm toán = Ru = 173493 kN/m2 R0 = 190000 kN/m2 Kết luận: Thanh số đạt yêu cầu cờng độ 1.3.3 Kiểm toán chiu nén (Thanh số 3) Điều kiện kiểm toán: = Ru Trong đó: : đợc xác định từ bảng phụ lục 13 Giáo trình Kết cấu Thép, dựa vào hệ số độ mảnh l - Với số 3: 3 = =33.060 Tra b¶ng ta cã = 0.886 3 = 118923 kN/m2 R0 = 190000 kN/m2 KÕt luận: Vậy số đạt yêu cầu cờng ®é - Víi sè 2: 2 = =48.916 Tra b¶ng ta cã : = 0.822 2 = 146191 kN/m2 R0 = 190000 kN/m2 KÕt luËn: VËy sè đạt yêu cầu cờng độ SVTH: NGUYEN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 275 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT TÝnh toán neo đỉnh trụ : Trờng hợp : 1.Tĩnh tải xe đúc 60T, xe đúc bên phải đặt khối 12, xe bên trái đặt khối 11 Trọng lợng thân cánh hẫng, cánh bên phải tăng 2%, cánh bên trái giảm 2% Một khối đúc đặt lệch (khối bên phải đổ trớc) Mô men tập trung đầu mút cánh hẫng xe đúc sinh 2000 kN.m Lực tập trung 200 kN đặt đầu mút cánh hẫng phải Tải trọng thi công rải tác dụng lên cánh hẫng bên phải 10.56 kN/m2 Gió ngợc tác dụng lên cánh hẫng bên trái w = 4.2 MPa, Trờng hợp 2: Đối với trờng hợp tải trọng tác dụng gồm có: 1.Tĩnh tải xe đúc 60T, xe đúc bên phải đặt khối 12, xe bên trái đặt khối 11 Trọng lợng thân cánh hẫng, cánh bên phải tăng 2%, cánh bên trái giảm 2% Một khối đúc đặt lệch (khối bên phải đổ trớc) Mô men tập trung đầu mút cánh hẫng xe ®óc sinh 2000 kN.m Lùc tËp trung 200 kN đặt đầu mút cánh hẫng phải Tải trọng thi công rải tác dụng lên cánh hẫng bên phải 10.56 kN/m2 Gió dọc cầu tác dụng vào thân trụ w = 4.2MPa Mô hình hoá sơ đồ kết cấu chơng trình Midas Civil, gán tải trọng lên sơ đồ ta có kết sau: Momen gây lật tính toán: Mlật = 49759.81 KNm Số PC 32 cần thiết : SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 276 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: ThS NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT n = = 31.6 Dïng 40 PC 32 neo khối đỉnh trụ Tính toán vòng vây cọc ván thép : 3.1 Tính chiều dày lớp BT bịt đáy : Chọn mực nớc thi công : Htc = 1.0 m Chiều sâu đáy móng so với mặt đất thiên nhiên : h = 2.5 m Khi thi công móng mố trụ cầu có đáy hè mãng cđa : Trơ T1 vµ T2 lµ n»m vùng có nớc ngầm nằm vùng ngập nớc Vì ta tính toán lớp bê tông bịt đáy cho thi công trụ Tính chiều dày bê tông bịt đáy thi công móng trụ T1 (trơ cã chiỊu s©u mùc níc lín nhÊt) Khi tính chiều dày lớp bê tông bịt đáy, ta xét đến ma sát thành cọc bê tông Kích thớc đáy hố móng: 1600 x 1050 (cm) Điều kiện : h 1m H .n h m.bt K u. n Trong ®ã : K: Sè lỵng cäc hè mãng, K = 12 Cäc [ ] = Kg/cm2 n : Hệ số ma sát đất cọc, n = 0.9 U : Chu vi cäc, u = 3.142 m m : Hệ số điều kiện làm việc, m = 0.9 W : Diện tích đáy hố móng, W = 168.0 m2 H : ChiỊu cao cét níc ¸p lùc, H = 4.5 m bt : Trọng lợng riêng bêtông bịt đáy, bt = 2.1 kg/cm3 n : Trọng lợng riªng cđa níc, n = Kg/cm3 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 277 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT Ta cã : h > 1.56 m Chän h = m 4.Thiết kế ván khuôn thép : 4.1 Tính toán ván khuôn thép: 4.1.1 Tính ván khuôn thành: Xác định áp lực vữa lên ván khuôn thành: Tải trọng tính toán gồm có loại tải trọng sau: - Tải trọng thẳng đứng + Trọng lợng vữa bê tông: 24.0 kN/m3 + Tĩnh tải ván khuôn: 7.0 kN/m3 + Trọng lợng ngời thiết bị cầm tay: 2.5 kN/m2 + Tải trọng đầm vữa: 2.0 kN/m2 + Tải trọng xung động vữa rơi : 2.0 kN/m2 - Tải trọng nằm ngang: + áp lực vữa + Lực gió tác dụng lên hệ thống chống - Xác định áp lực vữa lên 1m ván thành: + Chiều cao tác dụng vữa H = 4.ho Với ho tốc độ đổ bê tông + áp lực vữa tác dụng lên ván đứng Pmax = n (q + g.R) Ptc = (q + g.R) Trong : R : Bán kính tác dụng đầm n : Hệ số vợt t¶i, n= 1.3 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 278 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIEU CHUAN THIET q : Trọng lợng bề mặt bê tông bao gồm : lực đầm, ngời, thiết bị, vữa rơi , q= 6.5 kN/m2 g : Trọng lợng thể tích vữa bê tông, g = 24.0 kN/m Ván khuôn ho H Thiết bị R q Pmax Ptc cho (m) (m) Thi công (m) kN/m2 kN/m2 kN/m2 1.6 Đầm bàn 0.4 6.5 20.930 16.100 Dầm KCN 0.4 1.6 Đầm cạnh 6.5 70.850 54.500 Mố trụ 0.3 1.2 Đầm dùi 0.7 6.5 30.290 23.300 Ta có áp lực quy đổi từ biểu đồ hình thang sang hình chữ nhật: Ptđ = Với F: diện tích biểu đồ hình thang F = 0.5 (2.H - R).(Pmax - q) + H.q ¸p lùc Thi công Đơn vị Tính đổi Dầm KCN Mố trụ F 30.602 49.010 28.022 m2 Pt® 19.126 30.631 23.351 kN/m2 Pt®tc 14.900 24.500 18.400 kN/m2 4.1.2 Tính toán tôn lát SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 279 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT Chọn tôn thép làm ván Tôn thép lát mặt ván làm việc nh kê cạnh Khoảng cách sờn đứng : a cm Khoảng cách sờn ngang : b cm Ván khuôn a b Thi công dầm 45 45 Thi công KCN 50 50 Thi công mố trụ 50 50 Moment uốn trọng tâm cạnh a x b : Mtt = a.Ptđ.a.b §é cđa tÊm f= Víi : a,b b¶ng) : HƯ sè phơ thc tû lƯ gi÷a kÝch thíc cđa cạnh ván (Tra E : Mô đuyn đàn hồi cđa thÐp, E = 210000000 kN/m2 Ptc : ¸p lực vữa không xét đến hệ số vợt tải (tiêu chuẩn) d : Chiều dày tôn Xác định chiều dày tôn theo điều kiện bền (tính cho cm chiều rộng ván) d Với R : cờng độ tính toán thép Lấy R = 240000 KN/m Độ võng cho phép: a= Bảng xác định hƯ sè a , b SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 280 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT a:b 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 a 0.0153 0.0665 0.0757 0.0817 0.0829 0.0833 b 0.0138 0.0199 0.024 0.0264 0.0277 0.0281 B¶ng kÕt tính toán Tính ván khuôn Thi công dầm Thi c«ng KCN Th/c«ng mè trơ KÕt ln Mtt dtt d f [f] kNm Cm cm cm cm 0.40 0.06273 0.225 Đạt 0.50 0.08050 0.250 Đạt 0.50 0.06045 0.250 Đạt 0.059 0.1217 0.117 0.1711 0.089 0.1494 4.1.3 Tính toán sờn tăng cờng: Sờn tăng cờng đợc coi nh làm việc với tôn lát Chọn kích thớc sên ngang b»ng kÝch thíc sên ®øng TiÕt diƯn tính toán: Ta có bảng tính sau : Thi công d B H DÇm 0.4 10 0.5 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 F J W 7.4 85.55 12.79 Trang 281 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 KCN 0.5 Mè trơ 0.5 7.5 7.5 TIÊU CHUẨN THIẾT 10 11.7 0.8 137.12 20.54 10 11.7 0.8 137.12 20.54 (Đơn vị sử dụng cm) Biểu đồ áp lực vữa tác dụng lên sờn tăng cờng có dạng hình thang Sờn ngang đợc coi dầm giản đơn tựa gối cạnh mép tầm ván đơn Lực tác dụng biểu đồ áp lực vữa khoang sờn phản lùc gèi cđa sên däc kỊ tiÕp S¬ đồ tính toán nh hình vẽ: s ơđ tính toán s ờn ngang 2r 2r Sơđ tính toán s ên ® øng 2r h Pmax B h2 h1 Ta có: Pmax = Mmax = R = Xác định néi lùc sên ngang : + ¸p lùc tÝnh đổi : P = 4.1.3.1 Tính toán sờn tăng cờng theo ®é bỊn: SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 282 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 Ván khuôn Pmax R P TIEU CHUAN THIET Mmax Kết luận Thi công dầm 8.607 0.968 4.303 9890.841 773.081 Đạt 21729.04 1057.87 Thi công KCN 15.316 1.914 7.658 Đạt 16564.79 Thi công Mố trụ 11.676 1.459 5.838 806.455 Đạt 4.1.3.2 Tính toán sờn tăng cờng theo điều kiện biến dạng J f [f] Kết luận Ván khuôn Ptc Thi công dầm 3.353 85.547 0.00083 0.675 Đạt Thi công KCN 6.125 137.117 0.00145 0.750 Đạt Thi công Mố trụ 4.600 137.117 0.00109 0.750 Đạt 4.2 Tính ván đáy Trong thi công dầm đổ bê tông bệ nên ván đáy bố trí để tạo độ phẳng Ta tính ván đáy cho thi công kết cấu nhịp đúc hẫng Tải trọng tác dụng : + Tải trọng bề mặt : q = 6.5 kN/m2 + Trọng lợng bê tông : qbt = 12 kN/m2 Chọn đầm: Đầm bàn có bán kính tác dụng R = 0.4 m áp lực vữa tác dụng lên ván đáy : Pmax = 14.69 KN/m2 Ptc = 11.3 KN/m2 Chọn khoảng cách giữa sờn tăng cờng: + a = 50 cm + b = 50 cm M« men lín nhÊt ë gi÷a tÊm : SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 283 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III:THIẾT KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 Mtt = TIÊU CHUẨN THIẾT 0.056 KNm TÝnh chiều dày tôn lát theo điều kiện bền: d = 0.168 cm Chän : d = 0.5 cm Tinh chiÒu dày ván khuôn theo điều kiện biến dạng : f = 0.037129 cm [ f ] = 0.25 cm Nh tôn lát đạt điều khiện biến dạng SVTH: NGUYEN QUANG THỌ LỚP: CẦU HẦM K48 Trang 284 ... PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III :THI T KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THI T Ta cã : h > 1.56 m Chọn h = m 4 .Thi t kế ván khuôn thép : 4.1 Tính toán ván khuôn thép: 4.1 .1 Tính ván khuôn thành:... CHUẨN THI T Mmax KÕt ln Thi c«ng dầm 8.607 0.968 4.3 03 9890.841 773.081 Đạt 21729.04 1057.87 Thi công KCN 15.316 1.914 7.658 Đạt 165 64.7 9 Thi công Mố trụ 11.676 1.459 5.838 806.455 Đạt 4.1 .3.2... LễP: CẦU HẦM K48 Trang 265 THI T KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: ThS NGÔ PHẦN III :THI T KẾ THI CÔNG KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THI T III Thi c«ng kÕt cấu nhịp Trình tự thi công thep phơng pháp