Thiết Kế Cầu Dầm BTCT Dự Ứng Lực Nhịp Giản Đơn (Kèm Bản Vẽ Autocad, Excel tính toán)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ BÁN CÔNG KHOA KỸ THUẬT – CÔNG NGHỆ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰC NHỊP GIẢN ĐƠN TRƯỞNG KHOA : TS DƯƠNG HỒNG THẨM GVHD CHÍNH : KS ĐẶNG HUẤN SVTH : NGUYỄN VĂN HẢI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Chương GIỚI THIỆU SƠ BỘ – THIẾT KẾ SƠ BỘ I SỐ LIỆU THIẾT KẾ + Chiều dài nhòp : L = 30 m + Khổ cầu : K = + × 1.25 m + Số dầm : n=7 + Số dầm ngang : m=5 + Tải trọng : H30, XB80, Png = 300 kG/m2 + Cốt thép dự ứng lực : Bó cáp tao 12.7 mm + Phương pháp kéo căng cốt thép : căng sau Tính toán theo qui trình “Thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn” Bộ Giao Thông Vận Tải ban hành năm 1979 II THIẾT KẾ SƠ BỘ + Kết cấu nhòp gồm có dầm dầm ngang, kết cấu thiết kế theo hình thức bán lắp ghép 1) Dầm chủ : + Dầm chủ thiết kế dầm chữ T nhòp giản đơn, làm việc hai giai đoạn • Khoảng cách dầm chủ : tính sơ theo công thức sau B + 2T + 2C 800 + × 125 + × 20 K= = = 155.7 cm n  Chọn K = 156 cm • Chiều cao dầm : 1 1 hdc = ( ÷ ) × L nhòp = ( ÷ ) × 30 = 1.20 ÷ 2.00 m 25 15 25 15  Chọn hdc = 1.40 m • Chi tiết dầm : 10 20 16 25 20 140 69 10 16 126 56 2) Dầm ngang : + Dầm ngang thiết kế theo tiết diện chữ T, tính theo dầm liên tục nhiều nhòp có gối tựa dầm chủ • Chiều cao dầm ngang : hdn = 0.75 × hdc = 0.75 × 1.40 = 1.05 m  Chọn hdp = 1.1 m • Số dầm ngang :  Hai dầm hai gối dầm chủ  Năm dầm nhòp • Khoảng cách hai dầm ngang : l1 = 7.4 m 3) Bản mặt cầu : + Dự kiến phần cánh dầm nối liền với  mặt cầu tính theo kê hai cạnh 4) Mặt cắt ngang cầu : 1090 20 125 77 5) 800 156 156 156 125 156 156 156 Mối nối cánh dầm dầm ngang : 20 77 126 30 DẦM CHÍNH 126 DẦM CHÍNH DẦM NGANG Mối nối cánh dầm mối nối dầm ngang ( Thi công đổ chổ ) Chương TÍNH TOÁN LAN CAN & LỀ BỘ HÀNH I TÍNH TOÁN LAN CAN 1) Thanh lan can : + Xem lan can dầm liên tục, gối trụ lan can Để đơn giản ta xét dầm giản đơn, có kể đến độ ngàm ( kể đến moment âm ) 15 15 20 20 + 4x192 192 40 20 192 4x192 20 Chọn lan can : • Tiết diện :15×15 cm • Nhòp tính toán : L = 192 – 20 = 172 (cm) = 1.72 (m) • Vật liệu : B#250 ( Rn = 110 kG/cm2, Rk= 8.3 kG/cm2 ) Thép AI (Ra = 1900 kG/cm2) a) Tải trọng tác dụng lên lan can : + Tónh tải : trọng lượng thân lan can gtt = 1.1 × 2.5 × 0.15 × 0.15 = 0.0619 (T/m) + Hoạt tải: hoạt tải người (P = 130 kG) tác dụng theo phương ngang phương đứng ptt = 1.1 × 0.13 = 0.143 (T) b) Sơ đồ tính : Gtt = 0.0619 kg/m Ptt = 143 kg Ltt = 1.72m c) Nội lực : g × L2 ptt × L 0.0619 × 1.72 0.143 × 1.72 = 0.0844 Tm Mo = tt + = + 8 Vì thực tế hai đầu ngàm nên ta có : + Moment nhòp : M0.5 = 0.5 × Mo = 0.5 × 0.0844 = 0.0422 (Tm) + Moment gối : Mg = – 0,7 × Mo = – 0.7 × 0.0844 = – 0.0591 (Tm) d) Tính cốt thép :  Tính cốt thép dọc : ( moment gối lớn nhòp nên cần tính cốt thép gối ) + Chọn a = cm  ho = h – a = 15 – = 13 cm Mg 0.0591× 10 A = = = 0.0212  Rn × b × ho2 110 × 15 × 13 γ = 0.5 × (1 + − 2A ) = 0.5 × (1 + − × 0.0212 ) = 0.989 Mg 0.0591× 10 Fa = = = 0.242 cm2 γ × Ra × ho 0.989 × 1900 × 13   +  + Lượng cốt thép tính nhỏ  chọn cốt thép lan can : 4φ14 Tính cốt đai : Kiểm tra điều kiện : Q < [Q] = 0.6 × Rk × b × ho Lực cắt gối: (gtt + ptt ) × L (0.0619 + 0.143) × 1.72 = = 0.176 (T) = 176 (kG) 2 [Q] = 0.6 × Rk × b× ho = 0.6 × 8.3 × 15 × 13 = 971.1 kG > Q Q=  thoả điều kiện lực cắt  không cần phải tính toán cốt đai, cần đặt cốt đai theo cấu tạo (cốt đai φ6a200) Cấu tạo lan can : 150 4φ14 150 φ6a200 2) Trụ lan can : + Chọn tiết diện diện trụ (20 × 20) cm, chiều cao trụ h = m + Vật liệu : B#250 ( Rn = 110 kG/cm2, Rk= 8.3 kG/cm2 ) Thép AI (Ra = 1900 kG/cm2) a) Tải trọng : + Tỉnh tải : trọng lượng thân trụ lan can gtt = 1.1 × 2.5 × 0.2 × 0.2 × + × 0.0619 × 1.72 = 0.323 T +  + + Hoạt tải: pđứng = pngang = 130 kG ptt =1.1 × 0.13 = 0.143 T Tải trọng thẳng đứng : Nđ = gtt = 0.323 T Tải trọng ngang : Nn = 0.143 T b) Sơ đồ tính : Nđ= 323 kg Nn= 143 kg c) Nội lực : + Lực nén dọc trục ngàm : Ntt = Nđ = 0.323 (T) + Moment ngàm : Mtt = Nn × L = 0.143 × = 0.143 (Tm) d) Tính cốt thép : ( Trụ lan can chòu nén lệch tâm, đặt cốt thép đối xứng ) + Độ lệch tâm : 1.5 cm  e on ≥  h 20  eon = 1.5 cm  25 = 25 = 0.8 cm M 0.143 eo = + eon = × 100 + 1.5 = 45.77 cm N 0.323 + Tính cốt thép : * Chọn a = a’= cm  ho = 20 – = 17 cm * Chiều cao vùng nén : N 0.323 × 10 x= = = 0.147 cm Rn × b 110 × 20 Do 2a’= cm > x  e’= η × eo – (ho – a’) = 45.77 × – (17 – ) = 31.77 cm N × e' 323 × 31.77 Fa = Fa' = = = 0.386 cm2  Ra × (ho − a' ) 1900 × (17 − 3) Vì lượng cốt thép tính nhỏ nên ta chọn cốt thép sau :  cốt dọc : 4φ14  cốt đai : φ6a200 + Cấu tạo cốt thép liên kết lan can cột lan can : Þ6a200 Þ6a200 4Þ14 TÍNH TOÁN LỀ BỘ HÀNH 1) Cấu tạo : 100 II 4Þ14 35 125 25 + 100 20 Chọn dạng lề đổ chổ Bề rộng bên lề hành : 1.25 m Chiều dày :hb = cm, BT#250, thép AI 2) Bản bê tông lề hành : a) Sơ đồ tính : + Bản lề hành tính theo hướng Khi tính toán ta cắt thành dải rộng 1m để tính  tính toán nội lực dầm giản đơn, sau nhân với hệ số ngàm + q + b) Tải trọng tác dụng : Tỉnh tải : bao gồm Lớp phủ bê tông asphalt dày cm g1 = 1.5 × 0.02 × 2.3 × = 0.069 (T/m) • Trọng lượng thân : g2 = 1.1 × 2.5 × 0.08 × = 0.22 (T/m) Tónh tải tính toán : gtt = 0.069 + 0.22 = 0.289 (T/m) Hoạt tải : người ptt = 1.4 × 0.3 × = 0.42 (T/m) •  +  Tổng tải trọng tính toán : +  +   qtt = gtt + ptt = 0.289 + 0.42 = 0.709 (T/m) c) Nội lực : qtt × L2tt 0.709 × 12 Mo = = = 0.0886 (Tm) 8 q × L 0.709 × Qo = tt = = 0.3545 (T) 2 Trên thực tế làm việc ngàm đầu nên ta phải kể đến hệ số ngàm : M0.5 = 0.5 × Mo = 0.5 × 0.0886 = 0.0443 (Tm) Mg = – 0.7 × Mo = – 0.7 × 0.0886 = 0.062 (Tm) Qg = – 0.7 × Qo = – 0.7 × 0.3545 = 0.248 (T) d) Tính cốt thép : Chọn a = 2.5 (cm) ho = h – a = – 2.5 = 5.5 cm M 0.062 × 10 A= = = 0.0186 Rn × b × ho2 110 × 100 × 5.5 γ = 0.5 × (1 + − 2A ) = 0.5 × (1 + − × 0.0186 ) = 0.9906 Fa = M 0.062 × 10 = = 0.599 cm2 γ × Ra × ho 0.9906 × 1900 × 5.5 Vì lượng cốt thép tính nhỏ nên chọn cốt thép theo cấu tạo : • Cốt chòu lực : φ8a200 • Cốt cấu tạo : φ6a200 + Kiểm tra khả chòu cắt : [Q] = 0.6 × Rk × b × ho = 0.6 × 8.3 × 100 × 5.5 = 2739 (kG) = 2.739 (T) [Q] = 2.739 (T) > Q = 0.248 (T)  Bản đủ khả chòu cắt e) Bố trí cốt thép : φ6a200 thép chờ để liên kết với thép cột lan can 6φ12 φ8a200 6φ12 Chương TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU I + CẤU TẠO HỆ MẶT CẦU : Chọn chiều dày hb = 16 cm ( htb = 17.3 cm ) • bê tông mác 400 ( Rn = 235 kG/cm2 ; Rk = 16 kG/cm2 ) • cốt thép : + φ ≤ 10 : dùng loại thép AI : Ra = 1900 kG/cm  φ > 10 : dùng loại thép AII : Ra = 2400 kG/cm Lớp phủ mặt cầu H = 12 cm gồm lớp sau : • lớp mui luyện : vữa xi măng mác 200, dày cm • lớp cách nước : dày 1cm • lớp bê tông bảo hộ : mác 250, dày cm + Dùng toán đồ hình 3-3 để xác đònh modun đàn hồi chung mặt đường : Eo 250 H 64 = = 0.070 = = 1.778 đc 3579 E D 36 Ta có : tb Ech = 0.405 đc E tb Tra toán đồ – ta : Ech = c tb × 0.405 = 3579 × 0.405 = 1449 (daN/cm2) > E = 1400 (daN/cm2)  yc Vậy kết cấu chọn đạt yêu cầu 3) + Kiểm tra điều kiện đảm bảo chống trượt đất lớp cấp phối sỏi cuội (ở 60oc) : a) Trong đất : Qui đổi lớp kết cấu áo đường lớp tương đương + Xác đònh τ ax : H 64 = = 1.778 D 36 Ta có : c 3579 tb = = 14.316 Eo 250 Góc ma sát đất : ϕ = 15o Tra toán đồ hình –7 ta xác đònh : τ ax = 0.014 p +  τ ax = 6× 0.014 = 0.084 (daN/cm2) Xác đònh τ av : Từ H = 64 cm & ϕ = 15o, tra toán đồ hình – ta xác đònh : τ av = 0.003 (daN/cm2)  Ứng suất cắt hoạt động đất : τ = τ ax + τ av = 0.084 + 0.003 = 0.087 (daN/cm2) + Ứng suất cắt cho phép đất : [τ ] = K’× c Trong : K' = K1 × K × n × m Kt Tra bảng ta : K1 = 0.6 K2 = 0.8 Kt = 1.0 m = 0.65   K' = n = 1.15 0.6 × 0.8 × = 0.642 1.15 × 0.65 [ τ ] = 0.642× 0.38 = 0.244 (daN/cm2) > τ = 0.087 Vậy đất đảm bảo điều kiện không bò trượt b) Trong lớp cấp phối sỏi cuội : + Qui đổi lớp BTN ĐD Macadam lớp tương đương có chiều dày trung bình htb = 34 cm, theo công thức sau : Etb = E3 × ( + K × t1 / 3 ) 1+ K BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN Lớp vật liệu Ei (daN/cm2) BTNC–15–IA 2400 BTNC–25–IIA 3000 Đá dăm Macadam 4000 hi (cm) ti 0.628 0.750 25 H Ki 0.133 0.200 (cm) Etb (daN/cm2) 34 30 3630 3820 Xét tỷ số : H 34 = = 0.944 D 36  + c tb = 1.106 × 3630 ≈ 4016  β = 1.106 (daN/cm2) Xác đònh modun đàn hồi chung mặt lớp cấp phối sỏi cuội : E md ch Ta có : H 25 = = 0.694 D 36 Eo 250 = = 0.114 E1 2200 d Em ch = 0.270 E Tra toán đồ 3-3 ta : d Em ch = E1 × 0.270 = 2200 × 0.270 = 594 (daN/cm2)  + Ta có : Xác đònh τ ax : H 25 = = 0.694 D 36 c tb d Em ch = 4016 = 6.761 594 Góc ma sát lớp cấp phối sỏi cuội : ϕ = 35o Tra toán đồ hình – ta xác đònh : τ ax = 0.0264 p +  τ ax = 6× 0.0264 = 0.1584 (daN/cm2) Xác đònh τ av : Từ H = 25 cm & ϕ = 35o , tra toán đồ hình – ta xác đònh : τ av = – 0.015 (daN/cm2)  Ứng suất cắt hoạt động đất : τ = τ ax + τ av = 0.1584 – 0.015 = 0.1434 (daN/cm2) + Ứng suất cắt cho phép đất : [τ] = K’× c Trong : K' = K1 × K × n × m Kt Tra bảng ta : K1 = 0.6 K2 = 0.8 Kt = 1.0 m = 0.65  K' = 0.6 × 0.8 × = 0.642 1.15 × 0.65 n = 1.15  [ τ ] = 0.642× 0.35 = 0.225 (daN/cm2) > τ = 0.1434 (daN/cm2) Vậy lớp cấp phối sỏi cuội đảm bảo điều kiện không bò trượt 4) + Kiểm tra điều kiện kéo uốn đáy lớp bê tông nhựa (ở 10oc) : Qui đổi lớp BTN lớp tương đương : Ta có :  + = 0.8 ; t= 13000 = 1.3 10000 Etb = 11269 (daN/cm2) Xét tỷ số :  K= c tb = 11269 H = = 0.25 D 36  β = 0.943 <  lấy β = (daN/cm2) Xác đònh modun đàn hồi chung mặt lớp đá dăm Macadam : E m.tr ch Ta có : H 25 = = 0.694 D 36 d Em 594 ch = = 0.1485 E2 4000 tr Em ch = 0.330 E Tra toán đồ – ta : tr Em ch = E2 × 0.330 = 4000 × 0.330 = 1320 (daN/cm2)  + Xác đònh ứng suất kéo uốn đáy lớp BTN bên : Ta có : H = = 0.25 D 36 c tb tr Em ch = 11269 = 8.537 1320 Tra toán đồ hình – 11 ta xác đònh : σku = 1.94 σ ku = 1.15 × p × σku = 1.15 × × 1.94 = 13.386 (daN/cm2)   σku = 13.386 (daN/cm2) < [σku]BTN = 15 (daN/cm2) Vậy lớp BTN đảm bảo điều kiện chòu kéo uốn Chương TÍNH TOÁN KHỐI LƯNG ĐÀO ĐẮP IV XÁC ĐỊNH KHỐI LƯNG ĐÀO VÀ ĐẮP Do đòa hình mặt đất tự nhiên không phẳng, nên việc xác đònh xác cao độ đào đắp lớp đất khó khăn Để đơn giản việc tính toán, ta tính khối lượng đào, đắp đoạn theo diện tích mặt cắt ngang đoạn (Ftb) 1) Đối với đắp : :m m×H H B Fđắp B + 2×m×H :m m×H Hình dạng mặt cắt ngang đường đắp Diện tích đắp : Fđắp = ( B + m×H )×H (m2) + + Công thức xác đònh khối lượng đất đắp : Vđắp (H i − H i+1 )2 × m = (B + m × H tb ) × H tb × L + ×L 12 (m3) 2) Đối với đào : Fđào m ωk K 1: H 1: m ωk B B1 K Hình dạng mặt cắt ngang đường đào + Diện tích đào : Fđào = (B1 + m×H)×H + 2×ω k ( m2 ) + Công thức xác đònh khối lượng đào : Vđào = (B1 + m × H tb ) × H tb × L + × ω k + (H i − H i+1 )2 × m ×L 12 (m3) Trong : B : bề rộng đường ( B = 12m ) B1 = B + 2×K = 12 + 2×1.9 = 15.8 (m) H tb = Hi L ωk (H i + H i+1 ) : cao độ thi công cọc thứ i : khoảng cách cọc : diện tích rãnh biên – ω k = ( K + )× hr m : hệ số mái dốc đường ( m = 1.5 ) hr : chiều sâu rãnh ( sơ chọn hr = 0.5m ) K = 2× m × hr + 0.4 = 2×1.5× 0.5 + 0.4 = 1.9 (m)  ωk = (  II K + 0.4 + )× hr = ( ) × 0.5 = 0.575 (m2) 2 HIỆU CHỈNH KHỐI LƯNG ĐÀO ĐẮP 1) Hiệu chỉnh khối lượng đào đắp kết cấu áo đường : Khi tính toán khối lượng đào đắp theo công thức trên, ta chưa xét đến khối lượng kết cấu áo đường độ dốc ngang mặt đường lề đường Do để tính toán cách xác ta cần phải hiệu chỉnh khối lượng đào đắp kết cấu áo đường Gọi khối lượng hiệu chỉnh ∆V, đoạn chiều dài L : ∆V = ± (ω mđ – ω ∆ )×L Trong : Dấu (+) đường đào Dấu (–) đường đắp ω mđ : Diện tích kết cấu mặt đường lề gia cố ω ∆ : Diện tích phần tam giác phía mức cao độ thiết kế Bnđ HT.KẾ a Bmđ a :m :m Mặt cắt ngang đường + Chiều dày kết cấu áo đường chọn H = 64cm với lớp sau :  BTNC lớp : (cm)  Đá dăm Macadam : 25 (cm)  Cấp phối sỏi cuội : 30 (cm) + Chiều dày lớp áo đường lề gia cố chọn sau : số lớp kết cấu áo đường lề gia cố chọn tương tự phần mặt đường xe chạy chiều dày lớp lấy với chiều dày BTNC lớp : (cm) Đá dăm macadam : (cm) Cấp phối sỏi cuội : 14 (cm) ωmđ = × 0.64 + 0.3 × 1.5 × = 6.02 (m2) Độ dốc ngang phần mặt đường lề gia cố : 2% Độ dốc ngang phần lề đất (không có gia cố) : 6% (2 × 0.5 × 0.06 + 5.5 × 0.02) × 5.5  1 ω ∆ = ×  × 0.5 × 0.5 × 0.06 +  = 0.95 (m ) 2       + +  2) Hiệu chỉnh khối lượng đào đắp đào bỏ lớp đất hữu : Ngoài việc hiệu chỉnh kết cấu áo đường, đắp phải tính khối lượng đào đắp bù vào lớp đất hữu lớp đáy đường Sơ lấy chiều dày lớp đất hữu đào bỏ dày δ = 20 (cm) Khối lượng đất hữu đào bỏ đoạn L tính sau : ∆Vhc = δ × (B + × m × Htb) × L = 0.2 × (12 + × Htb) × L Kết tính toán khối lượng đào đắp thể bảng sau (xem trang sau) KHỐI LƯNG ĐÀO ĐẮP PHẦN MẶT ĐƯỜNG TÊN CỌC LÝ TRÌNH ĐPA KM0+0.00 CỰ LY (m) S LỚP BTNC-15 (m2) S LỚP BTNC-25 (m2) 0.32 0.40 25 C1 25 0.32 50 C3 75 0.32 0.40 0.32 0.40 25 25 C4 100 0.32 125 0.32 150 0.32 175 C8 200 0.32 0.40 0.32 0.40 25 20.75 MA 220.75 MB 371.65 0.32 0.40 0.32 0.40 3.75 C30 375.4 0.32 400.4 C32 425.4 0.32 0.40 0.32 0.40 25 25 C33 450.4 0.32 475.4 0.32 500.4 0.32 525.4 C37 550.4 0.32 0.40 0.32 0.40 25 25 CPA 575.4 0.32 TỔNG CỘNG 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 6.64 8.30 1.20 1.50 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 8.00 10.00 135.84 169.80 0.40 25 C36 10.00 0.40 25 C35 8.00 0.40 25 C34 10.00 0.40 25 C31 8.00 0.40 25 C7 10.00 0.40 25 C6 8.00 0.40 25 C5 V LỚP BTNC-25 (m3) 0.40 25 C2 V LỚP BTNC-15 (m3) 0.40 TÊN CỌC LÝ TRÌNH ĐPA KM0+0.00 CỰ LY (m) S LỚP MACADAM (m2) S LỚP SỎI CUỘI (m2) 2.40 25 C1 25 50 C3 75 100 125 150 C8 200 2.40 2.40 25 20.75 MA 220.75 MB 371.65 2.40 2.40 3.75 C30 375.4 400.4 C32 425.4 2.40 2.40 25 25 C33 450.4 475.4 500.4 525.4 C37 550.4 2.40 2.40 25 25 CPA 50.00 30.00 50.00 60.00 50.00 60.00 50.00 60.00 41.50 49.80 7.50 9.00 50.00 60.00 50.00 60.00 50.00 60.00 50.00 60.00 50.00 60.00 50.00 60.00 50.00 60.00 50.00 60.00 849.00 898.80 2.40 25 C36 30.00 2.40 25 C35 50.00 2.40 25 C34 30.00 2.40 25 C31 50.00 2.40 25 175 30.00 2.40 25 C7 50.00 25 C6 60.00 2.40 25 C5 50.00 25 C4 V LỚP SỎI CUỘI (m3) 2.40 25 C2 V LỚP MACADAM (m3) 575.4 TỔNG CỘNG 2.40 TÊN CỌC LÝ TRÌNH ĐPA KM0+0.00 CỰ LY (m) S ĐÀO (m2) S ĐẮP (m2) 25 22.00 0.77 25 C2 50 C3 75 100 0.11 10.63 15.63 12.00 2.13 22.63 2.13 21.25 10.50 0.17 25 125 1.7 25 C6 15.63 0.85 25 C5 9.63 1.25 25 C4 150 0.84 25 C7 175 C8 200 68.25 4.62 25 185.00 10.18 20.75 MA 220.75 MB 371.65 257.20 14.61 15.61 3.75 C30 56.42 375.4 14.48 25 C31 400.4 C32 425.4 295.25 9.14 25 173.13 4.71 25 C33 76.63 450.4 1.42 25 C34 475.4 500.4 0.16 525.4 C37 550.4 0.09 25 7.25 1.00 3.13 3.13 14.38 2.13 0.17 1.06 25 CPA 17.75 0.08 25 C36 5.25 0.42 25 C35 V ĐẮP (m3) 0.99 25 C1 V ĐÀO (m3) 575.4 28.5 1.22 TỔNG CỘNG 156.65 1181.91 KHỐI LƯNG PHẦN NẠO VÉT TÊN CỌC LÝ TRÌNH ĐPA KM0+0.00 CỰ LY (m) S VÉT (m2) 25 50 75 100 C5 125 150 175 200 MA 220.75 4.27 MB 371.65 4.33 3.75 375.4 400.4 425.4 C34 475.4 500.4 525.4 3.7 92.50 4.1 85.07 4.28 16.05 4.02 100.50 3.63 90.75 3.34 83.50 3.16 79.00 3.1 77.50 3.11 77.75 3.1 77.50 3.06 76.50 3.11 25 550.4 3.08 25 CPA 83.75 3.1 25 C37 3.35 3.09 25 C36 77.75 3.23 25 C35 3.11 3.45 25 450.4 74.50 3.81 25 C33 2.98 4.22 25 C32 75.75 3.92 20.75 C31 3.03 3.48 25 C30 76.75 3.22 25 C8 3.07 2.99 25 C7 76.50 2.96 25 C6 3.06 3.09 25 C4 76.75 3.04 25 C3 3.07 3.07 25 C2 V VÉT (m3) 3.06 25 C1 S VÉT TB (m2) 575.4 3.04 TỔNG CỘNG 1398.37