... phần duới.
- Mố gồm mố nhẹ kiểu chữ U bằng BTCT đặt trên móng cọc đài thấp, cọc có
đờng kính 100 (cm).
- Trụ gồm 2 trụ đặc thân hẹp 2 đầu tròn bằng BTCT đặt trên móng cọc, cọc có
đờng kính 100 ... gây ra hiện tợng xói
lở, bồi lắng tại giữa sông và 2 bên bờ.
Chơng I
Phơng án sơ bộ I
Cầu dầmBTCT DƯL l = 33m
Nguyn Tun Dng Cu ng B K43A - NA
5
n Tt Nghip B mụn Cu Hm
190110
350 cm
180
6025
100
50
65
y1
y2
y3
y4
y5=0
1
Xe...
... cấu mố:
Hai mố chữ U bằng BTCT có f’c=30MPa. Móng mố dùng móng cọc khoan nhồi
bằng BTCT có f’c=30MPa, chiều dài dự kiến 10,3m.
Trên tường ngực bố trí bản giảm tải bằng BTCT 300
×
300
×
20cm. Gia ... cấu nhịp:
- Cầu gồm 3 nhịp dầm bằng BTCT ƯST có f’c=50MPa là dầm liên tục thi công
theo công nghệ đúc hẫng theo sơ đồ 56+80+56m=192m và 2 nhịp dẩn dầm đơn giản BTCT
ƯST 2x33m.
- Các lớp mặt cầu ... dày 1,5cm.
- Lề bộ hành cao hơn mặt cầu 30cm, làm bằng bản BTCT trên có lát đá con sâu.
- Chân đế lan can tay vịn và dải phân cách bằng BTCT, phần trên của lan can tay
vịn làm bằng các ống thép...
... CU HM
DC
bản
=
. .
C ban
g W A
sodamchu
=
9,81 2400 (11,5 0,2 2,5 0,22)
6
x x x x+
=11183,4 N/m=11,183 kN/m
Tải trọng các bộ phận của kết cấu: DC = DC
dam
+ DC
lancan
+DC
bản
= 15,783 kN/m
- ... lực.Trong đồ án này,do mặt cắt ngang cầu có 6 dầm nên có thể
sử dụng tung độ dah trong phụ lục A-“Cầu BTCT trên đường ôtô”.Lê Đình
Tâm_2005.Dạng đah môment tại các tiết diện 200,204,205,300 và đường ... tích cốt thép chịu kéo
A
S
:=
.
u
y
M
f jd
φ
A
S
=1.43 (
2mm
mm
)
Tra phụ lục B,bảng B4,’Cầu BTCT trên đường ôtô’Lê Đình Tâm,chọn
No.20@200mm
Diện tích cốt thép thực: A
S
’:=
200
b
A
mm
A
s
’=1.5...
... trọng bản thân dầm chủ (tính trên 1m dài dầm)
DC
dam
= W
S
.g.A
g
Trong đó: W
S
= 7850kg/m
3
; g = 9,81 m/s
2
;
A
g
= 51200mm
2
=0,0512m
2
DC
dam
= W
S
.g.A
g
= 7850.(9,81).(0,0512) = 3942,84 ... tích cốt thép chịu kéo
A
S
:=
.
u
y
M
f jd
φ
A
S
=1.43 (
2mm
mm
)
Tra phụ lục B,bảng B4,’Cầu BTCT trên đường ôtô’Lê Đình Tâm,chọn
No.20@200mm
Diện tích cốt thép thực: A
S
’:=
200
b
A
mm
A
s
’=1.5 ... tích cốt thép chịu kéo
A
S
:=
.
u
y
M
f jd
φ
A
S
=0.661 (
2mm
mm
)
Tra phụ lục B,bảng B4,’Cầu BTCT trên đường ôtô’Lê Đình Tâm,chọn
No.15@300mm
Diện tích cốt thép thực: A
S
:=
300
b
A
mm
A
s
=0.667...
... trọng bản thân dầm chủ (tính trên 1m dài dầm)
DC
dam
= W
S
.g.A
g
Trong đó: W
S
= 7850kg/m
3
; g = 9,81 m/s
2
;
A
g
= 43408mm
2
=0,043408m
2
DC
dam
= W
S
.g.A
g
= 7850x(9,81)x(0,043408) ... = 3342,785 N/m
= 3,343 kN/m
- Tải trọng bản thân lan can (chia đều cho 6 dầm);
DC
lancan
=
sodamchu
AgW
lancanlancan
=
2400 (9,81) 0,32
6
ì ì
= 1256,68 N/m =1,257 kN/m
-Tải trọng bản thân ... tích cốt thép chịu kéo
A
S
:=
.
u
y
M
f jd
φ
A
S
=1,077(
2mm
mm
)
Tra phụ lục B,bảng B4,’Cầu BTCT trên đường ôtô’Lê Đình Tâm,chọn
No.15@200mm
Diện tích cốt thép thực: A
S
’:=
200
b
A
mm
A
s
’=1.000...
... CU HM
DC
bản
=
. .
C ban
g W A
sodamchu
=
9.81 2400 (11.5 0.2 2.5 0.22)
6
x x x x+
=11183,4 N/m=11,183 kN/m
Tải trọng các bộ phận của kết cấu: DC = DC
dam
+ DC
lancan
+DC
bản
= 16,382 kN/m
- ... thiết phần tĩnh tải của lớp phủ mặt cầu đợc phân bố đều giữa tất cả các dầm
chủ, ta có:
DW =
sodamchu
ubedaylopphxechayBerongphanWg
fws
)).(.(.
=
9,81.(2250).(13,0).(0,075)
6
= 35867,8 N/m=3,587...
... tích cốt thép chịu kéo
A
S
:=
.
u
y
M
f jd
φ
A
S
=1.43 (
2mm
mm
)
Tra phụ lục B,bảng B4,’Cầu BTCT trên đường ôtô’Lê Đình Tâm,chọn
No.20@200mm
Diện tích cốt thép thực: A
S
’:=
200
b
A
mm
A
s
’=1.5...
... CU HM
DC
bản
=
. .
C ban
g W A
sodamchu
=
9,81 2400 (11,5 0,2 2,5 0,22)
6
x x x x+
=11183,4 N/m=11,183 kN/m
Tải trọng các bộ phận của kết cấu: DC = DC
dam
+ DC
lancan
+DC
bản
= 15,783 kN/m
- ... trọng bản thân dầm chủ (tính trên 1m dài dầm)
DC
dam
= W
S
.g.A
g
Trong đó: W
S
= 7850kg/m
3
; g = 9,81 m/s
2
;
A
g
= 43408mm
2
=0,043408m
2
DC
dam
= W
S
.g.A
g
= 7850x(9,81)x(0,043408) ... thiết phần tĩnh tải của lớp phủ mặt cầu đợc phân bố đều giữa tất cả các dầm
chủ, ta có:
DW =
sodamchu
ubedaylopphxechayBerongphanWg
fws
)).(.(.
=
9,81.(2250).(13,0).(0,075)
6
= 35867,8 N/m=3,587...
... 5,4
1440
80
18
w
D
t
= =
yw
F
kE.
1,1
=
250
4,5.200000
1,1
= 72, 3
yw
F
kE.
38,1
=
250
4,5.200000
38,1
= 90, 7
⇒
yw
F
kE.
1,1
≤
w
D
t
≤
yw
F
kE.
38,1
Nên:
yw
w
F
kE
t
D
C
.
.
1,1
=
... 0,85
2.2.2. Nguyên tắc tính toán
Sử dụng phương pháp phân tích gần đúng để thiếtkế bản mặt cầuBTCT đúc tại
chỗ và đúc liền khối {6.2.2.1.6}.
Mô hình tính toán coi mặt cầu như các dải bản vuông ... CHIỀU DÀY BẢN MẶT CẦU
Các yêu cầu về cấu tạo bản mặt cầu:
- Chiều dày tối thiểu của bản mặt cầuBTCT được quy định ở điều {9.7.1.1} là
175mm (không kể lớp hao mòn).
- Khi chọn chiều dày bản phải...
... B + B = 7+2× 0 +1.5+ 0.4 m=
Dạng kết cấu nhịp: Cầu dầm
Dạng mặt cắt: Super T
Vật liệu kết cấu: BTCT dự ứng lực
Công nghệ chế tạo: Căng sau
Cấp bêtông: f
c
’ = 50 Mpa
Tỉ trọng bêtông g
c
= 2400 ... TRẦN DU TIẾN MSSV : 094
CHUYÊN NGÀNH : CẦU ĐƯỜNG LỚP : CĐ04TA
Đề tài : THIẾTKẾCẦUDẦM SUPER TEE BTCT DỰ ỨNG LỰC
I. QUI MÔ THIẾTKẾ
Cầu được thiếtkế với quy mô vĩnh cửu
Khổ cầu : 2x0.4+ 2x1.5...
... phương pháp gần đúng :
Có thể sử dụng phương pháp phân tích gần đúng
để thiếtkế bản mặt cầuBTCT đúc bêtông tại chỗ và
đúc liền khối ( Điều 4.6.2.1.6 ).
Mô hình tính : coi mặt cầu như các ...
được gọi là chiều rộng dải bản tương đương, được lấy như
trong bảng TCN 4.6.2.1.3-1. Đối với cầuBTCT :
4.1.4 Bản kiểu dầm :
1- Tính toán mômen dương :
Hình 4.5
•
Đối với bản của cầu dầm, có ... 2.5.2.6.3-1 :
(4.1)
trong đó S là khẩu độ nhịp của bản.
+ Riêng đối với các dầm hộp và dầm chữ T, BTCT đúc
tại chỗ, yêu cầu chiều dày bản cánh trên ( bản mặt cầu )
phải lớn hơn 1/20 lần khoảng...