Đồ Án Thiết Kế Cầu Dầm T Căng Sau 5.75x2+1.2x2 (Kèm Bản Vẽ Cad)

ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS MAI LỰU CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG I Các số liệu thiết kế:2B2B - Loại dầm chữ T - Khổ cầu :B - K = 11.5 – 1.2 - Chiều dài nhòp dầm : L = 31 m - Số dầm : dầm - Khoảng cách dầm : 1.85 m - Số dầm ngang : dầm - Khoảng cách dầm ngang: 6.2 m - Khoảng cách trụ lan can : 1.85 m - Phương pháp : căng sau II Phương pháp thiết kế : - Sử dụng kết cấu nhòp có dầm ngang, dầm chủ làm việc theo tiết diện T Do đó, phương pháp tính cụ thể : - Bản mặt cầu : tính theo hẫng làm việc theo phương ngang cầu - Dầm ngang : Tính dầm ngang liên tục có gối dầm - Khoảng cách dầm ngang : 31/5 = 6.2 m - Dầm : tính dầm giản đơn Tiết diện dầm không thay đổi Khoảng cách dầm : 1.85m Có tất dầm - Kiểm toán III.Vật liệu dùng thi công : - Lề hành : + Bêtông cường độ chòu nén bê tông đủ 28 ngày: f’c = 30 MPa + Cường độ chảy thép AII: fy = 280 MPa - Bản mặt cầu : + Bêtông cường độ chòu nén bê tông đủ 28 ngày : f’c = 50 MPa + Cường độ chảy thép AII: fy = 280 MPa - Dầm ngang : + Bêtông cường độ chòu nén bê tông đủ 28 ngày : f’c = 50 MPa + Cường độ chảy thép AII: fy = 280 MPa - Dầm : + Bêtông cường độ chòu nén bê tông đủ 28 ngày : f’c = 50 MPa + Cốt thép thường AII: fy = 280 MPa + Cáp DƯL loại tao sợi, đường kính danh đònh 12.7 mm + Cường độ kéo đứt: f = 1860 MPa pu SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS MAI LỰU CHƯƠNG II: LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH I LAN CAN: 1.Thanh lan can: - Chọn lan can thép ống: + Đường kính ngoài: D=100 (mm) + Đường kính trong: d =90 (mm) - Khoảng cách cột lan can 1850 mm - Khối lượng riêng thép lan can: γ s =0.785x 10−4 (N/mm3) - Thép cacbon số hiệu CT3: fy =240 (Mpa) a Tải trọng tác dụng lên lan can: - Tónh tải : trọng lượng tính toán thân lan can g DC = γ s × D2 − d 1002 − 902 × π = 0.785 × 10 −4 × 3.14 × = 0.12(N / mm) 4 - Hoạt tải xét cho phương đứng phương ngang : W =0.37 N/mm phân bố P tt = 890 N tập trung (đặt theo phương hợp lực phương) Sơ đồ truyền tải: b Nội lực lớn nhòp : - η hệ số điều chỉnh tải trọng: η = ηD × ηR × ηI = 0.95 × 0.95 × 1.05 = 0.95 + Với: ηD = 0.95 hệ số dẻo ηR = 0.95 hệ số dư thừa ηI = 1.05 hệ số quan trọng - γ hệ số tải trọng ( γ DC = 1.25 với tónh tải, γ LL = 1.75 với hoạt tải cho lan can ) - þ = (tính cho cấu kiện thép) * TTGHCĐ (trạng thái giới hạn cường độ) g DC × l 0.12 × 18502 ) = 0.95 × 1.5 × = 73156 N.mm 8 W × l2 0.37 × 18502 M W = η× γ LL × = 0.95 × 1.75 × = 263158 N.mm 8 M U(DC) = η× (γ DC × SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP M P = η× γ LL × GVHD: ThS MAI LỰU P×l 890 × 1850 = 0.95 × 1.75 × = 684326.6 N.mm 4 - Theo phương x-x (phương đứng) : M x − x = M DC + M W = 73156 + 263158 = 336314 N.mm - Theo phương y-y (phương ngang) : M y −y = M W = 263158 N.mm - Tổng hợp mô men tác dụng theo phương hợp lực P: M = M 2x − x + M2y − y + M P = 336314 + 2631582 + 684326.6 = 1111362 N.mm c Kiểm tra tiết diện thanh: - Dùng nội lực TTGHCĐ để kiểm tra: S mômen kháng uốn tiết diện 4 π× D   d   3.14 × 1003   90   S= × 1 −  ÷  = 1 −   = 33745.19 mm ÷ 32 32   D     100   - Lan can làm thép CT3 có fy = 240 (Mpa) φ× M n = φ× fy × S = 0.9 × 240 × 33745.19 = 7288961 N.mm ⇒ φ× M n = 7288961 N.mm > M u = 1111362 N.mm - Vậy lan can đảm bảo khả chòu lực Trụ lan can: - Chọn trụ lan can thép từ thép CT3 Sơ đồ tính trụ dầm công xon, ngàm mặt bê tông lề hành - Chọn ống thép liên kết lan can vào trụ có tiết diện sau: + Có đường kính ngoài: D = 88 mm + Có đường kính trong: d = 78 mm - Tải trọng tác dụng lên trụ lan can: T3 T2 SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP T1 ống thép liên kết Trang ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS MAI LỰU - Tónh tải: + Trọng lượng thân trụ: P ' = γ × Vtlc + Plk = 0.785 × 10 −4 × (V1 + V2 + V3 ) + Plk V1 : Thể tích thép T1 V1 = × (160 + 120) × 640 × 10 = 896000 mm V2 : Thể tích thép T2 V2 = × b × l × h = × 150 × 720 × 10 = 2160000 m V3 : Thể tích thép T3 V3 = b × l × h = 150 × 180 × 10 = 270000 m Plk : trọng lượng ống liên kết D2 − d 882 − 782 × π× l = × 0.785 × 10 −4 × 3.14 × × 120 = 24.55 N 4 P ' = γ s × Vtlc + Plk = 0.785x10 −4 × (896000 + 2160000 + 270000) + 24.55 = 285.64 N Plk = × γ s × a Nội lực tính toán chân trụ: (sơ đồ tính hình vẽ) Mặt cắt chân trụ P+W W 350 W 300 * Tổng hợp nội lực tác dụng lên cột lan can hình vẽ: SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS MAI LỰU P = 890N w = 0.37x1850 = 684.5N - Tiết diện quy sau: tiết diện chữ I có + Cánh : - rộng 150 mm - dày 10 mm + Sườn : - cao 160 mm - dày 10 mm - Chọn thép CT3 có fy = 240 MPa có mô đun đàn hồi E = 200000 MPa - Chiều cao cột thép: 720 mm - Tổng hợp nội lực tính toán: + Mô men : Mux = 300 × 0.37 × 1850 + 650 × 0.37 × 1850 = 650275 N.mm + Lực dọc : P = 890+0.37x1850 = 1574.5 N + Trọng lượng thân trụ: P' = 285.64 N - Vậy lực dọc tác dụng lên cột là: Pu = 1574.5+ 285.64 = 1860.14 N Các đặc trưng tiết diện: + Diện tích: As = × 150 × 10 + 160 × 10 = 4600 mm y= Sx = 90 mm As +Mô men quán tính lấy trục X-X: 150 × 103 10 × 1603 + 85 × 150 × 10 × + = 25113333 mm Ixx = × 12 12 +Mômen quán tính lấy trục Y-Y: Iyy = × 10 × 1503 160 × 103 + = 5638333 mm 12 12 + Mô men kháng uốn trục X-X: Sxx = I xx 2 × 25113333 = 334844 mm = h 150 + Mô men kháng uốn trục Y-Y: Syy = I yy h = 2× 5638333 = 70479 mm 160 + Bán kính quán tính trục X-X: Rxx = Sxx 334844 = = 8.5 mm F 4600 + Bán kính quán tính trục Y-Y: Ryy = Syy F = 70479 = 3.9 mm 4600 - Sức kháng nén: SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP λ= [ GVHD: ThS MAI LỰU k × l Fy ] × rs × π E + Trong : K: hệ số chiều dài có hiệu K = có đầu tự l: chiều dài không liên kết kết l = 720 mm rs: bán kính quán tính trục ổn đònh ( trục ổn đònh trục X – X ) rs = 3.9 mm Vậy λ =( × 720 240 ) × = 16.6 3.9 × 3.14 200000 Áp dụng công thức với λ > 2.25 thì: Pn = 0.88 × Fy × A s λ = 0.88 × 240 × 4600 = 58525.3 N 16.6 - Sức kháng nén có hệ số: Pr = φPn = × 58525.3 = 58525.3 N > Pu = 1860.14 N thoả mãn φ = [6.5.4.2] Đối với cấu kiện chịu uốn * Sức kháng uốn: - Sức kháng uốn tính theo công thức: Mrx = Φ.fy Sxx = × 240 × 334844 = 80362560 Nmm = 80.4 KNm => Thoả mãn Φ : Hệ số kháng uốn = * Tổ hợp nén uốn kết hợp: - Ta có : = 1860.14 = 0.032 < 0.2 58525.3 Nên áp dụng công thức + (+) ≤ Trong đđó: Mrx,Mry : Sức kháng uốn có hệ số trục x,y(KNm)[6.10.4] [6.12] Mry = Mrx = 70.3KNm Mux = 0.65KNm M M  Pu 1860.14 0.65 +  ux + uy ÷ = + = 0.024 min[1.2Mcr;1.33Mu] = 5790145840 N.mm KL:thoả Tương tự ta lập bảng cho mặt cắt: Mặt cắt dps bf c c/dps Mn Mu fr M Mcr 1.2xMcr Mr I-I 881 1650 160 0.18 6561939384 4.45 4718473069 4718473069 5662167683 6561939384 II - II 1015 1650 161.1 0.16 7653957511 2468340000 4.45 3905614181 5017144181 6020573017 7653957511 III - III 1239.7 1650 162.4 0.13 9490645164 6847280000 4.45 2226158441 5332848441 6399418129 9490645164 IV - IV 1282 1650 162.59 0.13 10040870000 9046856167 4.45 683211533 4825121533 5790145840 10040870000 CHƯƠNG VI: THIẾT KẾ LỰC CẮT I Tính toán thép đai cho dầm chủ Xét mặt cắt I-I đầu dầm: 1.xác đònh d v ta xác đònh d v sau: SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang 94 ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS MAI LỰU d ps − 0.5 × a 881 − 0.5 × 110.88 826    d v = max 0.9 × d ps = max 0.9 × 881 = max 793  0.72 × 1500 1080    0.72 × h ⇒ d v = 1080 mm 2.Tìm ứng suất cắt trung bình:v v= Vu − φ× Vp φ× b w × d v = 1223220 − 0.9 × 349063.9 = 1.56 N 0.9 × 600 × 1080 *Trong Vp xác đònh: Vp = ∑ A psj × fpfj × sinα j -Xét bó thứ mặt cắt I-I: Aps = × 100.1 = 700.7 mm2 f1pf = fpf -∆fpF -∆fpA -∆fpES -∆fpCR -∆fpSR -∆fpR2 = 1376.4 - 0.27 - 5.34 - 5.07 -3.98 - 13.2- 10.94 =1337.6 MPa sinα = sin(4.6o) = 0.08 VP7 = A psj × fpjf × sin α j = 700.7 × 1337.6 × 0.08 = 74980.5 N -Tại bó khác ta tính tương tự: Vp = ∑ A psj × fpfj × sinα j = 349063.9 N v 1.56 *Xét tỉ số: f ' = 50 = 0.031 < 0.25 (thoả mãn điều kiện) c Giả sử: θ = 40o, tính εx Mu V N + 0.5 × ( u − Vp ) × cot gθ + 0.5 × u − A ps × fpo φ × dv φv φv εx = f Es × A s + E p × A ps *Xác đònh fpo:là ứng suất bó cáp sau mát mà ứng suất mà bê tông bọc quanh không fpo = fpf + fpc × Ep Ec -Xác đònh fpf: ứng suất bó cáp sau trừ mát ứng suất fpf = fpj - ∆fpT = 1376.4 – 271.65 = 1104.75 MPa -Xác đònh fpc: với e = dps – ytg = 881 – 601.29 = 279.71 mm fpc = − Pf Pf × e2 5880137 5880137 × 279.712 − =− − = −7.38 MPa Ag Ig 768396.7 2.233 × 1011 fpo = fpf + fpc Ep Ec = 1104.75 + −7.38 × SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP 197000 = 1145.44 MPa 35749.5 Trang 95 ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS MAI LỰU Mu V N + 0.5 × ( u − Vp ) × cot gθ + 0.5 × u − A ps × fpo φ × dv φv φv εx = f Es × A s + E p × A ps = + 0.5 × ( 1223220 − 349063.9) ×1.19 − 4404.4 ×1145.44 0.9 = −0.0051 < 197000 × 4404.4 -vì ε x < (do lực nén cáp tạo lớn) giảm hệ số thay ε x = ε x × Fε ta tính Fε : Fε = A s × Es + A ps × E p A s × Es + A ps × E p + E c × A c = A ps × E p A ps × E p + E c × A c 4404.4 × 197000 4404.4 × 197000 + 35749.5 × 450000 = 0.051 ⇒ ε x × Fε = −0.0051× 0.051 = −0.00026 MC I-I MC IV-IV - đó: A c = 0.5 × 1500 × 600 = 450000 mm v 4.Dùng f ' = 0.031 ε x = −0.00026 mm để xác đònh θ,β c Ta xác đònh được: θ = 27 →cotgθ = 1.96, β = 6.78 *Xác đònh lại ε x : SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang 96 ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS MAI LỰU Mu V N + 0.5 × ( u − Vp ) × cot gθ + 0.5 × u − A ps × fpo φ × dv φv φv εx = f Es × A s + E p × A ps 1223220 + 0.5 × ( − 349063.9) ×1.96 − 4404.4 ×1145.44 0.9 = = −0.00467 < 197000 × 4404.4 ⇒ εx = Fε ×εx = −0.051× 0.00467 = −0.00024 5.Xác đònh khả chòu cắt bêtông: Vc = 1 ×β× fc' × b w × d v = × 6.78 × 50 × 600 × 1080 = 2588859.4 N 12 12 *Khả chòu cắt thép đai: Vs = Vu 1223220 − Vc − Vp = − 2588859.4 − 349063.9 = −1578789.9 N φ 0.9 -Ta thấy Vs < bê tông đủ khả chòu cắt ta bố trí thép đai theo cấu tạo dùng thép Þ 12 đầu dầm để an toàn bố trí với khoảng cách s = 100 mm 6.Tính Vs ta có diện tích cốt đai , đai hai nhánh: 3.14 × 122 = 226.08 mm fy = 240 MPa Av = × Vs = A v × fvy × d v × cot gθ s 226.08 × 240 × 1080 × 1.96 = = 1148559 N 100 Kiểm tra khoảng cách cốt đai theo điều kiện cấu tạo A v × fvy    226.08 × 240 ' = 154.08 mm  0.083 × fc × b w  0.083 × 50 × 600  Vu  s ≤ min(0.8 × d v ,600 mm ' < 0.1 = min(864;600mm) fc × bw × d v   Vu 1222000   ' = =< 0.1 Vu > 0.1  fc × b w × d v 50 × 600 × 1080  min(0.4 × d v ,300) mm ' fc × bw × d v  chọn bước cốt đai s = 100 mm để bố trí Kiểm tra thép dọc: A ps × fps ≥ Mu N V + 0.5 × u + ( u − 0.5 × Vs − Vp ) × cot gθ φf × d v φv φv Ta có: SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang 97 ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS MAI LỰU A ps × fps = 1765.3 × 4404.4 = 7774992 N Với: fps = fpu × (1 − k × k = × (1.04 − C= c ) d ps fpy fpu ) = × (1.04 − 0.75 × fpu fpu ) = 0.58 A ps × fpu k × A ps × fpu 0.85fc' ×β1 × b f + d ps 4404 × 1860 = 160 mm 0.58 × 4404.4 × 1860 0.85 × 50 × 0.693 × 1650 + 881 c 160 ⇒ fps = fpu × (1 − k × ) = 1860 × (1 − 0.58 × ) = 1765.3 MPa d ps 881 = Mu N V + 0.5 × u + ( u − 0.5 × Vs − Vp ) × cot gθ = φf × d v φv φv 1223220 =( − 0.5 × 1148559 − 349063.9) × 1.96 = 427074.3 N 0.9 thoả mãn điều kiện *Thép dọc thoả điều kiện chòu kéo KL:tại gối ta chọn thép đai φ12 a100 *Tương tự mặt cắt khác ta lập bảng VNL = Mu N V + 0.5 × u + ( u − 0.5 × Vs − Vp ) × cot gθ φf × d v φv φv Trong VNL (ngoại lực tác dụng lên tiết diện): M-C Vu Mu Vp dv v/fc’ fpo εx θ β Vc Vs I-I 1223220 0.00 349063.9 1080 0.031 1145.44 -0.00024 27.0 6.78 2588859.4 1148559 SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP II-II 1073380 218348000 358300.3 1080 0.077 1032.66 -0.00029 26 890954.5 580139.4 III-III 720092 6049700000 106911.9 1183.43 0.058 1791.77 0.0011 36.0 1.7 237096 456094.1 IV-IV 232065 7983440000 0.00 1225.6 0.014 926 0.0028 44.0 1.8 368335.5 528701.1 Trang 98 ĐAMH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP S Apsxfps VNL 100 7774992 427074.3 SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP 200 7828058.23 741005.8 GVHD: ThS MAI LỰU 200 7891696 5525989.4 200 79012552.8 6508421.3 Trang 99 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TƠNG SVTH : Trang 100 GVHD : ThS MAI LỰU [...]... phương pháp dải bản để thi t kế bản m t cầu Để sử dụng phương pháp này ta chấp nhận các giả thi t sau: Xem bản m t cầu như các dải bản liên t c t a trên các gối cứng là các dầm đỡ có độ cứng vô cùng Dải bản được xem là 1 t m có chiều rộng SW kê vuông góc với dầm đỡ 2.Sơ đồ t nh bản m t cầu: Phần cánh hẫng được t nh theo sơ đồ dầm công xon Phần bản ở phía trong dầm biên t nh theo sơ đồ dầm liên t c 725 1850... - C t thép : + fy = 280 MPa - Giới hạn chảy t i thiểu quy đònh của thanh c t thép + Es = 200000 Mpa 4.6.2.Bố trí cho bản m t cầu cho ứng với giátrò mômen âm SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang 25 ĐAMH CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: ThS MAI LỰU g - Ta có giá trò mômen là : M U = −30095021.84 N.mm - Để t nh thép cho phần trên của bản m t cầu ta làm các bước t nh toán như sau : - Chọn khoảng cách t mép trên của bản. .. dài phân bố của lực va 5.1.Xác đònh M c : (T nh trên 1m dài) - Ti t diện t nh toán và bố trí cố t thép : bxh = 1000 mm x 200 mm Hình 5.1: Ti t diện và bố trí c t thép bó vỉa theo phương đứng - C t thép dùng φ14a200 mm, 1m dài có 5 thanh - T nh toán với bài toán c t đơn, t nh c t thép cho 1 bên rồi bên còn lại bố trí t ơng t : - Diện t ch c t thép As: π× φ2 3.14 × 142 = 5× = 769.3 mm 2 4 4 ds = h − a =... Trang 13 ĐAMH CẦU BÊ T NG C T THÉP RW = GVHD: ThS MAI LỰU  2 37027.948 × 11412  ×  0 + 9993075 + ÷ = 281649.6 N 2 × 1141 − 1070  300  ⇒ Ft = 240000 N < R W = 281649.6 N thoả mãn điều kiện 6 Kiểm tra trư t của lan can và bản m t cầu: - Sức kháng c t danh đònh Rw phải truyền qua mối nối bởi ma s t c t - Biểu đồ phân t ch lực truyền t lan can xuống bản m t cầu : MCT PC MCT VCT PC VCT ldh - Giả thi t. .. ĐAMH CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: ThS MAI LỰU + Lớp mui luyện :ta bố trí lớp mui luyện có độ dốc tho t nước là 2% T i mép bó vỉa ta bố trí lớp dày 10 mm vào đến giũa nhòp ( m t c t ngang ) là125 mm Nên ta lấy lớp mui luyện trung bình là : t 4 = 67.5 mm - T ng chiều dày của lớp phủ là : h DW = t1 + t 2 + t 3 + t 4 + t 5 = 70 + 40 + 5 + 67.5 = 182.5 mm - T nh t i t c dụng lên bản m t cầu do trọng lượng bản. .. lực bản m t cầu do t nh t i ( t nh cho 1 m t dài bản) : - Khoảng cách giữa 2 dầm chủ là: L 2 = 1850 mm - Bản m t cầu dày t s = 200 mm , t nh t i rải đều do trọng lượng bản thân bản m t cầu : DC2 = 0.25 × 10 −4 × t s × 1000 = 0.25 × 10 −4 × 200 × 1000 = 5 N/mm - Lớp phủ m t cầu gồm : + Lớp b t ng nhựa : t1 = 70 mm t 2 = 40 mm + Lớp bảo vệ : + Lớp vải nhựa phòng nước : t 3 = 5 mm SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang... N.mm 4.6.3.Bố trí thép cho bản m t cầu ứng với giá trò mômen dương : SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang 26 ĐAMH CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: ThS MAI LỰU 1 - Với Giá trò giữa nhòp ( mômen dương ) : M U2 = 21552997.32 N.mm Ta tiến hành t nh toán như sau - Chọn khoảng cách t mép trên của bản m t cầu đến trọng c t thép chòu kéo là : a0 = 30 mm ⇒ d s = t s − a0 = 200 − 30 = 170 mm - Vùng chòu nén của bê t ng là : a... lề bộ hành SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang 15 ĐAMH CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: ThS MAI LỰU CHƯƠNG III : BẢN M T CẦU 1 Mô hình t nh toán bản m t cầu: Bản m t cầu kê lên cả dầm chính và ngang.Khi khoảng cách giữa các dầm ngang lớn hơn 1.5 lần khoảng cách giửa các dầm chủ Thì hướng chòu lực chính của bản theo phương ngang cầu Theo điều 4.6.2.1.6 (22 TCN 272_05) cho phép sử dụng phương pháp phân t ch gần đúng... 168 MPa * Vậy thoả điểu kiện chống n t Bố trí thép cho bản m t cầu trên 1m dài SVTH : ĐỒNG SỸ HIỆP Trang 29 ĐAMH CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: ThS MAI LỰU CHƯƠNG IV : DẦM NGANG K t cấu nhòp có 6 dầm ngang, khoảng cách giữa các dầm ngang là L 1 = 6200 mm, các dầm ngang được t nh như dầm liên t c với các gối là các dầm chủ : Khoảng cách giữa các dầm chủ : L2 = 1850 mm Kích thước dầm ngang như sau : h = 1000... thi t Rw ph t triển theo góc nghiêng 1:1 b t đầu t Lc.Lực c t tại chân t ờng do va xe VCT trở thành lực kéo T trên 1 đơn vò chiều dài trên bản m t cầu : T = VCT = Rw 281649.6 = = 161.77 N / mm (Lc + 2.H) (1141 + 2 × 300) - Sức kháng c t danh đònh Vn của m t tiếp xúc (22TCN 272-05:5.8.4.1-1)  0.2f ' A CV C Vn = c.A CV + µ.(A Vf fy + PC ) không vư t quá:   5.5.A CV - Trong đó : + ACV :diện t ch tiếp