Thiết kế kết cầu bê tông dự ứng lực nhịp giản đơn đường ô tô với tiêu chuẩn thiết kế 22TCN 272 05, hoạt tải HL93, chiều dài nhịp 26m, khổ cầu k10+2x1m,căn sau

Cầu Bê Tông Cốt Thép F1 Thiết kế môn học Mơc lơc PhÇn 1: Néi dung thut minh Chän tiết diện mặt cắt dầm chủ 1.1 Bố trí chung mặt cắt ngang cầu 1.2 Chọn mặt cắt ngang dầm chđ ChiỊu cao kÕt cÊu nhÞp tèi thiĨu (A2.5.2.6.3-1) Xác định chiều rộng cánh hữu hiệu (A.4.6.2.6) 3.1 Đối với dầm 3.2 Đối với dầm biên Tính toán mặt cầu 4.1 Phơng pháp tính toán nội lực mặt cầu 4.2 Xác định nội lực mặt cầu tĩnh tải 4.3 Xác định nội hoạt tải ngời 4.4 Vật liệu thiết kế cho mặt cầu 4.5 Tính toán cốt thép chiu lực Tính toán nội lực dầm chủ tĩnh tải 5.1 Tĩnh tải rải lên dầm chủ 5.2 Các hệ số cho tĩnh tải p (Bảng A.3.4.1-2) 5.3 Xác định nội lực Nội lực dầm chủ hoạt tải 6.1 Tính toán hệ số phân phối hoạt tải theo 6.2 Tính toán hệ số phân phối tải trọng ngời 6.3 Xác định nội lực Các đặc trng vật liệu cho dầm chủ 7.1 Thép 7.2 Bêtông Chọn bố trí cáp dự ứng lực 8.1 Chọn cáp dù øng lùc 8.2 Bè trÝ c¸p dù øng lùc 8.3 Tính tính đặc trng hình học Tính toán mát ứng suất 9.1 Xác định số thông số cho bó cáp 9.2 Mất mát ma s¸t ∆fpF 9.3 MÊt m¸t tơt neo 9.4 Mất mát ứng suất co ngắn đàn hồi 9.5 MÊt m¸t øng suÊt co ngãt (A.5.9.5.4.2) 9.6 MÊt m¸t øng suÊt tõ biÕn 9.7 MÊt m¸t d·o thÐp øng st tríc 10 KiĨm to¸n theo - Trạng thái giới hạn cờng độ I 10.1 Kiểm toán Cờng độ chịu uốn 10.2 Kiểm tra hàm lợng cốt thép ứng suất trớc 10.3 Tính cốt đai kiểm toán cắt theo trạng thái giới hạn CĐ1 11 Tính toán dầm ngang 11.1 Nội lực tải trọng cục (hoạt tải) gây SV: Võ Văn Hoàn Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê Tông Cèt ThÐp F1 ThiÕt kÕ m«n häc 11.2 Néi lùc tải trọng phân bố (tĩnh tải) 11.3 Bố trí cốt thép 11.4 Duyệt cờng độ kháng uốn 11.5 Duyệt cờng độ kháng cắt 12 Tính độ võng cầu 12.1 Tính độ võng lực DƯL 12.2 Tính độ võng tải trọng thờng xuyên (tĩnh tải) 12.3 Tính độ võng tức thới hoạt tải có xét lực xung kích Phần 2: vẽ kỹ thuật (Bản vẽ khổ A1) SV: Võ Văn Hoàn Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê Tông Cốt Thép F1 Thiết kế môn học Thiết kế môn học cầu bê tông cốt thép f1 I Néi dung thiÕt kÕ: - ThiÕt kÕ kÕt cấu nhịp cầu BTDUL giản đơn đờng ô tô Các sè liƯu thiÕt kÕ: - Tiªu chn thiÕt kÕ: 22TCN 272-05 - Hoạt tải tiêu chuẩn: HL93, Tải trọng ngời 300 Kg/m2 - Chiều dài nhịp:26 m - Khỉ cÇu K10 + x 1,0 m - Dù ứng lực căng sau - Loại cốt thép dự ứng lực: 7K13 - Có dầm ngang - Mặt cắt chữ I liên hợp BT - Bêtông dầm : fc = 45 Mpa - Cã dÇm ngang II ThiÕt kÕ cấu tạo mặt cắt ngang cầu: + Chiều dài tính toán: Ltt - Ltt=Ltoàn nhip 2a = 26 - ì 0.4=25.2 m Trong đó: a khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối, chọn a=40 cm + Số lợng khoảng cách dầm chủ: - Chiều rộng phần xe chạy B1= 10 m, chiều rộng vỉa hè B3=1.0 m - Chọn dạng bố trí lề ngời bé cïng møc, dïng gê ch¾n réng B 2=25 cm Cét lan can réng B4 = 25 cm ⇒ ChiÒu rộng toàn cầu: B=B1+2(B2+B3+B4) = 1000+2(25+100+25)= 1300 cm - Chọn số lợng dầm chủ Nb= 6, khoảng cách tim dầm chủ 210 cm, khoảng cách từ tim dầm biên đến mép 125 cm + Chọn mặt cắt ngang dầm chủ Dầm chủ có tiết diện hình chữ I với kích thớc sau: - Chiều cao toàn dầm tối thiểu thông thờng theo bảng 2.5.2.6.3-1( Tiêu chuẩn 22TCN 272-05): H =0.045 Ltt=0.045 ì 25.2=1.134 m Chän H=1300 mm - ChiỊu réng bÇu dÇm: b1 = 500mm Chiều dày sờn dầm mặt cắt nhịp b2 = 200 mm - Chiều rộng cánh dầm:b3 = 500mm - Chiều rộng gờ b4 = 400 mm - BỊ réng vót díi b5 = 150 mm - BỊ réng vót trªn b6 = 150mm - Chiều cao toàn dầm H = 1300mm - Chiều cao bầu dầm: H1 = 180mm SV: Võ Văn Hoàn Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê Tông Cèt ThÐp F1 ThiÕt kÕ m«n häc - ChiỊu cao vót cđa bơng bÇu dÇm:H2 = 150 mm - ChiỊu cao sên H3 = 630 mm - ChiỊu cao vót trªn H4 = 150 mm - ChiÌu cao gê trªn H5 = 150 mm - Phần gờ đỡ bêtông đổ trớc:H6 = 50mm (mỗi bên) Các kích thớc khác nh hình vẽ: Dầm ngang: - Bố trí dầm ngang vị trí: gối cầu, L/4, L/8, L/2 (5 mặt cắt) Số lợng dầm ngang: Nn=(Nb-1) ì 5= × = 25 dÇm ChiỊu cao dÇm ngang: Hn=1300 -180 - 40=1080 mm=1.08 m BỊ réng dÇm ngang: bn =20 cm Chiều dài dầm ngang dầm : ln =210 cm Chiều dài dầm ngang gối : ln 200 cm Bản mặt cầu: - Chiều dày trung bình mặt cầu: hf=20 cm Lớp bê tông atphalt: t1=0.07 m Lớp bê tông phòng nớc: t2=0.004 m Bố trí chung mặt cắt ngang cầu: SV: Võ Văn Hoàn Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê Tông Cốt Thép F1 Thiết kế môn học III Vật liệu đặc trng hình học Vật liệu: - Bê tông dÇm: - + fc1’ = 45 Mpa + HƯ sè poisson = 0,2 Bê tông mặt cầu: + fc2 =35 Mpa - + γc = 25 KN/m3 Líp phđ cã: γc = 24 KN/m3 Cèt thÐp D¦L: 7K13 + c = 25 KN/m3 + Mô đun đàn hồi Ep = 197000 Mpa + DiÖn tÝch tao = 140 mm2 + Giới hạn chảy fpu=1860 Mpa - Cốt thép thờng có + Mô đun đàn hồi Es = 200000 Mpa + fu = 620 MPa, fy = 400 MPa Xác định chiều rộng cánh hữu hiệu (Theo điều 4.6.2.6.1) 2.1 Đối với dầm giữa: - Bề rộng cánh hữu hiệu lấy giá trị nhỏ + 1/4 chiều dài nhịp = 25.2 = 6,3 m=6300 mm + 12 lần độ dày trung bình cộng với số lớn bề dày bụng dầm 1/2 bề rộng cánh dầm 200 = 2600 mm 400 / =12 ì 200+ max + Khoảng cách trung bình dầm kề S= 2100 mm Bề rộng cánh hữu hiệu 2100 mm 2.2 Đối với dầm biên: - Bề rộng cánh dầm hữu hiệu đợc lấy 1/2 bề rộng hữu hiệu dầm kề bên (=2100/2=1050 mm) cộng thêm trị số nhỏ + 1/8 chiều dài nhịp tính toán = SV: Võ Văn Hoàn 25200 = 3150 mm Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê T«ng Cèt ThÐp F1 ThiÕt kÕ m«n häc + lần chiều dày trung bình cộng với số lớn 1/2 độ dày bụng 1/4 bề rộng cánh dầm 200 / = 1300 mm 400 / =6 × 200+ max  + BỊ réng phÇn hÉng =1250 mm Bề rộng cánh hữu hiệu 1050+1250=2300 mm Kết luận: Bề rộng cánh dầm hữu hiệu Bảng Dầm (bi) 2100 mm Dầm biên (be) 2300 mm Xác định đặc đặc trng hình học mặt cắt dầm I cha liên hợp: 3.1 Mặt cắt gối: - Chọn gốc tọa độ mép dới mặt cắt, đặc trng hình học đợc tính bảng sau: Ai Yx 16000 540875 187.5 108000 665062.5 1280 720.875 192.5 90 Sx Ix Io 20480000 2133333.333 2.622E+10 389903266 52743563661 3.338E+11 36093.75 585937.5 7533984.4 9720000 291600000 1.166E+09 420139359 3.612E+11 + Ix,Io: mô men quán tính mặt cắt trục x qua mép dới dầm trục trung hoà + Yc: khoảng cách từ trục trung hoà mặt cắt tới trục x Yc = Id = 631.729137 mm 6.2662E+11 mm4 3.2.Mặt cắt dầm: -Chọn gốc tọa độ mép dới mặt cắt, đặc trng hình học đợc tính bảng sau: + Diện tÝch tiÕt diƯn: A= Σ Ai (cm2) + M« men tÜnh cđa tiÕt diƯn ®èi víi trơc x ®i qua đáy dầm: S= Ai ì yx (cm3) SV: Võ Văn Hoàn Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê Tông Cốt Thép F1 Thiết kế môn học + Mô men quán tính trục trung hoà: Id=Ix-A × Y2c (cm4) Ai 16000 1280 Ix Io 20480000 2133333.3 2.6217E+10 75000 22500 186000 30000 Gờ Cánh Vút Sờn Vút dới Bầu dầm Tổng Yc = Yx Sx 1185 1060 645 230 88875000 140625000 1.0546E+11 23850000 28125000 2.5309E+10 119970000 4.167E+09 8.1548E+10 6900000 37500000 1624500000 108000 437500 616.674286 mm Id = 90 9720000 291600000 269795000 1166400000 2.4132E+11 4.077E+11 mm4 3.3 Mặt cắt cách gối 0.72 H=0.72 ì (1300+200)= 1080 mm Trong H chiều cao mặt cắt đà qui đổi - Tơng tự nh ta có bảng đặc trng hình học mặt cắt 0.72 H nh sau: + DiÖn tÝch tiÕt diÖn: A= Σ Ai (cm2) + Mô men tĩnh tiết diện trục x qua đáy dầm: S= Ai ì yx (cm3) + Mô men quán tính trục trung hoà: Id=Ix-A ì Y2c (cm4) Cao Rộng Ai Yx Sx Iox Ix (cm) (cm) cm2) (cm) (cm3) (cm4) (cm4) 38.00 152.00 158.00 24016.00 202.7 50.00 600.00 150.00 90000.00 7200.0 13507200.0 53.27 141.82 7554.75 78.8 1071523.5 81.00 315814 5158303 30739274.5 21.35 2544.57 394.4 54732.9 9.00 9882.00 29646.0 118584.0 4.00 Gờ Cánh 12.00 Vút 6.528 8.16 Sờn 126.00 30.94 Vút dới 10.06 11.84 Bỗu dầm 18.00 61.00 Tæng: 160.00 3898.94 119.16 1098.00 5921.37 449811.79 Yc= IV 49286045.6 75.96413818 cm Io= 3794730.7 15116480.88 cm4 HƯ sè t¶i träng: HƯ sè lµn: - Sè lµn thiÕt kÕ: nlan=[13/3.5] =3 Hệ số làn: mlan=0.85 Hệ số phân bố ngang cho hoạt tải mô men dầm giữa: - Tham số độ cứng dọc: Kg=n (Id+A ì eg2) mm4 Trong đó: SV: Võ Văn Hoàn Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê Tông Cèt ThÐp F1 ThiÕt kÕ m«n häc n= Eb Ed Eb: Mô đun đàn hồi vật liệu dầm Eb=0,043* γ 1, c f c, =36056.5961 Mpa Ed: M« đun đàn hồi vật liệu mặt cầu Ed= = 31798.9288 Mpa Vậy n=1.134 Id=4.077.1011 mm4: Mô men quán tính chống uốn tiết diện dầm chủ ( không tính mặt cầu) trục trung hoà eg: Khoảng cách từ tâm bê tông đến tâm dầm chủ; eg = 583.325714 mm Kg=n (Id+Aì eg2) Kg = 1,134.[4.077.1011+437800.( 583.325714)2] = 6.311.1011 (mm4) - KiÓm tra phạm vi áp dụng: + 1100 mm Đạt 1.2.2.Tại mặt cắt ngàm : b.1.Kiểm toán theo điều kiện chịu mô men : vùng chịu kéo nén có10 cèt thÐp φ14 : As = A's = 15.39 cm2 fy = f'y = 420 MPa Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép chịu nén : c= As f y − As' f y' 0.85 f c' β1bW - hệ số quy đổi hình khối ứng suất Víi f'c = 40 Mpa ta cã : β1 = 0.85- 0.05(f'c -28)/7 = 0.764 Tõ ®ã ta cã : c = Mô men kháng uốn danh định mặt cắt : Mn = As.fy(ds-a/2) - A's.f'y(d's-a/2) Trong : ds-khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo ds = 20-4 = 16 cm d's-khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu nén d's = cm a= 0cm - chiỊu cao khèi øng st t¬ng đơng Thay số : Mn = 77.58 kNm Mô men kháng tính toán mặt cắt : M = Mn = 77.58 kNm φ =1:hƯ sè søc kh¸ng trêng hỵp cèt thÐp thêng VËy M =77.58 kNm > Mu =39.10 kNm b.2 Kiểm toán theo giới hạn cốt thép : Do cốt thép đợc bố trí giống mặt cắt nhịp nên điều kiện giới hạn cốt thép đợc thỏa mÃn SV: Võ Văn Hoàn 48 Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê Tông Cốt Thép F1 Thiết kế môn học b.3.Kiểm toán theo điều kiện chịu cắt : Công thức kiểm toán : V Vn Vn - Sức kháng cắt danh định lấy giá trị nhỏ hai giá trị sau: Vn1 = Vc + Vs + Vp Vn2 = 0.25.f'c.bv.dv + Vp Trong đó: Vc - sức kháng cắt øng suÊt kÐo BT Vs - søc kh¸ng cắt cốt thép chịu cắt Vp - sức kháng cắt thành phần DƯL thẳng đứng Sức kháng danh định mặt cắt BT : Vc = 0.083 ì β f c' bv d v Søc kh¸ng danh định cốt thép chịu cắt : Vs = Av f y d v cot g (θ ) s Sức kháng danh định thành phần DƯL thẳng đứng: Vp = kN : bv = 1000 mm chiều rộng mặt cắt hữu hiệu dv-Chiều cao chịu cắt hữu hiệu a d v = max  d s − , 0.9d e , 0.72h ÷ ds-a/2 = 16 cm   de = 20-4 = 16 cm 0.9de = 14.4 cm de :Kho¶ng cách hữu hiệu tơng ứng từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo 0.72h = 14.4 Tõ ®ã cã dv = 16 cm Tõ ®ã tính đợc : Vn2 = 0.25.f'c.bv.dv + Vp = 1600 kN - Hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo - Góc nghiêng ứng suất nén chéo Đối với mặt cắt bê tông không dự ứng lực không chịu kéo dọc trục có lợng cốt thép ngang tèi thiĨu cã thĨ lÊy hc cã chiỊu cao mỈt cắt thấp 400 mm lấy : β= θ = 450 Ta cã : Vc = 0.083 × β f c' bv d v = 178.2kN Ta nhËn thÊy r»ng Vc= 178.2 kN > Vu = 144.17 kN => tính Vs => Đạt sức kháng cắt 2.Bản phía (sơ đồ c«ng son) 2.1.Bè trÝ cèt thÐp : Bè trÝ 10 14 vùng chịu kéo 10 vùng chịu nén Khoảng cách theo phơng dọc cầu : 10 cm Chọn lớp bê tông bảo vệ dới cm 2.2.Kiểm toán : 2.2.1.Kiểm toán theo điều kiện chịu mô men : A's = 5.02656 cm2 As = 15.39 cm2 fy = f'y = 420 MPa Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép chịu nén : SV: Võ Văn Hoàn 49 Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê T«ng Cèt ThÐp F1 ThiÕt kÕ m«n häc c= As f y − As' f y' 0.85 f c' β1bW -hệ số quy đổi hình khối ứng suất Với f'c = 40 Mpa ta cã : β1 = 0.85- 0.05(f'c -28)/7 = 0.764 Tõ ®ã ta cã : c = 16.756 mm Mô men kháng uốn danh định mặt cắt : a a Mn = As f y (d s − ) − As, f y '(d s, ) 2 Trong : ds-khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo ds = 20-4 = 16 cm d's-khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thÐp chÞu nÐn d's = cm a= c.β1 = 16.756 × 0.764 = 1.28 cm Thay sè : Mn = 92.214 kN.m Mô men kháng tính toán mặt c¾t : M = φMn = 92.214 kN.m φ =1:hƯ số sức kháng trờng hợp cốt thép thờng Vậy M =92.21 kNm > Mu =9.077 kNm => Đạt 2.2.2 Kiểm toán theo giới hạn cốt thép : *Lợng cốt thép tối đa : Công thức kiểm toán : c ≤ 0.42 de Trong ®ã : de = Aps f ps d p + As f y d s Aps f ps + As f y Thành phần thép DƯL Aps = nên de = ds = 16 cm c/de = 1.6756/ 16 = 0.1047 < 0.42 => Đạt *Lợng cốt thép tối thiểu : Công thức kiểm toán : Pmin = A-Diện tích mặt cắt ngang b¶n A = 0.2 m2 = 2000 cm2 As/A = 15.39/2000 = 0.00770 As f' ≥ 0.03 c A fy 0.03f'c/fy = 0.03x40/420 = 0.00286 VËy As/A =0.0077 > 0.03f'c/fy = 0.00286 => Đạt 2.2.3.Kiểm toán theo điều kiện chịu cắt : Công thức kiểm toán : V Vn Vn - Sức kháng cắt danh định lấy giá trị nhỏ hai giá trị sau: Vn1 = Vc + Vs + Vp Vn2 = 0.25.f'c.bv.dv + Vp Trong : Vc - sức kháng cắt ứng suất kéo bê tông Vs - sức kháng cắt cốt thép chịu cắt Vp - sức kháng cắt thành phần DƯL thẳng đứng Sức kháng danh định mặt cắt BT : SV: Võ Văn Hoàn Vc = 0.083 × β f c' bv d v 50 Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 Cầu Bê Tông Cốt Thép F1 Thiết kế môn học Sức kháng danh định cốt thép chịu cắt : Vs = Av f y dv cot g (θ ) s Sức kháng danh định thành phần DƯL thẳng đứng: Vp = kN : bv = 1000 mm chiều rộng mặt cắt hữu hiệu dv- Chiều cao chịu cắt hữu hiệu a d v = max  d s − , 0.9de , 0.72h ÷   ds-a/2 = 15.35967 cm de = 20 -4 = 16 cm 0.9de = 14.4 cm 0.72h = 14.4 cm Tõ ®ã cã dv = 15.35967 cm Từ tính đợc : Vn2 = 0.25.f'c.bv.dv + Vp = 1535.97 kN - Hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo - Góc nghiêng ứng suất nén chéo Đối với mặt cắt bê tông không dự ứng lực không chịu kéo dọc trục cốt thép ngang đợc lấy theo bảng 5.8.3.4.3-2 Tính phơng pháp thử dần : ứng suất cắt bê tông xác định công thức : v = Vu / (ϕ.bv.dv) = 0.17 MPa Víi Vu = 18.765 kN v/f'c = 0.0043 Gi¶ thiÕt θ = 29 (độ) ứng biến cốt thép phía chịu kéo n cđa cÊu kiƯn : Mu + 0.5.Vu cot gθ dv εx = Es As Víi : Mu = 9.077 kN.m Vu = 18.765 kN Thay số đợc : x = 0.00025 Tra bảng ta đợc : = 28.3 (®é) β = 3.5 Ta cã : Vc = 0.083 × β f c' bv d v Vc = 282.2 kN > Vu =18.765 kN :không phải bố trí cốt đai bê tông đủ khả chịu cắt : Đạt khả chịu cắt SV: Võ Văn Hoàn 51 Lớp Cầu Đờng Bộ B -K44 • Phơ lơc X MLLb MDCb MDWb MuCD1b MuCD2b MuCD3b MuSDb MuDBb (m) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) 0.000 X (m) 1.296 0.000 1.500 0.000 MLLg (kNm) 227.061 0.000 261.017 0.000 MDCg (kNm) 656.498 0.000 754.820 M0.000 DWg kNm) 60.370 0.000 69.411 0.000 MuCD1g (kNm) 1373.962 0.000 1579.643 0.000 MuCD2g (kNm) 956.736 0.000 1100.024 0.000 MuCD3g (kNm) 1278.596 0.000 1470.016 0.000 MuSDg (kNm) 943.929 0.000 1085.248 0.000 MuDBg (kNm) 1075.944 0.000 1237.058 1.296 8.050 1.500 16.100 393.011 1093.123 451.663 1443.426 560.128 3186.595 644.016 4248.793 70.264 293.030 80.788 390.707 1567.992 6652.543 1802.443 8844.201 845.834 4643.929 972.512 6191.905 1402.927 6193.431 1612.745 8237.962 1023.403 4572.749 1176.467 6082.927 1052.165 5217.819 1209.635 6949.704 8.050 1870.647 2718.819 341.059 7542.932 4105.618 6757.260 4930.525 5087.708 16.100 2436.451 3625.092 454.745 9951.135 5474.157 8927.826 B¶ng 1: Tổ hợp mô men theo trạng thái giới hạn mặt cắt dầm 6516.288 6753.294 Bảng 2: Tổ hợp lực cắt theo trạng thái giới hạn mặt cắt dầm giữa: x(m) VLLg(kN) VDCg(kN) VDWg(kN) VuCD1g(kN) VuCD2g(kN) VuCD3g(kN) VuSDg(kN) VuDBg(kN) 0.000 343.017 450.322 56.490 1310.314 680.020 1166.246 849.829 860.104 1.296 324.145 414.073 51.943 1220.897 625.280 1084.756 790.161 795.456 1.500 321.206 408.367 51.227 1206.880 616.664 1071.974 780.800 785.297 8.050 231.425 225.161 28.245 765.254 340.010 668.055 484.831 461.508 16.100 133.253 0.000 0.000 244.852 0.000 188.886 133.253 69.958 Bảng 3: Tổ hợp mô men theo trạng thái giới hạn mặt cắt dầm biên: ... -K44 Cầu Bê Tông Cốt Thép F1 Thiết kế môn học Thiết kế môn học cầu bê t«ng cèt thÐp f1 I Néi dung thiÕt kÕ: - Thiết kế kết cấu nhịp cầu BTDUL giản đơn đờng ô tô Các số liệu thiết kế: - Tiêu chuẩn. .. liệu thiết kế: - Tiêu chuẩn thiết kế: 22TCN 272- 05 - Hoạt tải tiêu chuẩn: HL93, Tải trọng ngời 300 Kg/m2 - Chiều dài nhịp: 26 m - Khổ cầu K10 + x 1,0 m - Dự ứng lực căng sau - Loại cốt thÐp dù øng... ứng suất bê tông träng t©m thÐp dù øng lùc lóc trun lùc (MPa) fcdp= đổi ứng suất thay bê tông trọng tâm thép dự ứng lực tải trọng thờng xuyên, trừ tải trọng tác động vào lúc thực lực dự ứng lực,