Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép dự ứng lực nhịp đơn giản với dầm supper T, chiều dài toàn dầm 28m, chiều dài nhịp 27,4m, khổ cầu 8m

I.5.3 nội lực tiêu chuẩn và nội lực tính toán lớn nhất do các tổ hợp tải trọng T/m.. - Trong bảng tổng hợp số 4 đã tính toán Q,M do tải trọng tiêu chuẩn gây ra.. - Trong bảng tổng hợp số

THIếT Kế MÔN HọC CầU BÊ TÔNG CốT THéP Nhiệm vụ thiết kế

1 Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơn với các số liệu sau

2 Dầm super-T thi công kéo trớc, mác bê tông M500 , cáp DUL 12,7mm

3 Chiều dài toàn dầm L=28 m

4 Chiều dài nhịp tính toán L=27,4 m

5 Khổ cầu B=8m

6 Lề ngời đi T=2*2,0 m

7 Tải trọng H30, XB80 và đoàn ngời 300kg/cm2

8 Công nghệ thi công :Cốt thép dự ứng (DƯL) lực thi công bằng phơng pháp kéo trớc

-Líp bª t«ng ¸t phan 5cm -Líp bª t«ng b¶o vÖ 3 cm-Líp chèng thÊm 1 cm -Líp bª t«ng mui luyÖn 1 cm

- Líp bª t«ng b¶n mÆt 18 cm

I.2-Lùa chän tiÕt diÖn ngang dÇm chñ:

I.2.1.Chän tiÕt diÖn ngang dÇm chñ

DÇm chñ mÆt c¾t super-T chän víi c¸c th«ng sè sau:

+ChiÒu cao dÇm h=170 cm+BÒ réng c¸nh bc=216 cm+ChiÒu dµy b¶n c¸nh hc=8 cm+ChiÒu dµy sên dÇm w=10cm+BÒ réng bÇu dÇm b®=70cm+ChiÒu cao bÇu dÇm h®=26cm

T.T Tên đặc trng hình học Kí hiệu Trị số Đơn vị

1 Diện tích tiết diện ngang mặt cắt F 6587.85185 cm 2

2 Mô man tĩnh đối với mép dới bản bụng S 602764.694 cm 3

3 Mô men quán tính của mặt cắt I 25799733.7 cm 4

6.00 Chiều rộng bầu dầm b3 70.00 cm

Các

trị số T.T Tên đặc trng hình học Kí hiệu Trị số Đơn vị

1 Diện tích tiết diện ngang mặt cắt F 6990.28192 cm 2

2 Mô man tĩnh đối với mép dới bản bụng S 704061.083 cm 3

3 Mô men quán tính của mặt cắt I 33173580.5 cm 4

I.4 xác định tĩnh tải giai đoạn I và II

I.4.1 Tĩnh tải giai đoạn I

- Dầm dọc : q'1= 6587,85.10-4 2,5.1 =1,65 T/m

- Vách ngăn : mỗi dầm bố trí 1 vách ngăn

0,15 1 1,3 2,5 = 0,4875 Ttrọng lợng rải điều trên 1 m dài cầuq' 2= 0,4875/27,4 =0,0178 T/m

• Bố trí cột lan can cách nhau 3 m ,mỗi bên 9 cột

Thể tích cột lan can và tay vịn:

V1 =(1,2-0,4).0,2.0,15.9 +(0,2.0,12+0,1.,012).27,4 =1,2024 m3

Thể tính phần đỡ lan canV2 =0,25.0,4.27,4 =2,74 m3

- Trọng lợng BT bản mặt cầu

q'bm = 0,18 2,5 + 0,05 2,3 = 0,565 T/m2

Tổng cộng Pt =0,7922 T/m2

0,711 0,9172

0,087 Pt=0.7922T/m

0,0355 Plc=0,3597 T/m

4,57 1,5

λ= 27.4 m ⇒ 1+ à =1,132

- Tra bảng tải trọng tơng đơng của H30 và XB80 t phụ lục của quy trình 1979 với các đờng ảnh hởng mô men và lực cắt Sau đố nội suy ta đợc các giá trị ở bảng 3

I.5.3 nội lực tiêu chuẩn và nội lực tính toán lớn nhất do các tổ hợp tải trọng (T/m).

- Trong bảng tổng hợp số 4 đã tính toán Q,M do tải trọng tiêu chuẩn gây ra

- Trong bảng tổng hợp số 5 đã tính toán Q,M do tải trọng tính toán gây ra

f

f y f

Σ

= Σ

Σ

=

⇒ h0 = 188 -9,125 =178,875 cm (trong gia đoạn sử dụng)

h0 = 170 -9,125 =160,875 cm (trong gia đoạn chế tạo)

II

nhất trong giai đoạn sử dụng

Cốt thép thờng chỉ bố trí theo cấu tạo nên ta không đa vào tính toán

100 1

II.1.Xác định vị trí trục trung hoà

4 , 330782

= 6 cm < 0,55.ho=0,55.178,875=98,38125 cm

II.3.Mômen giới hạn trong dầm

+m2: hệ số điều kiện làm việc, với x = 6 < 0,5ho , ta lấy m2=1

Mgh = m2.Ru.bc.(ho-x/2)x = ) 6

2

6 875 , 178 (

8 , 216 255

110260,8

= 2 cm < 0,55.ho=0,55.178,875= 98,38125 cm+ Mômen giới hạn trong dầm

+m2: hệ số điều kiện làm việc, với x = 2 < 0,5ho , ta lấy m2=1

Mgh = m2.Ru.bc.(ho-x/2)x = ) 2

2

2 875 , 178 (

8 , 216 255

b

h

2

).

( ) 2

' (

' ).

' ( 2

2 1 1

2

+

− +

−

− +

ydI =Sx/Ftđ và ytI =h-yd1

2 1

2 1 1 1 1 1 1

2 1

3 3

1 3

1

) (

) 2 (

) ( 12

) (

) 2

' (

' ) ' ( 12

' ) ' ( 3

) ( 3

) (

d d d d d

c t c c

c c

d t

td

a y F n

h y h b b h b

b

h y h b b h

b b y

b y

b

I

− +

−

− +

− + +

td

I

F

h y h b n F

S

'

) 2 ( '

2 1 2

=

ydII=yd1 +c' và ytII=yt1 - c'

I'tđ = Itđ +Ftđ.c'2 +b2.h23/12 +b2h2(yt1-c'+h2/2)2

Các kết quả tính toán tại hai mặt cắt I-I và IV-IV đợc ghi ở bảng sau, trong đó:

III.2.Tính mất mát ứng suất trong cốt thép DƯL

III.2.1.Mất mát ứng suất trong cốt thép DƯL ở mặt cắt giữa nhịp

Do cốt thép kéo trớc theo kiểu căng dây đàn nên σ5 =0

với hai neo thì ∆L = 0,4 cm

+ Ed: Mô đuyn đàn hồi của thép DƯL, Ed = 1,8.106 (kG/cm2)

+ L: Chiều dài trung bình của cốt thép, L=2850 (cm)

⇒σ4 = 1 , 8 10 252 , 63

2850

4 ,

số ứng suất hao hụt φ phụ thuộc vào đặc trng từ biến cuối cùng ϕx và tích số ρ.n1.à

Đối với mặt cắt giữa nhịp, ta có:

c E + E E

10 8 , 3

10 8 , 1 5 , 136 10

8 , 1 00001 , 0

6

III.2.2 Mất mát ứng suất của cốt thép DƯL tại mặt cắt I-I cách gối 1,5m

Do cốt thép kéo trớc theo kiểu căng dây đàn nên σ5 =0

với hai neo thì ∆L = 0,4 cm

+ Ed: Mô đuyn đàn hồi của thép DƯL, Ed = 1,8.106 (kG/cm2)

+ L: Chiều dài trung bình của cốt thép, L=2850 (cm)

⇒σ4 = 1 , 8 10 252 , 63

2850

4 ,

số ứng suất hao hụt φ phụ thuộc vào đặc trng từ biến cuối cùngϕx và tích số ρ.n1.à

Đối với mặt cắt I-I, ta có:

25799733,7 = =

=

Ftd td

I

(cm)y: Khoảng cách từ trục quán tính chính đến trọng tâm cốt thép

III.3 Kiểm toán chống nứt theo ứng suất pháp

III.3.1.Kiểm toán 1 : Chống nứt thớ dới trong giai đoạn khai thác

-ở thớ dới thì mặt cắt L/2 là dễ nứt nhất vì vậy chỉ cần kiểm tra cho mặt cắt này

Điều kiện kiểm tra σbd = σb.md - y

I

M M

M y

I

M

d td

TC I

TC bt

TC I

d td

TC I

TC bt

+σb.mdới: ứng suất pháp trong bê tông do cốt thép dự ứng lc gây ra (đã trừ mất mát ), σb.md = . . 1d

td

x d td

d N e y F

06 , 61 51 , 156 8 , 329 ( 09 , 90 26558508

10 ).

06 , 61 51 , 156

=29,77 (kG/cm2 ) >0=> Đạt

III.3.2.Kiểm toán 3 :Duyệt chống nứt trong giai đoạn chế tạo

-Trong giai đoạn chế tạo thì ở những thớ trên tại m/c cách gối 1,5 m dễ phát sinh nứt nhất Vậy chỉ cần kiểm toán cho m/c này là đủ ,trong trờng hợp này ứng suất trớc trong cốt thép phải tính toán với hao hụt tối thiểu là :σ3 , σ4 , σ5 ,σ6 (các

số liệu tính cho mặt cắt nguyên)

-Công thức kiểm tra: σbt=σb.mt + 1t

td

TC

bt y I

I

e N F

Vậy ta có : σbt = 1,23 < Rkd=18 kG/cm2=> Đạt

III.3.3 Kiểm toán 2: Duyệt ứng suất thớ trên trong giai đoạn sử dụng

Vì dầm thiết kế là dầm giản đơn nên khi kiểm toán ứng suất thớ trên trong giai

đoạn chế tạo đã bảo đảm thì trong giai đoạn sử dụng cũng đạt yêu cầu chống nứt thớ trên trong giai đoạn chế tạo ,hơn nữa đây là dầm liên hợp có phần bản mặt đổ sau

III.3.4 Kiểm toán 4: Chống xuất hiện vết nứt dọc ở thớ dới của dầm tại mặt cắt

giữa nhịp

-ứng suất nén tại thớ dới của dầm do lực Nd tính với mất mát ứng suất tối thiểu

và do mô men tải trọng bản thân gây ra đợc kiểm toán theo công thức sau: (các số liệu tính cho mặt cắt nguyên)

<

−

d td

TC bt d

I

e N F

Thay các giá trị trên vào công thức ta đợc kết quả σb.md = 173,25 (kG/cm 2)

σb.mt = . . 1t

td

x d d

I

e N F

TC bt t

bm y I

chñ-TÝnh to¸n chèng nøt nghiªng theo øng suÊt kÐo chñ IV.1 TÝnh duyÖt mÆt c¾t c¸ch gèi 1,5 m theo øng suÊt tiÕp

-Thí kiÓm tra lµ thí qua trôc trung hoµ cña mÆt c¾t liªn hîp , t¹i thí nµy øng suÊt tiÕp lµ lín nhÊt

Công thức kiểm tra τ = sII

k td

bt k

I td

d bt

b I

Q Q Q S b I

Q Q Q

≤ Rcắt ,trợt +Tính các đặc trng hình học giai đoạn I

- SII III = Sab +

2

) y ( II ' 2

) 2

, ,

, 2 2

b

II t t b

t d

II t d b

d c II t c c

II t ab

yII t =46,366 cm

yII d = 123,63 cm

) 2

37 , 8 366 , 46 (

37 , 8 216 ) 2

18 366 , 46 (

18 8 ,

2

) y

) 2

37 , 8 366 , 46 (

−

2 (

1

II d d b

d II

3

202265,03 )

125 , 9 63 , 123 ( 988 , 0 8 8 , 4 ) 2

5 , 25 63 , 123 (

5 ,

2

2

18 366 , 46 (

18 8 , 216 ) 2 (

+ Qbt : Lực cắt tính toán với tải trọng bản thân

Qbt =22,38 T =22380 kG+ Q1 : lực cắt do tải trọng bản đổ sau gây nên

Q1 =11,9 T =1190 kGThay các giá trị đã tính toán vào công thức kiểm tra, ta đợc:

22 45168961

1190 22380

54920

151104,15

22 26055321

0 1190

bt k

I td

d bt

b I

Q Q Q S b I

Q Q Q

td

I bt k

td

I bt k td

I d td

I

M M M y I

M M y I

e N F

N

'

.



Để tính τ và σx ta xét các tổ hợp tải trọng sau đây

IV.2.1.Đối với các thớ qua trục quán tính chính II-II

-Lực Nd đợc tính với ứng suất hao ít nhất và hệ số vợt tải n =1,1

1190 22380

54920

151104,15

22 26055321

0 1190

=13,84 (kG/cm2)

td

I bt k

td

I bt k td

I d td

I

M M M y I

M M y I

e N n F

N n

'

.

I d td

I

M M y I

e N n F

96 , 18 64 , 35 ( 32,60959 26055321

505 , 114 13347,85

1 , 1 72 , 6625

+∆σY : ứng suất cục bộ do phản lực gối , tải trọng cục bộ và tĩnh tải rải đều Trong cầu ôtô giá trị này nhỏ có thể bỏ qua.

1190 22380 51000

151104,15

22 26055321

0 1190

Xét mất mát ít nhất, hệ số vợt tải n=1,1

-Dự ứng lực kéo của một bó cốt thép đã tính mất mát:

Nd = fd.(σKT -σ3 - σ4 - σ5 - σ6) = 13347,85 kG

Qda-b = 1,1.∑Nd.sinα = 0 kG+ Itđ = 26055321cm4

+ I 'tđ = 45168961cm4+ Qd =0

+ Qbt : Lực cắt tính toán với tải trọng bản thân Qbt =22,38 T =22380 kG, nt =0,9

+ Q1 : lực cắt do tải trọng bản đổ sau gây nênQ1 =11,9 T =1190 kG

S I a-b =135223,4 cm 3

S II a-b = 222076,95 cm 3Thay vào công thức tính τ, ta đợc:

τab= 135223,4

22 26055321

0 1190 9

, 0

td

I bt ab td

I d td

I

M M M y I

M M y I

e N F

N

'

5

/ 6 , 15 61 , 70 26055321

10 ).

96 , 18 9 , 0 64 , 35 ( 61 , 70 26055321

898 , 81 64 , 14682 72

, 6625

64 , 14682

cm G

ab

+σy = = 0 (kG/cm 2)Thay số vào công thức tính σnc , ta đợc :

22 26055321

0 1190 9

, 0

22380 + −

=6,46 kG/cm2Với ScdI = 142818,98 cm3 ; ScdII =202265,03 cm3

26055321

10 ).

96 , 18 9 , 0 64 , 35 ( 65,52 26055321

998 , 81 64 , 14682 72

, 6625

64 , 14682

cm kG

Xét mất mát ít nhất, hệ số vợt tải n=1,1 Ta có:

σye-g = σya-b = 0 (kG/cm2)

Nxe-g = Nxa-b = 14682,64 kG+ τeg = 447332 , 1

216 45168961

1190 9

, 0

22380 +

=0,98 kG/cm2Với: SegII =447332,1 cm3

45168961

10 ).

96 , 18 9 , 0 64 , 35 (

cm kG

d.Thớ a-b do tác dụng của tải trọng tính toán H30 + ngời đi bộ

Xét mất mát lớn nhất, hệ số vợt tải >1

-Dự ứng lực kéo của một bó cốt thép đã tính mất mát:

Nd = fd.(σKT -σ3 - σ4 - σ5 - σ6) = 13347,85 kG ,nd =0,9

Qda-b = 0,9.∑Nd.sinα = 0 kG+ Itđ = 26055321cm4

+ I 'tđ = 45168961cm4+ Q : Lực cắt tính toán với tải trọng lớn nhất tại mặt cắt đang xét

+ Qd =0+ Qbt : Lực cắt tính toán với tải trọng bản thân Qbt =22,38 T =22380 kG

+ Q1 : lực cắt do tải trọng bản đổ sau gây nênQ1 =11,9 T =1190 kG

S I a-b =135223,4 cm 3

S II a-b = 222076,95 cm 3Thay vào công thức tính τ, ta đợc:

22 45168961

1190 22380

54920

135223,4

22 26055321

0 1190

td

I bt ab td

I d td

I

M M M y I

M M y I

e N F

N

'

2 5

5

/ 25 , 17 366 , 46 45168961

10 ).

96 , 18 64 , 35 4

,

89

(

61 , 70 26055321

10 ).

96 , 18 64 , 35 ( 61 , 70 26055321

898 , 81 12013,1 72

, 6625

12013,1

cm kG

σncab = 24,658 (kG/cm2) < Rnc=175 (kG/cm2) => Đạt

e.Thớ a-b do tác dụng của tải trọng đặc biệt XB80

Trong trờng hợp này:

Q = Q tt XB80 = 51006kG < Q tt H30 = 54920kG

Mtt XB80 = 80,02.10 5(kG.cm) < Mtt H30 = 89,4.105 (kG.cm)

Do vậy :

τ abXB80 < τ abH30; σxXB80 <σxH30Nên: σyXB80 =σyH30

σncabXB80 <σncabH30 < Rnc ⇒Đạt

g.Thớ c-d do tác dụng của tải trọng H30+ngời

Xét mất mát lớn nhất, hệ số vợt tải >1 Ta có:

σyc-d = σya-b = 0 (kG/cm2)

Nxc-d = Nxa-b = 12013,1 kG

22 45168961

1190 22380 54920

98 , 42818 1 22 26055321

0 1190

=14,3kG/cm2

Với ScdI = 142818,98 cm3 ; ScdII =202265,03 cm3

2 5

5

/ 54 , 18 13 , 98 45168961

10 ).

96 , 18 64 , 35 4 , 89 (

65,52 26055321

10 ).

96 , 18 64 , 35 ( 65,52 26055321

998 , 81 1 , 12013 72

, 6625

1 , 12013

cm kG

cd x

=

−

− +

+ +

−

= σ

Với yII cd = y II d - h1 = 123,63-25,5 = 98,13 cm

y I cd = y I d - h1 = 91,02-25,5 = 65,52 cm

Thay số vào công thức tính σnc , ta đợc :

σnc = 25,48 (kG/cm 2) <175 => Đạt

g Thớ c-d do tác dụng của tải trọng dặc biệt XB80

Trong trờng hợp này:

Q = Q tt XB80 = 51006kG < Q tt H30 = 54920kG

Mtt XB80 = 80,02.10 5(kG.cm) < Mtt H30 = 89,4.105 (kG.cm)

Do vậy :

τ cdXB80 < τ cdH30; σxXB80 <σxH30Nên: σyXB80 =σyH30

σncXB80 <σncH30 < Rnc ⇒Đạt

Xét mất mát lớn nhất, hệ số vợt tải >1 Ta có:

σye-g = σya-b = 0 (kG/cm2)

Nxe-g = Nxa-b = 12013,1 kG+ τeg = 447332 , 1

216 45168961

1190 22380

54920 − −

=1,68 kG/cm2Với: SegII =447332,1 cm3

45168961

10 ).

96 , 18 64 , 35 9 , 0 4 , 89 (

cm kG

h Thớ e-g do tác dụng của tải trọng dặc biệt XB80

Trong trờng hợp này:

Q = Q tt XB80 = 51006kG < Q tt H30 = 54920kG

Mtt XB80 = 80,02.10 5(kG.cm) < Mtt H30 = 89,4.105 (kG.cm)

Do vậy :

τ egXB80 < τ egH30; σxXB80 <σxH30Nên: σyXB80 =σyH30

σncXB80 <σncH30 < Rnc ⇒Đạt

IV.3.Kiểm toán nứt do tác dụng của ứng suất kéo chính

Công thức kiểm toán: - < mk RkcT

Tra bảng phụ lục của quy trình ta có RkcT =27 (kG/cm2)

+ σx và τ xác định nh công thức tính ứng suất nén chủ nhng theo tải trọng tiêu chuẩn

+ Do bề dày sờn dầm không đổi nên ta chỉ cần kiểm tra σkc tại thớ I-I qua trọng tâm tiết diện

+ Ta tính với ứng suất mất mát tối đa

+ Chỉ xét ở tiết diện cách gối 1,5m

IV.3.1.Trờng hợp xếp tải ô tô + đoàn ngời đi bộ

- Nội lực trong 1 bó cốt thép DUL, với ứng suất hao hụt tối đa nd =1,1

Nd = fd.(σKT -σ3 - σ4 -σ5 - σ6) = (15810-2047,4,-252,63-0-0).0,988=13347,85 kG

Q = QTC H30 = 43,019 T = 43019 kG

QbtTC =20,35 TQ1 =7,94 T

22 45168961

7940 20350

43019

151104,15

22 26055321

0 7940

=10,95 (kG/cm2)

td

I bt k

td

I bt k td

I d td

I

M M M y I

M M y I

e N n F

N n

'

.

I d td

I

M M y I

e N n F

64 , 12 397 , 32 ( 32,60959 26055321

505 , 114 1 , 2013 1 1 , 1 72 , 6625

1 , 2013

σNC = 13,83 (kG/cm 2) < 0,8RNC =0,8.175 =140 ⇒ mk = 0,7

σKC = 8,68 (kG/cm 2) < 0,7.27 = 18,9 (kG/cm2) => Đạt

IV.3.2.Trờng hợp xếp tải trọng XB80

Ta có: QTC XB80 = 43480 (kG)

 τ = 241648 , 568

22 45168961

1190 22380

43480

151104,15

22 26055321

0 1190

d

II d td

TC bt

TC I TC d d

I d td

TC I

TC

I

M M

M n a y I

M M

−

−

− +

−

+

< 0,7.RdTC+ MMaxTC = 329,8.105 (kG.cm )

Thay vào công thức ta tính đợc :

σd = 12996,84 (kG/cm 2 ) Vậy σd = 12996,84 < 0,7 Rd TC =0,7.18600 =13020 (kG/cm2)=> Đạt

đoạn khai thác- Tính cốt đai

Mô men nội lực đối với trọng tâm vùng bê tông bị nén ( không có tác dụng của DUL) phải không nhỏ hơn mô men tính toán do các ngoại lực

216 255

1 − = 173,887 > M1= 89,399 (T.m)

Dầm có chiều cao không đổi nên tiết diện nghiêng đã đủ khả năng chịu lực

d-ới tác dụng của mô men Sau đây chỉ kiểm tra theo lực cắt:

Điều kiện kiểm tra là tổng hình chiếu các nội lực trong m/c nghiêng lên trục vuông góc với trục cấu kiện không đợc nhỏ hơn lực cắt do ngoại lực tính toán

Q+ P.C ≤ Rt.mtđ ∑ftđ+ QbtTrong đó :

+ Q: Lực cắt do ngoại lực tính toán, Q = Qtt max = 61304 kG

+ P-Trọng lợng phần dới dầm, tính từ giữa chiều cao dầm ,tính cho một mét dài dầm

P=∑ω.γbt = (0,255.0,7 + 0,2.0,685).2,5 = 0,789 (T/m) = 7,89 ( kG/cm)

+Rd2-ứng suất có hiệu trong cốt thép DƯL, lấy bằng 13950 (kG/cm2)

+ qđ : Khả năng chịu lực cắt của cốt đai trên 1 mét dài Chọn cốt đai φ12 CT5 bố trí làm 2 nhánh với bớc đai u=10 cm(đoạn đầu dầm) ⇒ ta tính đợc:

10 4

2 , 1 14 , 3 2 2400 8 , 0

m t t td

(kG/cm2)( mt = 0,8 với cốt đai thanh cán nóng)

C=

p q

h b R

=

89 , 7 25 , 434

85 , 158 22 255 15 ,

R u 2

0

.

85 , 158 22 255 15 ,

M

d

=

=

VII.2 Xác định tr ờng hợp tính toán

- Xác định chiều cao vùng bê tông chịu nén theo công thức:

Mbt+Rnt .(b1-b).h1.(ho’ – e’- 0,5.h1) –Rt u.b.xn.(0,5.xn- h'o+e ’) = 0(ở đây ta không xét đến Ft và Ft’)

Ta có:

+Mbt = 15651470 kG.cm

Tại bản đổ sau ta bố trí hai lới cốt thép và bản cánh bố trí 1 lớp nh hình vẽ.Khi đó: +e’ = 188–13,79 –9,125 = 165,1 (cm)

xn -18,25 xn- 5254,23 =0

Giải ra ta có xn =82,19 (cm)

Thấy rằng xn =82,19 (cm) < 0,55.h0’ = 0,55.169,875= 93,43 (cm)

VII.3 Tính duyệt nén lệch tâm

Do xn < 0,55.h0’ nên ta áp dụng côngthức tính duyệt theo trờng hợp 1

Chiều cao toàn bộ x của vùng bị nén đợc xác định từ phơng trình của các mô men nội lực và ngoại lực lấy đối với điểm đặt lực Nd (của riêng cốt thép DUL Fd)

Rut.b.x.(0,5.x -ad) +Rnént.(b1-b).h1.(0,5.h1-ad)-Rd.F'd.e'd -RtF't.(e'd+a'd -at)