C h n ịỊ SỨ C C H ỊU T Ả I C Ư A N Ể N Đ Ấ T I.CON G THÚC LÝ THUYẾT 1.1 C ác giai đoan hiên dạng đ ất nên Ba eiai đoạn làm viộc cua đất nén tái trọns tăne dần (hình 6.1) (Hai đ:xm ỉ : Giai đoạn biến dạng tuyên tính - giai đoạn nén chặt, đất nén lún theo chiêu íháno đứng (ĩiai đoạn ; Giai đoan hình thành khu vực trượt cục Khi vượt tai giới han thứ pỊ,h dưòìiíi s - p chun sann đường cong, đay móng xuất khu vực biên dạng đeo dó hình thành mật trượt đàt bị phá hoại Lỏi dàì hình nêm có đo chật kín vùnii ciất xung quanh hình thành ( ỉ i d i (ÍOỢỈI i : K h i p vượt trị s o lài t r ọ n o giú i h a n t h ứ hai pỊ,^ (ĩộ lún cua mónịỊ độl MUỘI íanL' nhanh LỊI đât di XLIÕIÌ1’ đ v dấi x u n g q u a n h lèn H ỉnh 6.7 ( 'ác í>iai doạn biên tlụnq r ù a n ứ ỉ ì (lất tác ( l ụ ỉ i q tài Ịrọnạ rơỉiịỊ Ịrình p h í a tròn 1.2 Đieu kiện cản háng M orh-K ankỉnc Cho dát rời : SI Iicp = T r o n g : Gị - J - - ơ, -f (7, ( - 1) C7; - c c lín n sLI; ’ c h í n h ; + q > - ^ ) - h - - c t g ( p 7Vf Y p Zmax — — r (Z maX + h + - ctgtp) + yh ctgcp + ẹ - (6.4) (6.5) y Công thức Puzưrievxki : Zmax = ũ (khu vực biến dạng dẻo vừa xuất hai m ép đáy móng), tải trọng pc tương ứng (hình a ) : 71 ctgcp + + — 7tc ctgcp Po = y h - + Ctgcp + cp ^ ctgẹ + c p -^ (6 ) Với cơng trình nhà thường cho chiều sâu phát triển tối đa khu vực biến dạng dẻo —b tính (hình 6.3b) Cơng thức M a x lo v : Khu vực biến dạng dẻo không phát triển vào phạm vi đáy m óng (hình c ) : 184 z max = 2Rsinọ = btgcp (6.7) Tải trọng cho phép : c * n y(btg(p + h + -; _ y tgcp _ Pgh (6 ) Yh ctg ~ j Công ỉhức ỉaropulxki : tải trọng giới hạn tải trọng tương ứng khu vực cân giới hạn phát triển đến độ sâu lớn (hình 6.3d) : b (l + sin(p) b ( n cp max = - — "T-Ctg " 2COSỌ [4 71y —ctơ s / 71 2b' = m, v xác định theo (1 lb): qa' y,z + a'+ —+ b ' Kết tính ghi bảng sau: 330 Độ sâu (m) YlZ(l) q a ' (2) a +z 16,5 20 36,5 33,0 14,3 47,3 49,5 60,6 66,0 11,1 9,1 82,5 8,3 90,8 99,0 7,7 106,7 q, / > '+ x + b ơv ® 75,1 2) Tính a Áp lực ngang a tính theo phương trình (11.2): a = K ay jZ + M — (p - sin p c o s2 a ) 71 a (l) ơ.a(2) Hệ số áp lực đất Rankine Ka: a' = 1,5m K a = tg2 (45 - Ọị/2) = tg2(45° - 35°/2) b' = 2m = tg27°30' = 0,52 ' Hệ số M: M = , , - ° ^ = , - M ĩ! 0,14H ,1 x = 0,45 Giá trị a , p thay đổi theo độ sâu thấy hình 11.11 Hình 11.11: Biến đổi góc a, Ịìiheo độ sâu Độ sâu (m) 331 Kết tính ghi vào bảng sau: a(i> - p (đô) p (Radian) sin(3 12° 0,21 0,208 140° sinP cos2a Ị3-sina cos2a a(2) ơa -0,766 -0,16 0,37 5,30 13,88 2a (độ) cos2a Kay,z 8,58 17,16 15° 0,26 0,259 106° -0,276 -0,07 0,33 4,73 21,89 25,74 14° 0,24 0,242 o cs 00 Độ sâu z(m) 0139 0,034 34,32 42,9 51,48 14° 13° 10° 0,24 0,23 0,17 0,242 0,225 0,174 68° 58° 48° 0,375 0,530 0,669 0,09 0,12 0,116 0,206 0,15 0,11 2,95 2,15 1,58 0,77 28,69 36,47 44,48 52,25 0,054 Kiểm tra ổn định tổng thể (xác định hệ số an toàn chống lật, chống trượt phá hoại sức chịu tải tường chắn đất có cốt vải địa kỹ thuật) Cho biết tường có H = 6m, s đ = m, s n = 1,5 m, q = 50 kN /m 2, a' = 1,5 m, b' = 2m, Yi = 17,0 kN /m 3,