Thiết kế tàu chở hàng khô, chở 5500 tấn hàng, chạy cấp HCI, vận tốc 13,5 knot

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƢỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM  Khoa: ĐĨNG TÀU Bộ mơn: LÝ THUYẾT – THIẾT KẾ TÀU Sinh viên: NGUYỄN VƢƠNG THÀNH Lớp: VTT51 – ĐH3 Khoá: 51 Tên đề tài: Thiết kế tàu chở hàng khô, chở 5.500 hàng, chạy cấp HCI, vận tốc 13,5 knot Nội dung yêu cu cn gii nhiệm vụ thiết kế tốt nghiệp (về lý lun, thực tiễn, tiến trình cn tính tốn bn vẽ) A – Phần Thuyết minh: – Tìm hiểu tuyến đƣờng – tàu mu – Xác định kích thƣớc chủ yếu tàu – Xây dựng tuyến hình – Bố trí chung – Các yếu tố tính (Bonjean, Thủy lực) – Cân bng ổn định theo Quy phm – Kết cu bn (02 khoang liền kề khác cơng năng) – Tính tốn, thiết kế thiết bị đy B – Phần Bản vẽ: – Tuyến hình 1A0 – Bố trí chung 1A0 – Kết cu 2A0 – Thiết bị đy 1A0 Các số liệu chủ yếu cn thiết để thiết kế: CÁC CÁN BỘ HƢỚNG DẪN THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP Ngƣời hƣớng dn thứ nht: Nội dung hướng dẫn: Ngƣời hƣớng dn thứ hai: Nội dung hướng dẫn: Địa điểm thực tp tốt nghiệp: Nhiệm vụ thiết kế tốt nghiệp đƣợc giao ngày .tháng năm 2015 phi hoàn thành xong trƣớc ngày tháng năm 2015 ĐÃ NHẬN NHIỆM VỤ T.K.T.N CÁN BỘ HƢỚNG DẪN T.K.T.N Sinh viên: Nguyễn Văn Võ Hải Phòng, ngày tháng năm 2015 T/L HIỆU TRƢỞNG TRƢỞNG KHOA ĐÓNG TÀU PHẦN NHẬN XÉT TÓM TẮT CỦA CÁN BỘ HƢỚNG DẪN Tinh thn thái độ cố gng trình làm thiết kế tốt nghiệp sinh viên: Đánh giá cht lƣợng cơng trình T.K.T.N (so với nội dung yêu cu đề nhiệm vụ T.K.T.N mặt: lý lun thực tiễn, tính tốn giá trị sử dụng, cht lƣợng bn vẽ, ) Cho điểm cán hƣớng dn: (Điểm ghi số chữ) Ngày .tháng .năm 2015 CÁN BỘ HƢỚNG DẪN CHÍNH (Họ tên chữ ký) Ths Trần Tuấn Thành NHẬN XÉT VÀ ĐÁNH GIÁ CỦA CÁN BỘ CHẤM PHẢN BIỆN CƠNG TRÌNH THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP Đánh giá cht lƣợng cơng trình thiết kế tốt nghiệp mặt thu thp phân tích số liệu ban đu, sở lý lun chọn phƣơng án tối ƣu, cách tính tốn cht lƣợng thuyết minh bn vẽ, giá trị lý lun thực tiễn cơng trình Cho điểm cán chm phn biện (Điểm ghi số chữ) Ngày .tháng năm 2015 HỌC VỊ, CHỨC VỤ, HỌ TÊN CHỮ KÝ CỦA CÁN BỘ CHẤM ĐỀ ÁN MỤC LỤC PHN I.TÌM HIỂU TUYẾN ĐƢỜNG VÀ TÀU MU 13 1.1 TUYẾN ĐƢỜNG 13 1.1.1 Đặc điểm cng biển 13 1.1.1.1 Cng Sài Gòn 13 1.1.1.2 Cng Hồng Kông 15 1.1.2 Kết lun 16 1.2 TÀU MU 17 PHN II KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU 19 2.1 XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU 19 2.1.1 Xác định lƣợng chiếm nƣớc sơ 19 2.1.2 Xác định chiều dài tàu 20 2.1.3 Xác định hệ số béo 20 2.2.4 Chiều rộng, chiều chìm, chiều cao mn 21 2.3 NGHIỆM LI CÁC KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU ĐÃ CHỌN 22 2.3.1 Nghiệm li lƣợng chiếm nƣớc theo phƣơng trình sức 22 2.3.2 Nghiệm li khối lƣợng tàu theo phƣơng trình khối lƣợng 22 2.4 KIỂM TRA SƠ BỘ DUNG TÍCH KHOANG HÀNG 26 2.4.1 Dung tích yêu cu 27 2.4.2 Nghiệm li ổn định ban đu 27 2.5 KẾT LUN 27 PHN III XÂY DỰNG TUYẾN HÌNH 28 3.1.ĐẶT VN ĐỀ 28 3.2 CÁC BƢỚC XÂY DỰNG TUYẾN HÌNH 30 3.2.2 Đƣờng cong đƣờng nƣớc thiết kế 32 3.2.3.Xây dựng sƣờn sƣờn thân ống 33 3.2.4 Dựng sƣờn cân bng theo phƣơng pháp I,A,Ia-kov-lev 33 3.2.5 Kiểm tra lƣợng chiếm nƣớc 36 PHN IV TÍNH TỐN CÁC YẾU TỐ TÍNH NỔI BONJEAN-THỦY LỰC 38 4.1 GIỚI THIỆU CHUNG 38 4.2 TÍNH TỐN VÀ VẼ ĐỒ THỊ BONJEAN 39 4.2.1 Công thức lý thuyết 39 4.2.2 Cơng thức tính gn 39 4.2 TÍNH VÀ VẼ ĐƢỜNG CONG THỦY LỰC 44 4.2.1 Nhóm 1: Các yếu tố đƣờng nƣớc 44 4.2.2 Nhóm 2: Các yếu tố thân tàu 51 PHN V BỐ TRÍ CHUNG TỒN TÀU 54 5.1 PHÂN KHOANG CHO TÀU THIẾT KẾ 55 5.1.1 Phân khoang theo chiều dài 55 5.1.2 Phân khoang theo chiều cao 55 5.2 BỐ TRÍ CÁC KHOANG KÉT 55 5.3 BỐ TRÍ CÁC THIẾT BỊ, BUỒNG PHÒNG 55 5.3.1.Trên boong 55 5.3.2.Trên boong thƣợng tng đuôi 56 5.3.3 Trên boong cứu sinh 56 5.3.4.Trên boong điều khiển 57 5.4.TÍNH CHỌN THIẾT BỊ CỨU SINH 59 5.5.TÍNH CHỌN THIẾT BỊ ĐÈN TÍN HIỆU 59 5.6 TÍNH CHỌN THIẾT BỊ LÁI 60 5.7 TÍNH CHỌN THIẾT BỊ NEO 60 5.8 TÍNH CHỌN THIẾT BỊ CHNG BUỘC 63 5.9 TRANG THIẾT BỊ HÀNG HI 64 5.10 TRANG THIẾT BỊ VỐ TUYỄN ĐIỆN 64 5.11 TRANG THIẾT BỊ PHÒNG NN 65 5.12 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ DN 67 5.12.1 Bố trí dn 67 5.12.2 Dung tích du cn dung theo lí thuyết 67 5.13 DUNG TÍCH THỰC TẾ KHOANG HÀNG VỀ HỆ THỐNG DN 68 5.14 HIỆU CHỈNH MN KHÔ 69 PHN VI TÍNH TỐN KẾT CU CHO KHOANG LIỀN KỀ (KHOANG HÀNG, KHOANG MŨI) 69 6.1 GIỚI THIỆU CHUNG 69 6.2 HỆ THỐNG KẾT CU, KHONG SƢỜN, PHÂN KHOANG 70 6.2.1 Hệ thống kết cu 70 6.2.2 Phân khoang 70 6.3 KẾT CU KHOANG HÀNG 71 6.3.1 Kết cu dàn vách 71 6.3.2 Bố trí nẹp đứng, nẹp khỏe cho dàn vách khoang hàng 71 6.4 TÍNH TỐN CƠ CU 71 6.4.1 Chiều dày tôn vách 71 6.4.2 Nẹp vách 73 6.5 DÀN MN 76 6.5.1 Sơ đồ kết cu 76 6.5.2 Tính toán cu 76 6.5.3 Di tôn mép mn 77 6.5.4 Sƣờn thƣờng 77 6.5.5 Sƣờn khỏe 79 6.6 KẾT CU DÀN BOONG 82 6.6.1 Sơ đồ kết cu 82 6.6.2 Chiều dày tôn boong 83 6.6.3 Tính tốn cu 86 6.6.4 Cột chống 99 6.6.5 Liên kết 101 6.7 KẾT CU DÀN ĐÁY 101 6.7.1 Sơ đồ kết cu 101 6.7.2 Chiều dày tôn đáy 102 6.7.2 Chiều dày tôn bao đáy 103 6.7.3 Tính tốn cớ cu 104 6.7.4 Liên kết 108 6.8 KẾT CU VÙNG MŨI 109 6.8.1 Dàn vách 109 6.8.2 Chiều dày tôn vách 109 6.8.3 Tính tốn cu 111 6.8.4 Kết cu dàn vách vùng mũi 113 6.8.5 Tính tốn cu 113 6.8.6 Kết cu dàn boong khoang mũi 114 10 m: Hệ số kêt đến trng thái ti trọng: m = 1,15 [] ứng sut cho phép giới hn vt liệu, [] = 6.104 kPa dH  dH  0,167 - tỷ số đƣờng kính trung bình củ chong chóng với D đƣờng kính Khi :  A  ( E )min = 0,24 1,08  0,167    A0  3,9.0,08  Vy chọn tỷ số đĩa chong chóng 2/3 10.1,15.367,978  0,490 6.104 AE = 0,55 A0 8.2.5.2.Tính tốn yếu tố chong chóng lựa chọn động Bảng 8.2: Bảng tính chọn động đường kính chong chóng STT Đại lƣợng tính Đ/v nm ( Số vòng quay giả thiết ) nm n = nm/60 v = 0,515vs R TE = R/zp K DE  vD  wT = f (KDE) v/p 160 v/s 2,750 175 170 175 180 2,833 2,917 3,000 3,083 185 3,167 m/s 6,944 6,944 6,944 6,944 6,944 6,944 N 298430 298430 298430 298430 298430 298430 N 298430 298430 298430 298430 298430 298430 - 1,649 1,649 1,649 1,649 1,649 1,649 - 0,315 0,315 0,315 0,315 0,315 0,315 10 t = f(KDE) - 0,189 1/iQ = f(KDE) - 1,027 vA = v(1-wT) m/s 4,933 0,189 0,189 0,189 0,189 1,027 1,027 1,027 1,027 4,933 4,933 4,933 4,933 0,189 1,027 4,933 11 T = TE/(1-t) 12 K NT  TE vA  n T N 367978 367978 367978 367978 367978 367978 N 0,683 0,673 0,664 0,654 0,645 0,637 13 J0 = f(KNT) 14 Dopt = vAa/(J0n) m 0,43 4,047 0,425 0,42 0,415 0,41 3,974 3,906 3,843 3,785 0,405 3,731 15 KT = T/rn2D4opt - 0,177 0,179 0,181 0,183 0,184 0,185 16 17 18 - 0,443 0,77 0,53 0,438 0,433 0,428 0,423 0,77 0,77 0,76 0,76 0,525 0,52 0,515 0,51 0,418 0,750 0,505 - 0,644 0,638 0,632 0,626 0,620 0,614 J = vA/nDopt P/D = f(J,KT) h0 = f(J,KT) 1 t 19  D  i  W 0 Q T 150 20 Ps  TE v  Ds 103 KW 3403,47 3435,9 3468,9 3502,6 3536,9 3572,0 21 Ps' = Ps/0.85 KW 4004,08 4042,2 4081,1 4120,7 4161,1 4202,3 Dựa vào bng tính ta xây dựng đƣợc đồ thị PS = f(N) D = f(N)  opt  D  f ( N )   P  f (N )  D 151 P/D ,D Dopt(m) Ps(KW) 4,5 4300 4200 1.5 Dopt(m) P/D D 3,5 0.5 4100 W) Ps(K 4000 160 175 170 175 180 Hình 8.2.Đồ thị đường kính tối ưu tỉ số bước chong chóng 152 n m (v/p) 185 Dựa vào đồ thị ta chọn đƣợc máy có thơng số sau: Tên máy 6S35MC Hãng sn xut MAN B&W Công sut định mức: PS = 4200 kW Vòng quay định mức: NH = 170 rpm - Từ số liệu ta có : P/D = 0,77 N1 = 170 rpm Dopt= 3,9 m  D = 0,632 Kết lun: đặc trƣng hình học chong chóng : D = 3,9 m P/D = 0,7 z =4 AE/A0= 0,55 ηD = 0,632 Vn tốc tàu đt đƣợc v = 13,5 knots 8.2.5.3 Kiểm tra tỷ số đĩa theo điều kiện không xảy xâm thực Theo Schoenherr tỷ số đĩa nhỏ nht khơng xy xâm thực đƣợc tính theo công thức sau:  AE  kc    1, 275.  n.D  P0  A0 min Trong đó:   1,3 1,6 hệ số thực nghiệm phụ thuộc vào ti trọng chong chóng: Chọn   1,6 , với trƣờng hợp nặng ti kC = f (z;P/D;J), Với z=4, P/D = 0,77, J = 0,433 ta tra đồ thị đƣợc: kC= 0,24 P0 = (Pa + .hs ) (kN/m2) Với Pa = 101,340 (kN/m2),  = 10 kN/m2, hs = T- 0,55 D= 6,8-0,55.3,9 = 4,655 m D = 3,9 m n = 2,833 rps Khi : 153       2 kc AE  0, 24 2,833.3,9   0,473    1, 275.  n.D   1, 275.1,6 A0 min P0 101,34  10.4,655 AE    0,473 < 0,55 A0 min Vy điều kiện xâm thực đƣợc thỏa mãn 8.3 XÂY DỰNG BẢN VẼ CHONG CHĨNG 8.3.1 Xây dựng hình bao duỗi thẳng chong chóng Tính chiều rộng lớn nht cánh bmax bmax  2,187.D AE 2,187.3,9  0,55  1,172 m = 1172mm z A0 Ta có bng tọa độ để xác định hình bao duỗi thẳng theo Seri B tính theo % bmax nhƣ sau : Bng hồnh độ hình bao duỗi phẳng r/R Chiều rộng cánh tính bng % chiều rộng bán kính 0,6 R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 Từ trục đến 46,89 52,75 56,34 57,66 56,1 51,37 41,71 25,39 mép đp Từ trục đến 29,11 33,3 37,4 40,74 43,9 46,66 48,37 46,95 mép thoát Chiều rộng 75,99 86,05 93,74 98,4 100 98,03 90,08 72,34 toàn Khong cách từ đƣờng chiều dáy lớn nht đến mép đp theo % chiều rộng cánh Ta có bng : 35 35 35,1 35,5 38,9 44,3 48,6 - 20,14 - 50 - Bng hồnh độ hình bao duỗi phẳng r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 Chiều Từ trục rộng đến cánh mép tính đp 550 618 660 676 657 604 486 298 - 154 bng Từ trục % đến 343 390 437 476 515 548 567 550 236 chiều mép rộng thoát bán Chiều kính rộng 893 1008 1098 1152 1172 1152 1053 848 0,6 R toàn Khong cách từ đƣờng chiều dáy lớn nht 473 535 585 621 691 772 778 643 đến mép đp theo % chiều rộng cánh Từ bng ta xây dựng đƣợc hình bao duỗi thẳng đƣờng chiều dày lớn nht 8.3.2 Xây dựng profin cánh 8.3.2.1 Xác định chiều dày lớn profin tiết diện - Chiều dày ti mút cánh : eR  aD(50  D)  0,06.3,9.(50  3,9)  10,787 (mm) Trong : a = 0,06 – chong chóng làm bng hợp kim đồng D = 3,9 m – đƣờng kính chong chóng => chọn eR  11 mm - Chiều dày gi định ti đƣờng tâm trục : e0  0,045D = 0,045.3,98 = 175 mm - cho chong chóng cánh => chọn e0 = 180 mm - Chiều dày lớn nht profin : e  e0  r.(e0  eR ) r Trong : r  R r R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 emax 143 126 110 94 77 61 44 28 12 r 155 Từ điểm có chiều dày lớn nht tới mép (%emax) Tung độ mặt hút Tung độ mặt đp r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 Từ điểm có chiều dày lớn nht tới mép đp (%emax) 100% – – – – 80% 53,35 50,95 47,7 43,4 60% 72,65 71,6 70,25 68,4 40% 86,9 86,8 86,55 86,1 20% 96,45 96,8 97 96,95 20% 98,6 98,4 98,2 98,1 40% 94,5 94 93,25 92,4 60% 87 85,8 84,3 82,3 80% 74,4 72,5 70,4 67,7 90% 64,35 62,5 60,15 56,8 95% 56,95 54,9 52,2 48,6 100% – – – – – 40,2 67,15 85,4 96,8 98,1 91,25 79,35 63,6 52,2 43,35 – – 39,4 66,9 84,9 96,65 97,6 88,8 74,9 57 44,2 35 – – 40,95 67,8 85,3 96,7 97 85,3 68,7 48,25 34,55 25,45 – – 100% 30 25,35 17,85 9,07 5,1 – 45,15 80% 18,2 12,2 6,2 1,75 – – 70 60% 10,9 5,8 1,5 – – – 87 40% 5,45 1,7 – – – – 97 20% 1,55 – – – – 97 20% 0,45 0,05 – – – – 87 40% 2,3 1,3 0,3 – – – 70 60% 5,9 4,6 2,65 0,7 – – 45,15 80% 13,45 10,85 7,8 4,3 0,8 – 30,1 90% 20,3 16,55 12,5 8,45 4,45 0,4 22 95% 26,2 22,2 17,9 13,3 8,4 2,45 – 100% 40 37,55 34,5 30,4 24,5 16,05 – – – – – – – – – – – 7,4 – – – – – – – – – – – – 156 Ta có bng sau : Từ điểm có chiều dày lớn nht tới mép (%emax) Tung độ mặt hút Tung độ mặt đp Từ điểm có chiều dày lớn nht tới mép đp (%emax) r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 100% – – – 80% 76 64 52 60% 104 90 77 40% 124 110 95 20% 138 122 107 20% 141 124 108 40% 135 119 103 60% 124 108 93 80% 106 92 77 90% 92 79 66 95% 81 69 57 100% – – – – 41 64 81 91 92 86 77 63 53 45 – 0,6 – 31 52 66 75 76 70 61 49 40 33 – 0,7 – 24 41 52 59 59 54 46 35 27 21 – 0,8 – 18 30 38 43 43 38 31 21 15 11 – 0,9 r/R 0,2 – 13 20 24 27 27 24 20 13 – 100% 80% 60% 40% 20% 20% 40% 60% 80% 90% 95% 100% 42,82 25,98 15,56 7,78 2,21 0,64 3,28 8,42 19,20 28,98 37,40 57,10 32,03 15,42 7,33 2,15 0,00 0,06 1,64 5,81 13,71 20,91 28,05 47,45 19,63 6,82 1,65 – – – 0,33 2,91 8,58 13,75 19,69 37,94 8,49 1,64 – – – – – 0,66 4,02 7,91 12,45 28,45 3,94 – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – 0,62 – – – 3,44 0,24 – – 6,49 1,49 – – 18,92 9,76 3,29 – 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 157 8.3.3 Xây dựng hình chiếu pháp hình chiếu cạnh Chọn góc nghiêng cánh bng 15o Ta có bng xác định l1, l2, h1, h2 nhƣ sau : r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 311 452 545 588 601 l1 403 343 292 245 203 h1 254 323 384 432 479 l2 254 243 235 225 213 h2 α1(độ) 46 44 40 35 29 α2(độ) 37 32 28 25 23 0,7 566 163 519 198 24 22 0,8 463 123 543 183 17 20 8.3.4 Xây dựng củ chong chóng 8.3.4.1 Xác định đường kính trục chong chóng -Đƣờng kính trục chong chóng : d B  1,12d P  kC D Với d P đƣờng kính trục trung gian đƣợc tính theo cơng thức sau: d P  92 PS (1  k ) nm Trong đó: k =q(a-1) =0,4(1,4-1) = 0,16 q = 0,4 cho động kỳ a= 1,4 cho động xilanh PS  4200 kW- công sut máy nm  170 rmp- vòng quay định mức kC = 10 – trục có ống bao hợp kim đồng 158 0,9 286 71 532 147 17 - D = 3,9 (m) – đƣờng kính chong chóng ,m Thay số ta có: d P  92 4200(1  0,16)  247 (mm) 170 Do đó: d B  1,12.247+10.3,9 =315,64 (mm) Chọn d B  310 (mm) -Độ côn trục : k = 1/15 8.3.4.2 Xác định kích thước củ chong chóng -Chiều dài củ lH ly lớn 2% - 3% chiều rộng lớn nht hình chiếu cnh Do chọn lH = 1100 mm -Độ củ chong chóng k H =1/15 -Đƣờng kính trung bình củ : d H  0,167 D  0,167.3,9 = 651,3m Chọn d H  650 mm Chiều dài lỗ khoét để gim nguyên công co rà : l0  (0,25  0,3)lk Với lK = (90% 95%) lH =9901045 Chọn lK =1000 mm l0 = (0,25  0,3).1100 = 275330 Chọn l0 = 300 mm Trong : lK - chiều dài phn côn trục củ Chiều sâu rãnh khoét chọn hợp lý theo kh công nghệ Chọn t = 30 mm 8.3.4.3 Chọn then -Ta chọn số lƣợng then then - Chiều then lt = (0,90,95)lK = (0,900,95).1100 = 900÷1045 (mm) Do chọn lt = 1040 mm Chiều rộng then:bt = (0,250,3).dB = 77,593 mm Chọn bt = 80 mm Chiều cao then: ht = (0,5  0,6) bt = 4048 mm Chọn ht = 40 mm - Kiểm tra bền: Điều kiện bền :  d   d Tc  Tc  Trong Ứng sut dp cho phép:   d  70 (N/mm2) Ứng sut ct cho phép : Tc   40 (N/mm2) Ứng sut dp tính tốn  d  2T d B lt t Ứng sut ct tính tốn Tc  2T d B bt lt NBH: 15/3/2012 BM.03.QT.DT.06 Ta có mơ men xon trục chong chóng : T = 7162 PD nm PD: Công sut truyền đến chong chóng PD  SG PS  0,98.0,97.4200 = 3992,52 (kW) Thay vào T = 7162 3992,52 = 34708,305(N.m) = 34708305 (N.mm) 170 Với t2 (độ ngp then củ chong chóng) t2 = 0,4.ht = 0,4.40 = 16 mm 2.34708305  13, 47( N / mm2 )    d  70( N / mm2 ) 310.1040.16 2.34708305 Tc   2, 69( N / mm2 )  Tc   40( N / mm2 ) 310.80.1040 d  Vy then chọn đủ bền 8.3.4.4.Chọn mũ thoát nước Chiều dài mũ thoát nƣớc : l0  ( 0,14÷0,17)D =(0,14÷0,17).3,9= 546 ÷ 663 Chọn l0 = 550 mm Bán kính cu cuối mũ : r  ( 0,05÷0,1)D = (0,05÷0,1).3,9 = 195÷390 Chọn r0 = 350 mm Trong đó: D = 3,9 (m) - đƣờng kính chong chóng 2.6.4.5.Tính khối lượng chong chóng Theo Kopeeski khối lƣợng chong chóng đƣợc tính nhƣ sau: G b  d e  Z   D3  0,6  6,  2.104  0,71  H  0,6   0,95 lH d H2 4.10 D D   D  Trong đó: Số cánh chong chóng   8600kg / m3 -Trọng lƣợng riêng vt liệu chế to chong chóng,kG/m3 D  3,9- Đƣờng kính chong chóng, d H  (m) -Đƣờng kính củ chong chóng, lH  Chiều dài củ chong chóng ,  lH  1,1 m e0,6  Chiều dày cánh ti 0,6R , e0,6  0,08 m b0,6  Chiều rộng cánh ti 0,6R , b0,6  1,172 m Thay số ta đƣợc: Z  4- G 1,172  0,08  8600.3,93.( ) 6,  2.104  0,71  3,9   0,95.8600.1,1.12 4.10 3,9  3,9  G  3100 kg = 3,1 tn NBH: 15/3/2012 BM.03.QT.DT.06 8.3.5 Xây dựng tam giác đúc - Bán kính đặt tam giác đúc RФ =( 1,11,2)R = 2145 † 2340 (mm) Chọn RФ = 2200 mm Chiều dài tam giác đúc l  l1  l  2101,  1628,6  3730 mm Với l 2 R 1 2. 2200.44   2000 mm 360 360 2 R 2 2. 2200.32    1445mm 360 360 l1  0 1 , 2 xác định từ hình vẽ: 1  44 , 2  32 P.(1  2 )  850 (mm) Chiều cao tam giác đúc: h  360 Vị trí đƣờng trung bình củ chong chóng cánh cnh huyền tam giác đúc đon: m  R m R R Trong đó: mR khong cách từ mút cánh đến đƣờng tâm cánh mR = R.tg100=(3900/2).tg100 = 523 mm 2200 m  523  590mm Do đó: 1950 8.4 KIỂM TRA BỀN CHONG CHÓNG THEO QUY PHẠM 8.4.1 Chiều dày cánh Theo quy chun 2010 (TCVN 2010 phn chƣơng 7) chiều dày cánh ti bán kính 0,25R 0,6R chong chóng cố định ti bán kính 0,35R 0,6R chong chóng biến bƣớc khơng nhỏ trị số xác định theo công thức sau t= K1 H SW K ZNl (cm) Trong đó: t: Chiều dày cánh trừ góc lƣợn chân cánh [cm] H: Công sut liên tục lớn nht máy chính, H = 4200 (kW) Z: Số cánh chong chóng, Z = N: Số vòng quay liên tục lớn nht chia cho 100, N = 1,7 (v/p) l: Chiều rộng cánh ti bán kính xét: K1 ,K2: Hệ số xác định theo công thức sau: K1 = NBH: 15/3/2012 P'   D  k P +k D    P'   1+k1   D 30,3 BM.03.QT.DT.06  E  D2 N K = K -  k +k   t0  1000 D: Đƣờng kính chong chóng, D = 3,9 (m) k1, k2, k3, k4, k5: Hệ số tra bng 3/7.1 Vị trí theo hƣớng kính k1 k2 k3 k4 k5 0,25R 1,62 0,386 0,239 1,92 1,71 0,6R 0,281 0,113 0,022 1,24 1,09 P': Bƣớc ti bán kính xét P: Bƣớc ti bán kính 0,7R E: Độ nghiêng ti đu mút cánh, t0: Chiều dày gi định cánh ti đƣờng tâm trục K: Hệ số tra bng 3/7.2, K = 1,15 với vt liệu chong chóng HBsC1 Do đó: Ti bán kính 0,25R: K1 = 13,069 ; K2 = 0,937 Ti bán kính 0,6R : K1 = 4,049; K2 = 1,013 S: Là hệ số tính đến tăng ứng sut thời tiết, S >1 S = 1, S