Thiết kế tàu chở 9200 tấn gạo, chạy tuyến sài gòn saudi arabia, lắp máy 2800 KW

PHẦN I TÌM HIỂU TUYẾN ĐƢỜNG - TÀU MẪU 1.1 TÌM HIỂU TUYẾN ĐƢỜNG, CẢNG ĐẾN, CẢNG ĐI Mỗi tàu thiết kế:” phải thỏa mãn yêu cầu thiết kế đưa ra, ngồi ra, phải đảm bảo an tồn làm việc có hiệu tuyến đường quy định Tuyến đường cho biết điều kiện sóng gió, đặc điểm khí tượng thủy văn, xuất làm hàng cảng, độ sâu luồng lạch, … yếu tố ảnh hưởng trực tiếp đến tính hành hải tàu Vì lí người thiết kế phải lựa chọn phương án thiết kế phù hợp tìm hiểu tuyến đường, cảng đến, cảng để lựa chọn kích thước tàu hợp lý đạt hiểu thiết kế cao” 1.2 CẢNG ĐI (CẢNG SÀI GỊN) 1.2.1.Vị trí địa lý Cảng Sài Gòn nằm 10°50'N -106°45'E 1.2.2 Điều kiện tự nhiên Cảng nằm ở:” hữu ngạn sơng Sài Gòn có vĩ độ 10050’ Bắc 106045’ kinh Đông Cảng nằm dọc bờ biển, phạm vi dài km, cách bờ biển 45 hải lý.Khu vực Sài Gòn có chế độ bán nhật triều, biên độ giao động mực nước triều lớn 3,98 m, lưu tốc dòng chảy m/s” Từ cảng Sài Gòn biển theo hai đường sông: - Theo sông Sài Gòn vịnh Rạch Ráy qua sơng Lòng Tảo:” sơng Nhà Bè sơng Sài Gòn Những tàu có mớn nước 9,0 m chiều dài 110 m lại dễ dàng theo đường này” - Theo sơng Sồi Rạp:” đường dài 10 hải lý tàu phải có mớn nước khơng q 6,5 m” *Cầu tầu kho bãi:” Khu nhà Rồng có ba bến với tổng chiều dài 390 m - Khu kháng Hội gồm 11 bến từ kho k0 đến kho k10 với tổng chiều dài 1264 m Về kho bãi khu Khánh Hội có 18 kho với tổng diện tích 45,396 m2 diện tích bãi 15781 m2 - Khu nhà Rồng có diện tích 7225 m2 3500 m2 bãi Có bãi chứa đằng sau kho phổ biến bãi xen kẽ, có bãi liên hồn” Ngồi hệ thống bến:” có hệ thống phao neo tàu gồm phao hữu ngạn sơng Sài Gòn 26 phao tả ngạn sơng Sài Gòn Cách 10 hải lý hạ lưu cảng Sài Gòn có 12 phao neo cho tàu chở hàng dễ cháy nổ” 1.2.3 Thiết bị cơng nghệ Phương tiện Sức nâng/cơng suất Tồn cảng Cần trục chân đế 5-40 Cẩu khung bánh lốp 36-40 Xe cạp gỗ Xe nâng chuyên bốc dỡ container 25-40 Cân điện tử 80 Tàu hỗ trợ lai dắt 515 - 1700 CV Nâng, xúc, đào, ủi loại 1,5 - 7tấn Cẩu ô tô 24 25-80 25 Hệ thống cấp điện container lanh Xe ôtô vận tải,đầu kéo,rơ moc 66 1.3 CẢNG ĐẾN (SAUDI ARABIA) 1.3.1 Điều kiện tự nhiên vị trí địa lý Cảng Jeddah nằm cửa sông Naktong, Saudi, nằm Biển Đỏ 1.3.2 Cơ sở hạ tầng JEDDAH -Năng xuất bốc xếp hàng : Bách hoá : 1000 /ngày : Hàng rời :1200 tấn/ngày : Than : 7500 / ngày : Cảng có đội xà lan cung cấp nhiên liệu, nước ngọt, có hệ thống thơng tin liên lạc đầy đủ Cảng có đà sửa chữa loại tàu 26000 Các cảng Jeddah:” làm việc với thời gian 24/24 ngày ngày nghỉ năm là: từ ngày 1-3 tháng 1, ngày 1, 10 tháng 3, ngày tháng 4, ngày tháng 6, ngày 17 tháng 7, ngày 15 tháng 8, ngày 3,9,24 tháng 10, ngày 24 thang 12” 1.4 TUYẾN ĐƢỜNG GIỮA CẢNG - Tuyến Sài Gòn – Saudi Arabia dài 5385 hải lý 1.5 THU THẬP TÀU MẪU - Việc tìm hiểu tàu mẫu:” có vai trò quan trọng ban đầu xây dựng phương án Mục đích việc tìm hiểu tàu mẫu để thông qua thông số tàu mẫu đánh giá tính năng, tàu q trình đóng khai thác từ rút kinh nghiệm khuyết điểm áp dụng ưu điểm vào tàu thiết kế” Bảng 1.1 - Tàu mẫu No Đại lƣợng Đơn vị 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Vận tốc LOA LPP B D T CB CWP CM CP CVP DW Ne n L/B B/d D/d ηD IMO LCN knot m m m m m 0,75 0,84 0,983 0,71 0,85 (t) kW rpm VINACOMIN HA NOI 12 116,5 107,2 17,2 9,2 6,8 0,79 0,89 0,989 0,74 0,87 8165 2646 620 6,77 2,53 1,35 0,76 9581772 10674 THÁI BÌNH 039 12 110.15 109.9 17.6 9.5 7.15 0,73 0,83 0,981 0,72 0,84 9162 2647 635 6.26 2.46 1.33 0,78 9610834 11753.8 DAI DUONG QUEEN 13,5 103.6 103.6 18.6 10.8 8.16 0,72 0,83 0,987 0,7 0,85 10033.5 3309 730 5.59 2.28 1.32 0,75 9610822 13377.3 PHẦN II XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU XÁC ĐỊNH SƠ BỘ LƢỢNG CHIẾM NƢỚC,CÁC KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU VÀ HỆ SỐ BÉO 2.1 GIỚI THIỆU CHUNG Tàu chở hàng khơ:” loại tàu chở hàng có độ ẩm thấp, chúng có đặc điểm chung tàu hàng bình thường có điểm riêng loại hàng mà chở Việc lựa chọn kích thước chủ yếu hệ số béo cần phải ý tàu hàng khơ thường có tốc độ nhanh loại tàu hàng khác Việc xác định kích thước chủ yếu tàu hàng khơ tuyến đường cụ thể phải xuất phát từ tính kinh tế” ( giá thành chi phí chuyên chở hàng thấp chi phí đóng nhỏ ) 2.2 SƠ BỘ XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU VÀ HỆ SỐ BÉO 2.2.1 Khối lƣợng” thuyền viên, lƣơng thực, thực phẩm, nƣớc uống”: m14 = m1401 + m1402 + m1403 Trong đó: m1401- khối lượng thuyền viên hành lý: m1401 = nTV.a (tấn) = 2,8 ( tấn) Trong đó: nTV - số thuyền viên, nTV = 20 ( người) a - khối lượng thuyền viên hành lý, a = 140 (kg/người) m1402: khối lượnglương thực, thực phẩm m1402 = nTV.b.t = 1,75 ( tấn) Trong đó: b - dự trữ thực phẩm cho thuyền viên ngày đêm b = 3,5 (kg/người/ngày); Do quãng đường 5385 hl sơ chọn tốc độ 11 hl/h ( chọn thời gian nằm bến ngày) nên ta tính thời gian hành trình là: t - thời gian hành trình tàu, t = 25 (ngày) m1403 - khối lượng nước uống nước sinh hoạt: m1403 = nTV.c.t (tấn) = 75(tấn) Trong đó: c- dự trữ nước cho người ngày đêm c =150(lít/người/ ngày) 2.2.2 Khối lƣợng dự trữ nhiên liệu dầu nhớt bôi trơn m16 = m1601 + m1602 + m1603 = knl.m1601= 525(tấn) Trong knl =1,09 ± 0,03, hệ số nhiên liệu, knl =1,12 m1601 = kMt.m’nl.Ne , khối lượng chất đốt kM- hệ số dự trữ hàng hải để ý đến thời gian đỗ bến hành trình, gặp bão, dòng chảy rong rêu hà rỉ: kM = 1,13 - 1,3; kM =1,3 t - thời gian hành trình; t = 600 (giờ) Ps - công suất tổ hợp TBNL, Ps = 2800(kW) m’nl - suất tiêu hao nhiên liệu với động Diesel m’nl = (0,11÷0.24) kg/kW.h m’nl = 0,2 (kg/kW.h) 2.2.3 Khối lƣợng hàng hóa m15 = DW– m14 – m16 (tấn) => DW = m14 + m15 +m16 = 9820 (tấn) 2.2.4 Lƣợng chiếm nƣớc sơ - Hệ số lợi dụng lượng chiếm nước theo trọng tải  DW   Trong : ηDW = 0,2882.DWT0,0975 hệ số lợi dụng lượng chiếm nước theo trọng tải (LTTKTr176) ηDW = 0,71 DW = 9820 T –trọng tải Δ - lượng chiếm nước sơ (t) → Δ = DW/η = 13830,98(t) Chọn  = 13830 T 2.2.5 Chiều dài tàu Căn vào số liệu thống kê tàu mẫu, mối quan hệ trọng tải lượng chiếm nước, ta có L, m 400 350 300 250 y = 6.6x0.310 R2 = 0.9669 200 150 100 50 0 25000 50000 75000 100000 125000 150000 175000 200000 DW, t  L = 6,6 DW0,31 = 6,6.98200,31 = 114,05 m  Trong đó: DW: trọng tải = 9820(tấn) L : chiều dài tàu =>Kết hợp tàu mẫu chọn chiều dài tàu L = 118 m 10 m –Hệ số kể đến trạng thái tải trọng, m = 1,15  max –Chiều dày tương đối chong chóng mặt cắt bán kính tương đối  max = 0,08 => Chọn  AE     0,53  A0 min AE  0,55 A0 8.3.5.2.Tính tốn yếu tố chong chóng lựa chọn động Ta chọn máy có thông số sau: Hãng sản xuất MAN B&W Công suất định mức: PS = 2800 kW Vòng quay định mức: NH = 250 rpm Kết luận : Các đặc trưng hình học chong chóng : D = 3,06 m P/D = 0,766 z = AE/A0 = 0,55 Vận tốc tàu đạt v=11,3 knots 8.3.5.3 Kiểm tra tỷ số đĩa theo điều kiện không xảy xâm thực: Theo Schoennherr tỷ số đĩa nhỏ khơng xảy xâm thực tính theo cơng thức sau:  AE  kc    1, 275. (n.D)  0,512 P0  A0 min Trong đó: ξ = 1,45 –Hệ số thực nghiệm phụ thuộc vào tải trọng chong chóng ξ = 1,3 ÷ 1,6 194 kC = 0.215 –Hệ số tra đồ thị phụ thuộc vào Z ; P/D ; J Pa = 101,340 kN/m2 –Áp suất khí P0 = Pa + y.hs = 159,258 kN/m2 γ = 1,025 kN/m2 – Trọng lượng riêng nước hs=T–0,55.D = 3,7 m –Khoảng cách từ tâm trục chong chóng đến đường nước thiết kế –Vòng quay chong chóng n = 3,33 rps –Đường kính chong chóng D = 3,06 m 8.4 XÂY DỰNG BẢN VẼ CHONG CHĨNG 8.4.1 Xây dựng hình bao duỗi thẳng chong chóng Tính chiều rộng lớn cánh bmax 2,187.D AE 2,187.3, 06  0,55  Chiều rộng lớn cánh bmax = 0,92 m Z A0 Ta có bảng tọa độ để xác định hình bao duỗi thẳng theo Seri B tính theo % bmax sau : Bảng hồnh độ hình bao duỗi phẳng r/R 0,2 Chiều Từ trục rộng đến cánh mép tính đạp Từ trục % đến 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 46,89 52,75 56,34 57,66 56,1 51,37 41,71 25,39 - 29,11 33,3 46,66 48,37 46,95 20,14 37,4 40,74 43,9 195 chiều mép rộng thoát bán Chiều kính rộng 0,6.R 75,99 86,05 93,74 98,4 100 24,5 35,8 98,03 90,08 72,34 - toàn Khoảng cách từ đường chiều dày lớn đến mép 27,6 30,2 32,1 40 40 33,2 - đạp theo % chiều rộng cánh Ta có bảng : r/R Chiều Từ trục rộng đến mép cỏnh đạp 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 431.4 485.3 518.3 530.5 516.1 472.6 383.7 233.6 - 267.8 306.4 344.1 374.8 403.9 429.3 445.0 431.9 185.29 699.1 791.7 862.4 905.3 920.0 901.9 828.7 665.5 - 244.7 277.1 302.7 321.4 357.9 399.5 402.8 332.8 - tớnh % Từ trục chiều đến mép rộng thoát bỏn kớnh 0,6R Chiều rộng toàn Khoảng cách từ đường chiều dày lớn đén mép đạp theo % chiều rộng cánh 196 Từ bảng ta xây dựng hình bao duỗi thẳng đường chiều dày lớn 8.4.2 Xây dựng profin cánh 8.4.2.1 Xác định chiều dày lớn profin tiết diện –Chiều dày mút cánh: eR = a.D.(50 - D) , mm Trong đó: a = 0,06 –Đối với chong chóng làm hợp kim đồng D = 3,06 –Đường kính chong chóng , m –Chiều dày giả định đường tâm trục: e0 = 0,045.D = 137 mm –cho chong chóng cánh –Chiều dày lớn profin bán kính emax  e0  r.(e0  eR ) r Trong đó:  r R r R emax 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 112.0 99.1 86.3 73.4 60.6 47.1 34.3 22.0 r mm Bảng 2.5: Xác định chiều dày max profin tiết diện 197 8.4.2.2.Bảng tung độ profin cánh Từ điểm có chiều dày lớn tới mép (%emax) Tun g độ mặt hút r/R 100% 80% 60% 40% 20% 0,2 53,35 72,65 86,9 96,45 0,3 50,95 71,6 86,8 96,8 0,4 47,7 70,25 86,55 97 0,5 43,4 68,4 86,1 96,95 0,6 40,2 67,15 85,4 96,8 0,7 39,4 66,9 84,9 96,65 0,8 40,95 67,8 85,3 96,7 0,9 45,15 70 87 97 0,95 Từ điểm có chiều dày lớn tới mép thoát (%emax) Tun g độ mặt đạp r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,95 100% 30 25,4 17,9 9,07 5,1 - 80% 18,2 12,2 6,2 1,75 - 60% 10,9 5,8 1,5 - 40% 5,45 1,7 - 20% 1,55 - Từ điểm có chiều dày lớn tới mép đạp (%emax) 20% 98,6 98,4 98,2 98,1 98,1 97,6 97 97 - 40% 60% 80% 94,5 87 74,4 94 85,8 72,5 93,25 84,3 70,4 92,4 82,3 67,7 91,25 79,35 63,6 88,8 74,9 57 85,3 68,7 48,25 87 70 45,15 - 90% 95% 100% 64,35 56,95 62,65 54,9 60,15 52,2 56,8 48,6 52,2 43,35 44,2 35 34,55 24,45 30,1 22 - Từ điểm có chiều dày lớn tới mép đạp (%emax) 20% 0,45 0,05 - 40% 2,3 1,3 0,3 - 60% 5,9 4,6 2,65 0,7 - 80% 90% 13,45 20,3 10,85 16,55 7,8 12,5 4,3 8,45 0,8 4,45 0,4 - 95% 26,2 22,2 17,9 13,3 8,4 2,45 - 100% 40 37,55 34,5 30,4 24,5 16,05 7,4 - 8.4.2.3.Xây dựng hình chiếu pháp hình chiếu cạnh -Chọn góc nghiêng cánh 15 -Từ hình bao duỗi phẳng ta xác định giá trị l1,l2,h1,h2 sa r/R 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 l1 228.6 352.6 427 466.7 472.5 444.2 425.5 225.1 l2 196.2 253.8 301 340.1 375.6 405.6 365.1 417.4 h1 366.5 340.2 302.4 259.4 214.5 168.3 118 63.2 h2 187.1 175.3 167.3 160.6 151.7 143.7 132.2 115.2 1.0 180 44 198 8.4.3.Xây dựng củ chong chóng 8.4.3.1.Xác định đƣờng kính trục chong chóng –Đường kính trục chong chóng: dB = 1,12.dP + kC.D = 357,467 mm Với dP đường kính trục trung gian tính theo cơng thức sau: d P  92 PS (1  k )  284, 0793 mm nm Trong đó: - k = q(a-1) = 0,43 q = 0,4 Cho động kỳ a = 2,075 Cho động xilanh PS= 2800 kW Công suất bích động nm = 250 rpm Vòng quay định mức trục chong chóng –kC = 10 Trục có ống bao hợp kim đồng –D = 3,06 m , Đường kính chong chóng –Độ trục k = 1/15 –Chiều dài phần côn trục lk = (90 ÷ 95)% lH → lk = 910 mm 8.4.3.2 Xác định kích thƣớc củ chong chóng –Chiều dài củ lH lấy lớn 2% ÷ 3% chiều rộng lớn hình chiếu cạnh → lH = 960 mm –Độ củ chong chóng kH = 1/15 –Đường kính trung bình củ: dH = 0,167.D = 656,31 mm –Chiều dài lỗ khoét để giảm nguyên công cạo rà: l0 = 320 mm 199 –Chiều sâu rãnh khoét chọn hợp lý theo khả cộng nghệ 10 mm 8.4.3.3 Chọn then –Chiều dài then lt = (0,9 ÷ 0,95)lk = 0,95.910 = 870 mm –Chiều rộng chiều cao then tiêu chuẩn Việt Nam Chiều rộng: b = 80 mm Chiều sâu rãnh then: t1 = 25 mm; t2 = 15,4 mm Chiều cao : h =40 mm Bán kính góc lượn rãnh: Lớn nhất: 1,2 mm Nhỏ nhất: 1,6 mm –Kiểm tra bền: Ứng suất cho phép : [δ]d = 70 N/mm2 [τc] = 40 N/mm2 Ứng suất dập nhỏ ứng suất dập cho phép δd ≤ [δ]d d  Với 2.T   d  d lt (h  t1 ) T  7162.103 d  PD 3419, 28  7162.103  31120122 nm 170 mm 2.31120122  14,904 319, 758.870.(40  25) N/mm2 Ứng suất cắt nhỏ ứng suất cắt cho phép τc ≤ [τc] c  2.T   c d lt t2 200 c  2.31120122  14,517 319, 758.870.15, N/mm2 Vậy then chọn thỏa mãn điều kiện bền→ Ta chọn 1then 8.4.3.4.Chọn mũ thoát nƣớc –Chiều dài mũ nước: l0 = (0,14 ÷ 0,17)D → l0 = 0,59 m –Bán kính cầu cuối mũ: r0 = (0,05 ÷ 0,1)D → r0 = 0,315 m Trong đó: D đường kính chong chóng, m 8.4.3.5.Tính khối lƣợng chong chóng Theo Kopeeski khối lượng chong chóng tính sau: G b   d Z   D3  0,6  6,  2.104  0, 71  H 4.10 D   D    e0,6     0,59. lH d H  7358, kg D   Trong đó: Z=4 –Số cánh chong chóng = 8600 kG/cm3 –Trọng lượng riêng vật liệu chế tạo chong chóng D = 3,06 m –Đường kính chong chóng dH = 0,656 m –Đường kính củ chong chóng lH = 0,960 m –Chiều dài củ chong chóng e0,6 = 0,177 m –Chiều dày cánh 0,6R b0,6 = 1,189 m –Chiều rộng cánh 0,6R 201 8.4.4.Xây dựng tam giác đúc –Bán kính đặt tam giác đúc: Ta đặt tam giác đúc bán kính 0,3R R = R + (50 ÷ 60) = 2020 mm –Chiều dài tam giác đúc: l = l1+l2 = 1833,294 + 1339, 715 = 3173,009 mm Với l1  l  2. R Z 2. R Z 1 2. 2020 52   1833, 294 mm 1  2 52  38 2 2. 2020 38   1339, 715 mm 1  2 38  52 φ1 , φ2 xác định từ hình vẽ: φ1= 520 φ2 = 380 –Chiều cao tam giác đúc: h  P Z = 3010,38 mm –Vị trí đường trung bình củ chong chóng cách cạnh huyền tam giác đúc đoạn: m  R R mR = 356,181 mm Trong đó: mR = 346,483 mm khoảng cách từ mút cánh đến đường tâm giả định cánh 202 8.4.5 Kiểm tra bền chong chóng theo quy phạm: Kiểm tra bền chong chóng theo quy chuẩn Việt Nam QCVN-2010: * Chiều dày cánh: Chiều dày cánh chân vịt bấn kính 0,25R 0,6R chân vịt định bước không nhỏ trị số tính theo cơng thức Chiều dày cánh chân vịt có độ nghiêng lớn phải tuân thủ điều kiện khác đăng kiểm quy định cho trường hợp cụ thể t= K1 H S.W K Z.N.l t = 13,343 (cm) - bán kính 0,25R t = 6,437 (cm) – bán kính 0,6R Trong đó: t : Chiều dày cánh trừ góc lượn chân cánh, cm H = 1505 : Công suất liên tục lớn máy chính, kW Z=4 : Số cánh N=2 : Số vòng quay liên tục lớn chia cho 100, (rpm/100) l : Chiều rộng cánh bán kính xét 203 l = 95,750 bán kính 0,25R, cm l = 118,180 bán kính 0,6R, cm K1: Hệ số tính theo cơng thức sau: P'   D  k +k  D  P'   P 1+k1   D 30,3 K1 = K1 = 14,904 : bán kính 0,25R K1 = 4,505 : bán kính 0,6R D = 3,06 : Đường kính chong chóng, m k1; k2 ; k3 : hệ số lấy theo bảng sau Vị trí theo đường kính k1 k2 k3 k4 k5 0,25R 1,62 0,386 0,239 1,92 1,71 0,6R 0,281 0,113 0,022 1,24 1,09 P’= 3,010 : Bước bán kính xét, m P = 3,010 : Bước bán kính 0,7R K2: Hệ số tính theo cơng thức sau:  E  D2 N K = K -  k +k   e0  1000 K2 = 1,056 bán kính 0,25R K2 = 1,143 bán kính 0,6R k4 ; k5 : hệ số tra bảng 204 E = 34,648 : Độ nghiêng đầu mút cánh (đo từ đường chuẩn mặt bên lấy giá trị dương độ nghiêng theo chiều ngược) cm e0 =17,7: Chiều dày giả định cánh đường tâm trục, cm K = 1,15 : Hệ số tra bảng S: Hệ số liên quan đến tăng ứng suất thời tiết S  0, 095 DS  0, 677  0, 786 dS Ds = 6.3 :Chiều cao mạn để tính sức bền tàu, m ds = 5.4 : Chiều chìm chở hàng, m W: Hệ số liên quan đến ứng suất đổi dấu, lấy giá trị tính theo cơng thức 2,8 lấy giá trị lớn W   1, 724 P' D P' A3  A4 D A2 A3  A4 A1 W = 2,984 bán kính 0,25R W = 3,070 bán kính 0,6R Trong đó: A1    0,916   C1 A2    1, 239   C2 A3   C1  1 C2     7,510 C3  C2  1 C1    A4 = 3,52 0,25R = 1,26 0,6R C1  2aO D P   1,3  0,95 P  D  Z     0, 22    0, 268   D  P 1,19aO   0,    0,120 1,1  0,95 P  D Z  P C3  0,122  0, 0236  0,117 D C2  205 a0 = 0,766 :Tỉ số diện tích khai triển chong chóng ω: Nước kèm trung bình định mức đĩa chong chóng ∆ω: Giá trị cực đại dao động nước kèm đĩa chong chóng bán kính 0,7R     B  B  4  CB   0,527  0,3 D  dS     0, 625 0, 04        B  B   7,32 1,56  0, 04     CB    0,52 D  dS     Trong : B = 13.3 : Chiều rộng tàu, m CB = 0,68: Hệ số béo thể tích tàu Nhận thấy: Đại lượng Đơn vị t0,25R t0,6R Tính toán 13,343 6,437 mm Thiết kế 13,546 7,732 mm → chiều dày bán kính 0,25R 0,6R thỏa mãn điều kiện bền chong chóng 206 8.4.5.1 Tính bán kính góc lƣợn: Bán kính góc lượn chân cánh củ chong chóng khơng nhỏ giá trị R0 tính theo cơng thức sau: R0  er   e  rB   e0  er   133, 43   0, 25  0, 766  177 133, 43  133, 263 e 133, 43 mm Trong đó: R0 :Bán kính yêu cầu góc lượn (cm) er : Chiều dày yêu cầu cánh bán kính 0,25R e0: Chiều dày giả định ban đầu e = 0,25 rB : Tỷ số bước chong chóng Nhận thấy R0 thỏa mãn yêu cầu Kết luận: Chong chóng thết kế thỏa mãn điều kiện bền 207 208 ... hành hải tàu Vì lí người thiết kế phải lựa chọn phương án thiết kế phù hợp tìm hiểu tuyến đường, cảng đến, cảng để lựa chọn kích thước tàu hợp lý đạt hiểu thiết kế cao” 1.2 CẢNG ĐI (CẢNG SÀI GỊN)... có hệ thống phao neo tàu gồm phao hữu ngạn sơng Sài Gòn 26 phao tả ngạn sơng Sài Gòn Cách 10 hải lý hạ lưu cảng Sài Gòn có 12 phao neo cho tàu chở hàng dễ cháy nổ” 1.2.3 Thiết bị cơng nghệ Phương... bảo cho khả cơng nghệ đóng tàu tính thẩm mỹ tàu Mỗi loại tàu lại có u cầu tính riêng tuyến hình loại tàu khác nhau.Trong thiết kế phải ý đến đặc điểm tàu mà thiết kế đường hình dáng cho thích