Luận án tiến sĩ kinh tế Nghiên cứu lợi thế cạnh tranh sản phẩm cà phê nhân của các tổ chức kinh tế tại tỉnh Đắk Lắk

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM KHOA XÂY DỰNG BỘ MÔN KẾT CẤU CÔNG TRÌNH THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN BTCT TOÀN KHỐI CÓ BẢN DẦM Sinh viên thực : Nguyễn Quốc Tân Lớp : TCDK 13B Mssv : 13D3208386 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh I NHIỆM VỤ THIẾT KẾ : Thiết kế sàn sườn toàn khối có loại dầm SỐ LIỆU CHO TRƯỚC: - Sơ đồ sàn : Sơ đồ II - Kích thước : + l1 = 2,1 (m) + l2 = 4,8 (m) - Hoạt tải tiêu chuẩn: P c = 600 (kG/m2), np=1,4 - Sơ đồ sàn hình vẽ: II TÍNH TOÁN SÀN: Phân loại sàn: Xét tỉ số l2 4.8   2.3  xem làm việc theo phương Ta có sườn toàn khối có l1 2.1 loại dầm.Các dầm qua trục B,C dầm chính,vuông góc với dầm dầm phụ Cắt dải rộng 1m, vuông góc với dầm phụ xem dầm liên tục Lựa chọn kích thước cấu kiện: a Bản: Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Xác định sơ chiều dày sàn: hb  D 1.1 * l1  * 2100  77(mm) m 30 Chọn hb  80(mm) b Dầm phụ: Xác định kích thước dầm phụ: ldp  l2  4.8m : Nhịp dầm phụ - Chiều cao dầm phụ: hdp  ( 1 1 : ) * ldp  ( : ) * 4800  240 : 400(mm) 20 12 20 12 Chọn hdp  400(mm) - Bề rộng dầm phụ: bdp  (0.3 : 0.5) * hdp  (0.3 : 0.5) * 400  120 : 200(mm) Chọn bdp  200(mm) c Dầm chính: Ta có: ldc  l1 *  2.1 *  6.3(m) 1 1 : ) * ldc  ( : ) * 6300  525 : 787(mm) Chọn hdc  600(mm) 12 12 Chiều cao: hdc  ( Bề rộng : bdc  (0.3 : 0.5) * hdc  (0.3 : 0.5) * 600  180 : 300(mm) Chọn bdc  300(mm) Sơ đồ tính : Cắt theo phương cạnh dải có chiều rộng b=1m xem dầm liên tục nhiều nhịp,gối tựa tường biên dầm phụ Bản sàn tính theo sơ đồ kồ khớp dẻo,nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa - Nhịp : l g  l1  bdp  2100  200  1900(mm) 2 2 2 - Nhịp biên : lb  l1  bdp  bt  hb  2100  200  200  80  1940(mm) Tải trọng tính toán phân bố sàn : Tải trọng tính toán : q  g  p - Tĩnh tải tính toán g : Cấu tạo lớp sàn : Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Lớp cấu tạo  (Kg/m ) Chiềudày (mm) Hệ số độ tin cậy củaTải trọng 2000 1800 2500 1800 0.01 0.02 0.08 0.02 1,2 1,3 1,1 1,3 Gạch Vữa lót BTcốt thép Vữa trát Tổng cộng Trị tính toán g (Kg/m ) 24 46.8 220 46.8 337.6 - Hoạt tải tính toán p : p  ptc * n p  600 *1.4  840(kG / m2 ) - Vậy tải trọng tính toán : q  g  p  337.6  840  1177,6(kG / m2 ) Tải trọng tính toán cho rộng 1m : q=1177,6(kG/m2)=11.77(kN/m2) Xác định nội lực sàn ( theo sơ đồ biến dạng dẻo ) : - Mômen nhịp biên gối thứ : M nb  M g   qlb2 11.77 *1.94   4.02(kNm / m) 11 11 - Mômen nhịp gối : M ng  M gg   ql g2 16  11.77 *1.9  2,65(kNm / m) 16 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Tính cốt thép : Bê tông cấp độ bền B15 có R b =8,5Mpa Cốt thép sàn CI có R s =225MPa Chọn a0 = 1,5 cm  h0 = - 1,5 = 6,5 cm Ta có : m = M Rb bh02 - Tại nhịp biên gối biên : mb = Mb 4.02 *10   0.11 Rb bh02 8.5 *1000 * 652 Tra bảng ta : b  0.12 ,  b  0.940 Diện tích cốt thép cần thiết: As  M 4.02 *10   292.4(mm2 ) Rs h0 225.0,940.65 - Tại nhịp gối : mg = Mg Rb bh02  2.65 * 106  0.07 8.5 * 1000 * 652 Tra bảng ta được:  g  0.08 ,  g  0.960 Diện tích cốt thép cần thiết: As  M 2,65 *106   188,7(mm2 ) Rsh0 225.0,960.65 Khoảng cách cốt thép : u b * as (mm) h  150mm u không lớn 200mm As Tiết diện M (kNm/m) As mm2 Nhịp biên Gối biên Nhịp Gối 4,02 4,02 2,65 2,65 292.4 292.4 188.7 188,7  (mm) 8 8 Chọn cốt thép u Asc (mm) (mm2/m) 150 352 150 352 200 251 200 251  (chọn) % 1.2 1.2 1.3 1.3 Bố trí cốt thép: p 840   2.5 g 337.6 Xét tỉ số : Ta có: 1< p g 10 Bố trí cốt thép cho sàn thể hình bên : x III THIẾT KẾ DẦM PHỤ : 3.1 Số liệu tính toán : Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo Sơ đồ tính dầm liên tục nhịp có gối tựa tường biên dầm lb = 4,660m Lg = 4.500m Sơ đồ tính toán dầm phụ Cdp: Đoạn dầm phụ kê lên tường, Cdp ≥ 220 mm, chọn Cdp = 220 mm Nhịp tính toán dầm phụ lấy theo mép gối tựa - Nhịp giữa: l g  l2  bdc  4800  300  4500(mm) - Nhịp biên: : 1 1 1 lb  l2  bdc  bt  hb  4800  300  200  220  4660(mm) 2 2 2 3.2 Xác định tải trọng: Dầm phụ chịu tải trọng phân bố 3.2.1 Tĩnh tải: g p  gl1  g bt Trog : - Tĩnh tải sàn truyền vào: gl1 =3,376*2.1=7.08 (kN/m) Trọng lượng thân dầm phụ: Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh gbt = 1,1  bdp(hdp – hb)=1.1*25*0.2(0.4-0.08) =1,76(kN/m) Tổng tĩnh tải: gp= gl1 + gbt = 7.08+1,76= 8,85 (kN/m) 3.2.2 Hoạt tải: p p  pb * l1  8.4 * 2.1  17,64(kN / m) 3.2.3 Tổng tải: Tải trọng tổng cộng: qdp = gp + pp = 8.85+17.64 =26,49 (kN /m) 3.3 Xác định nội lực: 3.3.1 Tính toán vẽ biểu đồ bao mômen: Vì tỉ số lg lb  4500  0.965 4660  Chênh lệch nhịp tính toán l0  0.965 *100%  0.02%  10% 4660 Nên tung độ biểu đồ bao mômen tính theo sơ đồ khớp dẻo xác định sau: * M =β.qdp.l2 * Đối với nhịp biên: l = lb = 4660 (mm) * Đối với nhịp giữa: l = lg =4500 (mm) * Β k tra bảng phụ lục có nội suy phụ thuộc: pp = gp 1764  2.0 885 * Tung độ hình bao mômen ( nhánh dương): + Tại nhịp biên : M+=β1qdplb2= β1 x 26,49 x 4.662= β1 x 575.2 ( kNm) +Tại nhịp giữa: M+=β1qdplg2= β1 x 26,49 x 4,52= β1 x 536.4 ( kNm) Tung độ hình bao mômen ( nhánh âm) +Tại nhịp giữa: M+=β2qdplg2= β2 x 26.49 x 4.52= β2 x 536.4 ( kNm) Tra phụ lục 08, với tỷ số p dp g dp = 2.0 => hệ số k = 0,20 β ta có bảng kết tính toán tóm tắt bảng : Bảng giá trị mômen dầm phụ : Bảng thể dầm lại dối xứng với Nhịp, tiết diện Nhịp biên Gối Giá trị β β1 Tung độ M(kNm) β2 M+ M- Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh 1' 2' 0.425L 3' 4' Gối 2-Td.5 Nhịp 6' 7' 0.5L 8' 9' Gối – Td.10 0.065 0.09 0.091 0.075 0.02 37.38 51.76 52.34 43.14 11.5 -0.0715 0.018 0.058 0.0625 0,058 0,018 -0.0300 -0.009 -0,006 -0,0240 -0,0625 -38.35 9.65 31.11 33.53 31.11 9.65 -16.09 -4.82 -3.21 -12.87 -33.52 Mômen âm triệt tiêu tiết diện cách mép gối tựa thứ khoảng: X1 = k Lob =0,2 4660= 932 (mm) Mômen dương triệt tiêu cách mép gối tựa khoảng: + Nhịp biên: X2 = 0,15.Lob =0,15 4,66= 0.699 (m) + Nhịp giữa: X3 = 0,15.Lo = 0,15 4,50=0,675(m) Mômen dương lớn cách gối tựa đoạn: X4 = 0,425 Lob = 0,425 4.660 = 1.98(m) 3.3.2 Biểu đồ bao lực cắt: Tung độ biểu đồ bao lực cắt xác định sau: Gối thứ nhất: Q1 = 0,4.qdp.lb = 0,4 * 26.49 * 4.66= 49.37(kN) Gối thứ hai bên trái: Q2t = Q3p =0,6.qdp lb = 0,6 * 26.49 * 4.66 = 74.06 (kN) Bên phải gối thứ hai,bên trái bên phải gối thứ 3: Q2P = Q3T= 0,5qdp.lg = 0,5 * 26.49* 4.5 = 59.60 (kN) Biểu đồ bao momen lực cắt Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh 3.4 Tính cốt thép : Bêtông có cấp độ bền B15 có: Rb = 8,5 MPa , Rbt = 0,75 MPa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng loại CII: Rs=280 MPa Cốt thép đai dầm phụ sử dụng loại CI: Rsw =175 MPa 3.4.1 Cốt dọc: Dầm đổ toàn khối với sàn nên xem phần cánh tham gia chịu lực với sàn a) Tại tiết diện nhịp biên: Tương ứng với giá trị mômen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính toán sư dụng tiết diện chữ nhật bdp x hdp = 200 x 400 mm Giả thiết anhịp = 30 mm Suy ho = h – anhịp = 400 – 30 = 370 mm Tính diện tích cốt thép: As   R b b.h Rs Trong đó: αm = M 52.34.106   0,22 Rb b.ho2 8,5.200.370 ξ = -  2 m    2.0,22  0,251 As   R b b.h Rs  0,251.8,5.200.370  563(mm2 ) 280 b) Tại tiết diện gối : Tương ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu kéo, tiết diện tính toán tiết diện chữ nhật bdp x hdp = 200 x 400 mm Giả thiết agối = 40 mm Suy ho = h – agối = 400 –40 = 360 mm Tính diện tích cốt thép: As   R b b.h Rs Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Trong đó: M 38.35.10 αm =   0,17 Rb b.ho2 8,5.200.360 ξ = -  2 m    2.0,17  0,187 As   R b b.h Rs  0,187.8,5.200.360  408.7(mm2 ) 280 c) Tại tiết diện nhịp giữa: Tương ứng với giá trị mômen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính toán sư dụng tiết diện chữ nhật bdp x hdp = 200 x 400 mm Giả thiết anhịp = 30 mm Suy ho = h – anhịp = 400 – 30 = 370 mm Tính diện tích cốt thép : As   R b b.h Rs Trong đó: αm = M 33.52.10   0,144 Rb b.ho2 8,5.200.370 ξ = -  2 m    2.0,144  0,156 As   R b b.h Rs  0,156.8,5.200.370  350(mm2 ) 280 Tiết diện tính cốt thép dầm phụ Kết tính cốt thép tóm tắt bảng Bảng Tính cốt thép dọc cho dầm phụ Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 10 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh * Sơ đồ g: M1 =177.8 – 77.21 /3 = 152 (kNm) M2 = 177.8 -2 x 77.21/3 = 126.3 (kNm) M3 = (38.6+77.21)/3-77.21=- 38.6(kNm) M4 =2x(38.6+77.21)/3-77.21=0.0(kNm) 77.21 a b m3 126.3 m4 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I 38.6 b 38.6 77.21 152 m2 m1 c Trang 19 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Sơ đồ mômen dầm 70.56 (a) MG A 58.71 35.28 MP1 MP2 19.4 27.3 51.6 A (c) b 58.1 (b) 46.8 116.2 96.72 19.5 38.6 45.11 (kNm) c 38.6 (kNm) b c 58.11 38.6 c b A (kNm) 83.72 90.2 130.4 (d) MP3 b 88.2 A 81.74 12.6 MP4 (kNm) c 120 134.33 (e) 19.5 25.6 116.2 38.6 A b 84.46 113 (kNm) c 58.11 4.87 (f) MP5 9.61 9.75 A MP6 14.63 c b A 38.6 b 152 (kNm) 77.21 (g) 34.86 4 0.00 49.80 (kNm) c 126.3 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 20 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh 200.9 163 55.93 m 32.2 3.32 17.81 8.2 (kNm) 39.21 A b 210.71 161.5 c 103.12 117.3 * Xác định mômen mép gối: - Gối B: MmgB.tr = (2100  150)  (200.9  3.32)  3.32  186.5 (kNm) 2100 M mgB.ph = (2100  150)  (2009  32.2)  32.2  184.25 (kNm) 2100 Chọn: MmgB.tr = M mgB.ph = 186.5 ( kNm) Hình vẽ gối B - Gối C: C M mg = (2100  150)  (163  17.81)  17.81  150 (kNm) 2100 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 21 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Hình vẽ gối C 4.3.2.Biểu đồ bao lực cắt : 4.3.2.1 Xác định biểu đồ lực cắt cho trường hợp tải Tính vẽ biểu đồ lực cắt Ta có quan hệ mmen lực cắt : “ Đạo hàm mômen lực cắt ” Vậy ta có : M’ = Q = tgα Xét hai tiết diện a b cách đoạn x , chênh lệch mômen hai tiết diện  M = Ma – Mb Do lực cắt hai tiết diện là: Q = M x Bảng xác định tung độ biểu đồ lực cắt (kN) Đoạn A–1 1–2 2–B B–3 3–4 4–C a QG 27.95 -11.5 -50.4 42.83 3.76 -35.2 b QP1 55.3 -9.2 -73.72 3.09 3.09 c QP2 -9.28 -9.09 -9.2 67.5 3.09 -61.34 d QP3 63.96 -21.96 -104 101 18.21 -66.4 e QP4 -6 -6.2 -6.2 73 -13.5 -95.5 Sơ đồ Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 22 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh f QP5 2.3 2.3 2.3 -24.24 -12.02 -11.07 g QP6 72.3 -12.2 -96.9 18.38 18.38 18.38 Qmax 100.25 -9.2 -48.0 143.83 22.14 -16.82 Qmin 21.95 -33.46 -154.4 18.59 -9.74 -130.7 4.3.2.2 Xác định biểu đồ bao lực cắt: Biểu đồ bao lực cắt QG 42.83 50.4 27.95 (a) 3.76 11.15 A (kN) 35.2 b c 55.3 (b) QP1 3.09 3.09 3.09 (kN) 9.2 A c b 73.72 67.5 (c) QP2 9.28 3.09 (kN) 9.3 9.09 b A 61.34 c 101 63.96 (d) QP3 18.21 21.96 b A (kN) 66.4 c 104 73 (e) QP4 6.2 A (f) QP5 6.2 b 2.3 2.3 (kN) 14.5 95.55 c 2.3 b A (kN) 11.07 12.02 24.24 c 72.3 18.3 (g) QP6 18.3 18.3 (kN) 12.2 b A c 96.9 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 23 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh 143.83 100.25 21.95 Q 18.59 9.2 33.46 A 48 29.04 9.74 b 171.00 (kN) 16.82 c 130.17 4.4 Tính cốt thép: Bêtông có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa; Rbt = 0,75 MPa Eb = 23.103 MPa Cốt thép dọc dầm sử dụng loại CII: Rs = 280 MPa Es = 21.104 MPa Cốt đai dầm sử dụng loại CI: Rsw = 175 Mpa Es = 21.104 MPa 4.4.1 Cốt dọc: a) Tại tiết diện nhịp biên: Tương ứng với giá trị mômen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính toán sư dụng tiết diện chữ nhật bdc x hdc = 300 x 600 mm Giả thiết anhịp = 50 mm Suy ho = h – anhịp = 600 – 50 = 550 mm Tính diện tích cốt thép: As   R b b.h Rs Trong đó: αm = M 210.71.10   0,273 Rb b.ho2 8,5.300.550 ξ = -  2 m    2.0,273  0,326 As   R b b.h Rs  0,326.8,5.300.550  1634(mm2 ) 280 b) Tại tiết diện gối B: Tương ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu kéo, tiết diện tính toán tiết diện chữ nhật bdc x hdc = 300 x 650 mm Giả thiết agối = 70 mm Suy ho = h – agối = 600 – 70 = 530 mm Tính diện tích cốt thép: As   R b b.h Rs Trong đó: * αm = M 200.9.106   0,280 Rb b.ho2 8,5.300.530 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 24 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh * ξ = -  2 m    2.0,280  0,336  As   R b b.h Rs  0,336.8,5.300.530  1621(mm ) 280 c) Tại tiết diện nhịp giữa: Tương ứng với giá trị mômen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính toán sư dụng tiết diện chữ nhật bdc x hdc = 300 x 600 mm Giả thiết anhịp = 50 mm Suy ho = h – anhịp = 600 – 50 = 550 mm Tính diện tích cốt thép: As   R b b.h Rs Trong đó: M 117,3.10 * αm =   0,152 Rb b.ho2 8,5.300.550 * ξ = -  2 m    2.0,152  0,165  As   R b b.h Rs  0,165.8,5.300.550  826.4(mm2 ) 280 Kết tính cốt thép tóm tắt bảng 13 d) Tại tiết diện gối C: Tương ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu kéo, tiết diện tính toán tiết diện chữ nhật bdc x hdc = 300 x 600 mm Giả thiết agối = 70 mm Suy ho = h – agối = 600 – 70 = 530 mm Tính diện tích cốt thép : As   R b b.h Rs Trong đó: * αm = M 163.106   0,227 Rb b.ho2 8,5.300.530 * ξ = -  2 m    2.0,227  0,261  As   R b b.h Rs  0,261.8,5.300.530  1260(mm2 ) 280 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 25 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Bảng tính cốt thép dọc cho dầm Tiết diện Nhịp biên (300 x 600) Gối B (300 x 600) Nhịp (300 x 600) Gối C (300 x 600) Chọn cốt thép Asc Chọn (mm2)  chọn % M (kNm) αm ξ As (mm2) 210.171 0,273 0,326 1634 320+318 1705 1,04 200.9 0,280 0,336 1621 320+318 1705 1,04 117.6 0,152 0,165 826.4 942 1,1 163 0,227 0,261 1260 1451 1,1 320 320+218 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µmin = 0,05% ≤µchọn = As  R 11,5 = 2,55%   max   R b b  0,6225  bho Rs 280 4.4.2 Cốt ngang: Lực cắt lớn gối : QA = 100.25 (kN) , QBtr =171 (kN), QBph = 143 (kN) QCtr  QCph = 171 (kN) Kiểm tra điều kiện tính toán : Q > b3 (1   f  n ) Rbtbho  0,6  (1   0)  0,75 103  0,3  0,55  74.25kN ( b3  0,6 : tra bảng) cần phải tính cốt ngang (cốt đai cốt xiên )chụi lực cắt Chọn cốt đai  (asw = 50,3 mm2 ), số nhánh cốt đai n =2 Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo:  h 600  200(mm)   uct   3  500(mm) chọn u = 200 (mm) bố trí đoạn L = 2100 (mm) gần gối tựa Kiểm tra: Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 26 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh  w1   Es nasw 21.10  50  1  1,07  1,4 Eb bs 23.103 300  220 b1    Rb   0,01 8,5  0,915 Q  0,3 w1b1 b Rb bho  0,3 1,07  0,915 1 8,5 103  0,3  0,55  411.93(kN) + Kết luận: dầm không bị phá hoại ứng suất nén - Khả chịu cắt cốt đai : q sw  Rsw na sw 175.2.50   79,5(kN ) u 220 4.4.3 Cốt treo: - Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: F = P + G - Go =84.67 + 51.49– 9.009= 127.51(kN) - Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn 10(asw = 78,5 mm2), n = nhánh - Tổng số lượng cốt treo cần thiết hs ) 127.5110  (1  260 ) ho 560 = 3.6 m  nasw Rsw  78,5 175 F (1  chọn m = bố trí bên dầm phụ đai, đoạn hs = 150(mm) = khoảng cách cốt treo 50 ( mm ) 4.5 Biểu đồ vật liệu: 4.5.1 Tính khả chịu lực tiết diện - Trình tự tính sau: + Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As + Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao,nhịp = 25 mm ao,gối =40mm - Khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t =30 (mm) + Xác định ath  hoth = hdc – ath + Tính khả chụi lực theo công thức sau:  Rs As   m   (1  0,5 )  M    m  b Rb bhoth  b Rb bhoth Kết tính toán tóm tắt bảng Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 27 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Bảng tính khả chịu lực dầm Cốt thép As (mm2) 3 20 +  18 Cắt218,còn 320+118, Cắt 118,còn 320 3 20 +  18 Cắt 218,còn 320+118, Cắt 118,còn 320 3 20 +  18 Cắt 218,còn 320+118, Cắt 118,còn 320 1705 1196 942 1705 1196 942 1705 1196 942 57 45 35 57 45 35 57 45 35 320 942 3 20 +  18 Cắt 218,còn 320 1451 942 Tiết diện Nhịp biên (300 x 650) Gối B bên trái (300 x 650) Gối B bên phải (300 x 650) ath hoth (mm) (mm) M   αm 543 555 565 543 555 565 543 555 565 0.344 0,236 0.183 0.344 0,236 0.183 0.344 0,236 0.183 0.384 0.208 0.166 0.384 0.208 0.166 0.384 0.208 0.166 (kNm ) 214 164 135.3 214 164 135.3 214 164 135.3 35 565 0,183 0,166 135.3 52 35 548 565 0,290 0,183 0,248 0,166 190 135.3 M % 1.5 6.1 13 Nhịp (300 x 650) Gối C (300 x 650) Biểu Đồ bao vật liệu 4.5.2 Xác định tiết diện cắt lí thuyết: - Vị trí tiết diện cắt lí thuyết x, xác định theo tam giác đồng dạng Bảng xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết 4.5.2.1 Bên trái gối B: * Bên trái gối B cắt 218 khả chịu lực 3 20  118 M td  164kNm Theo hình bao Mômen tiết diện có M = 164 kNm nằm đoạn gần gối B, có độ dốc hình bao mômen là: i 200.9  3.22  0.094 2100 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 28 14.2 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh X  200.9  164  392mm 0.094 + Đoạn kéo dài W: W  20d  W  20  20  400mm + Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: L  X  W  392  400  792mm * Bên trái gối B cắt 118 khả chịu lực 3 20 M td  135.3kNm Theo hình bao Mômen tiết diện có M = 135.3kNm nằm đoạn gần gối B, có độ dốc hình bao mômen là: X  200.9  135.3  697mm 0.094 + Đoạn kéo dài W: W  20d  W  20  20  400mm + Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: L  X  W  697  400  1097mm * Các nhịp gối khác làm tương tự Tiết diện Thanh thép Vị trí cắt lý thuyết X (mm ) W (mm ) Ltt (mm ) 392 400 792 165 3 20 3.32 Gối B bên trái 200.9 x b 2100 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 29 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh 697 400 1097 467 400 867 521 400 921 1633 400 2033 3.32 135.3 3 20 200.9 x b 2100 32.2 165 3 20 200.9 x b Gối B bên phải 2100 32.2 3 20 135.3 200.9 x b 2100 x a 3 20 210.7 164 Nhị p biên bên trái 2100 Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 30 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh x a 3 20 210.7 135.3 1346 400 1746 524 400 924 554 400 954 2100 55.93 x b 135.3 3 20 161.5 Nhị p biên bên phải 2100 135.3 3 20 17.81 Gối C bên trái 163 x c 2100 4.5.3 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo công thức sau: W= 0,8Q  Qs ,inc 2q sw  5d  20d Trong đó: Q: lực cắt tiết diện cắt lý thuyết ,lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Qs,inc: khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc Qs.inc = Rs,incAs,incsinα ; Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 31 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh qsw: khả chụi cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết : qsw = Rsw na sw s Tuy nhiên để tính toán tiện lợi theo kinh nghiệm nên ta chọn đoạn kéo dài: W = 25d Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang 32 TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I Trang