Đồ án kết cấu bê tông 1 Đại học Bách khoa (kèm bản vẽ)

ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh THUYẾT MINH TÍNH TOÁN I TÍNH BẢN SÀN 1.Sơ đồ sàn Xét tỷ số : l 6.6 = = l l 2.1 3.142> ⇒ Xem sàn dầm làm việc theo phương Khi tính toán cắt dải rộng 1m theo phương vuông góc với dầm phụ ta tính dầm liên tục Lựa chọn kích thước tiết diện : Chọn sàn có chiều dày : hb = cm Giả thiết kích thước dầm phụ : Ta có chiều cao dầm phu :nhòp dầm l2 = 6.6m Với tải trọng tương đối lớn nên chọn md tương đối lớn với md = 13 có hdp = (1/13 )*660 = 50.076cm chọn hdp = 50 cm Ta có bề rộng dầm phụ : bdp = (1/2 ÷ 1/4)×hdp = (1/2 ÷ 1/4)×50 Chọn bdp = 20 cm Vậy kích thước sơ dầm phụ : 20 cm×50cm Giả thiết kích thươc dầm ldc 3x 2.1 = 6.3m : Ta có chiều cao dầm : hdc = (1/8÷1/12)×ldc = (1/8 ÷1/12)×630 = 52.5÷78.75 cm Chọn hdc = 70cm Ta có bề rộng dầm : bdc = (1/2 ÷ 1/4)×hdc = (1/2 ÷ 1/4)×70 Chọn bdc = 30cm Vậy kích thước sơ dầm phụ : 30cm×70 cm 3.Xác đònh nhòp tính toán :  Nhòp biên : lb = l1 − bdp = 2.1 − 0.20 = 1.9 m  Nhòp : lg = l1 – bdp = 2.1 – 0.20= 1.90 m SVTH: Trần Nguyễn Tú MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh 4Xác đònh tải trọng tính toán :  Hoạt tải tính toán : Ptt = Ptc × n = 700×1.2 = 840 kg/m2  Tónh tải : theo cấu tạo mặt sàn Ta có trọng lượng lớp : gi = γi×δi×ni Lớp gạch lát : gc = 40 kG/m2 ; n = 1.2 Lớp vữa lót dày cm : γ = 2000 kG/m3 ; n = 1.2 Bản betong cốt thép : γ = 2500 kG/m3 ; n = 1.1 Lớp vữa trát dày 1.5 cm : γ = 2000 kG/m3 ; n = 1.2 Ta có tónh tải lớp cấu tạo sàn sau : g1 = 40×n1 = 40×1.2 = 48 ( kG/m2 ) g2 = γ2×δ2×n2 = 2000×0.02×1.2 = 48 ( kG/m2 ) g3 = γ3×δ3×n3 = 2500×0.08×1.1 = 220 ( kG/m2 ) g4 = γ4×δ4×n4 = 2000×0.015×1.2 = 36 ( kG/m2 ) Ta có toàn tónh tải tính toán : gtt = g1 + g2 + g3 + g4 gtt = 48 + 48 + 220 + 36 = 352 (kG/m2 )  Tổng tải trọng tác dụng lên sàn : qb = Ptt + gtt = 840 + 352 = 1192 (kG/m2 ) SVTH: Trần Nguyễn Tú MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh Vì tính dầm liên tục nhòp có bề rộng 1m nên tải trọng tính toán phân bố 1m sàn : qtt = qb ×1 = 1192 (kG/m ) 5.Sơ đồ tính toán sơ đồ cấu tạo sàn: hdp 50 cm = L1 = 2100 m 20 cm SVTH: Trần Nguyễn Tú L1 = 2100 m 20 cm 20 cm MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông cm GVHD: Hồ Hữu Chỉnh 6.Tính thép cho sàn : − Bản sàn coi dầm liên tục có tiết diện chữ nhật b×h = 100x8 − Chọn a = 1.5cm nên chiều cao tính toán : h0 = hb – a = – 1.5 = 6.5 cm uốn : − Dùng thép AI có Ra = 2300 kG/cm2 − Tính côt thép cho sàn ta áp dụng công thức dầm chòu Mnhg = qttxl2/16 Mnhb = qttxl2/11 M A = R × b × h2 n γ = 0.5(1 + − A ) M Fa = R × γ × h a A Fa (cm2) Chọn thép Fac (cm2) a (mm) Tiết diện M (kG.m) Nhòp biên 488.42 0.12845 0.93102 3.5091 0.53986 φ8a140 3.59 Gối 488.42 0.12845 0.93102 3.5091 0.53986 φ8a140 3.59 Nhòp 346.65 0.09116 0.95212 2.43532 0.37466 φ6a110 2.57 γ µ  Uốn thép chòu lực : SVTH: Trần Nguyễn Tú MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông P GVHD: Hồ Hữu Chỉnh 1170 b Xét tỷ số g = 366.4 = 3.2 từ ta có : b Góc uốn cốt thép lấy 300 Vì Mmax nên trục trung hoà qua cánh Do công thức tính cốt thép (hình chữ nhật lớn) sau : M A = R × b × h2 n o Bằng tra bảng tính trực tiếp γ : γ = 0.5×(1+ − × A ) Có γ ta tính cốt thép công thức : M Fa = γ × R × h a Kiểm tra tỉ số cốt thép :Ta sử dụng công thức sau kết ghi bảng Fa µ = b × h × 100 γ µ% Tiết diện Mmax (Tm) A Fa (cm2) Nhòp biên 9.06787 0.03655 0.98138 8.04871 0.98155 Nhòp 6.02169 0.03655 0.98138 5.3449 0.65182 Ta thấy hàm lượng thép hợp lí 0.60 < µ < 1.50%  Chọn cốt thép chòu lực cho dầm phụ sau: Tiết diện Cách xác đònh kết Nhòp biên Theo tiết diện chữ nhật lớn Fa =8.0487cm2 Chọn thép Fachọn ∆% 2φ12+3φ16 Fac=8.29 cm2 0.2413 Theo tiết diện chữ nhật nhỏ 4φ16+2φ12 Fa = 9.66184 cm Fa=10.3cm2 Theo tiết diện chữ nhật lớn 2φ16+2φ12 Nhòp Fa = 5.3449 cm Fac=6.283Cm2 Gối B 0.63816 0.9381 Bố trí cốt thép chòu lực tiết diện dầm phụ 4þ16 2þ12 2þ12 SVTH: Trần Nguyễn Tú nhòp biên 2þ12 3þ16 10 gối B 2þ16 nhòp MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh Q = 7895 kG Qx = qd= 69.43 kG/Cm W= 0.8 × 7895 − + 5×1.2 = 51.5 Cm2 × 69.43 Đoạn kéo dài W = 520 mm Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối B 655 mm cách điểm cắt trước 411 mm nên ta cắt vò trí cách mép gối B đoạn 660 mm Đoạn kéo dài Q =6542 kG Qx =0 qd = 69.43 W= 0.8 × 6542 − + 5×1.2 = 44 Cm × 69.43 Đoạn kéo dài 440 mm Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối B đoạn 958 mm cách điểm cắt trước 292 mm Cắt vi trí cách mép gối B đoạn 960 mm Đoạn kéo dài Q = 5579 kG Qx = qd = 69.43 kG/Cm W = 40 Cm Đoạn kéo dài 400 mm + Bên trái nhòp 2: Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối B đoạn 1688 mm cách tiết diện trước đoạn 961 mm Cắt vi trí cách mép gối B đoạn 1680 mm Đoạn kéo dài: Q = 3169 kG Qx = qd = 1840 × × 0.283 = 34.71 kG/Cm2 30 W = 70.3 Cm Đoạn kéo dài 710 mm Do đối xứng nên đoạn kéo dài phía bên phải nhòp 710 mm + Bên trái gối C: Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối C đoạn 389 mm Cắt tai vò trí cách mép gối B đoạn 390 mm Đoạn kéo dài W: Q = 7454 kG Qx = SVTH: Trần Nguyễn Tú 14 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh qd = 69.43 kG/Cm W = 490 mm Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối C đoạn 700 mm cách điểm cắt trước 311 mm Nên cắt vò trí cách mép gối C đoạn 700 mm Đoạn kéo dài là: Q = 6428 kG Qx = qd = 69.43 kG/Cm W = 43 Cm Đoạn kéo dài W = 430 mm C TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH Sơ đồ tính: Vì dầm phải chòu tải trọng lớn nên tính toán ta chọn sơ đồ đàn hồi, tức nhòp tính toán tính từ trục đến trục − Dầm dầm liên tục nhòp với kích thước dầm (30×70) cm − Dầm gối lên tường đoạn 34cm (bằng chiều dày tường ) − Giả thiết cột có kích thước 30×70 cm − Nhòp tính toán : l = 3l1 = 3×2.1 = 6.3 m Xác đònh tải trọng : a Hoạt tải tập trung : P = Pdptt ×l2 = 2.457×5.6 = 13.759 T b Tónh tải Do trọng lượng dầm phụ truyền xuống : G1 = gdptt×l2 =0.973×5.6 = 5.4488 T Do trọng lượng thân dầm : G2 = b(h-hb)×l1×γ×n = 30(0.7-0.08)×2.1×2500×1.1 = 1.074 T Tónh tải tác dụng tập trung : G = G1 + G2 = 5.4488 +1.074 = 6.5228 T Tính vẽ biểu đồ bao momen : Sử dụng tính chất đối xứng sơ đồ ta vẽ biểu đồ bao momen theo cách tính tổng hợp nội lực SVTH: Trần Nguyễn Tú 15 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh ∆ Biểu đồ MG : Ta sử dụng bảng tra với dầm nhòp, chòu hai tải tập trung cách để tính : MG = αGl Trong α tra bảng Biểu đồ MP : Ở ta phải xét tới sáu trường hợp bất lợi tải trọng (hoạt tải) Với trường hợp theo bảng có α MP = αPl Cách xác đònh momen mép gối : Xét gối tựa B Theo hình bao momen xem bên có độ dốc ta tính mép phía bên cho giá trò tuyệt đối lớn Ta tính độ dốc biểu đồ momen đoạn gối tựa B M max − M l1 i × bc ∆M = i= Mmg = Mmax - ∆M Các giá trò tính toán moment sơ đồ chất tải ghi bảng sau : Mặt cắt B C i α 0.2400 0.1460 -0.2810 0.0760 0.0990 -0.2110 0.123 M(Tm) 9.2647 5.6361 -10.8475 2.9338 3.8217 -8.1453 4.7482 k α 0.2870 0.2400 -0.1400 -0.1290 -0.1170 -0.1050 0.228 M(Tm) 24.2401 20.2705 -11.8244 -10.8954 -9.8819 -8.8683 19.2570 SVTH: Trần Nguyễn Tú 16 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông l α M(Tm) m α M(Tm) n α M(Tm) o α M(Tm) p α M(Tm) -0.0470 -0.0940 -3.9696 -7.9393 0.2270 0.1207 19.1725 10.1944 0.0127 0.0253 1.0726 2.1368 -0.031 -0.062 -2.6183 -5.2365 0.2707 0.208 22.8634 17.5677 GVHD: Hồ Hữu Chỉnh -0.1400 -11.8244 -0.3190 -26.9428 0.0380 3.2095 -0.093 -7.8548 -0.188 -15.8785 0.2050 17.3144 0.1017 8.5896 -0.0257 -2.1706 0.1723 14.5525 -0.0967 -8.1673 0.2160 18.2434 0.1890 15.9630 -0.0893 -7.5423 0.1043 8.809211 -0.0053 -0.4476 -0.1050 -0.105 -8.8683 -8.8683 -0.0570 -0.0773 -4.8142 -6.5288 -0.1530 0.2003 -12.9224 16.9174 -0.297 0.1173 -25.0847 9.9072 0.086 -0.0053 7.2636 -0.4476 Bảng tính giá trò tổ hơp nội lực: M = Mg + Mpi Mặt cắt i+k 33.5049 25.9065 i+l 5.2951 -2.3032 i+m 28.4372 15.8304 i+n i+o 10.3374 7.7729 6.6465 0.3995 i+p 32.1282 23.2038 B 22.6719 22.6719 37.7903 -7.6380 18.7023 26.7260 C -7.9615 -6.0601 -17.0136 24.0051 20.2482 22.0651 -17.0136 -4.1202 11.5235 19.7847 -12.9595 -1.7806 0.7632 -3.7206 -21.0677 21.6656 17.4863 12.6309 -33.2300 14.6554 -5.2335 3.3741 -0.8817 4.3005 Cần ý tính thép cho gối ta phải dùng Mmg  Mọi kết tính toán để vẽ biểu đồ bao momen ghi bảng Khi tính toán cốt thép gối ta sử dụng momen mép gối tính BẢNG TÍNH MOMEN MÉP GỐI Gối tứa i (T) ∆M (Tm) Mmg (Tm) B 25.534 3.830 -33.960 SVTH: Trần Nguyễn Tú 17 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh 21.838 3.275 -29.956  Cần ý: số trường hợp xác đònh tri số momen số tiết diện MPi (bảng tra giá trò α) ta phải xác đònh trực phương pháp mặt cắt kết cấu sách hùng dẫn đồ án  Ứng với tổng biểu đồ tónh tải hoạt tải ta biểu đồ tổ hợp tónh tải hoạt tải, trường hợp ta có tất biểu đồ Các biểu đồ vẽ chung trục tỉ lệ Cuối ta nối đương viền lại với ta biểu đồ bao thể momen lớn tiết diện hình vẽ : Tính vẽ biểu đồ lực cắt :  Cách tiến hành tính toán : giống với tính momen QG = βG QP = βP − Mọi tính toán trình bày bảng : − Trong đoạn nhòp Q xác đònh theo phương pháp mặt cắt C 18 0.0000 0.0000 24.005 20.248 25.906 33.505 SVTH: Trần Nguyễn Tú 29.954 B C -0.2810 -1.2860 1.0700 0.0700 -0.93 -1.6731 -7.6571 6.3710 0.4168 -5.5374 5.9542 -0.1400 -1.1400 0.035 -0.965 -1.965 -1.8769 -15.2833 0.4692 -12.9372 -26.3436 13.4064 -1.1400 -2.1400 2.0350 1.0350 0.035 22.065 A 0.7190 4.2811 0.8600 11.5295 -0.1400 33.960 Mặt cắt i β Q(T) k β Q(T) l β MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông Q(T) m β Q(T) n β Q(T) o β Q(T) p β Q(T) Qmax(T) Qmin(T) -15.2833 -0.3190 -4.2766 0.038 0.5094 -0.093 -1.2468 -0.188 -2.5204 -1.1637 -16.9564 -28.6897 -1.3190 -17.6830 0.038 0.5094 -0.093 -1.2468 -1.188 -15.927 -7.1477 -36.3468 27.2820 1.2620 16.9189 -0.191 -2.5606 0.796 10.6715 0.274 3.67335 33.6530 3.8104 13.8756 0.2620 3.5125 -0.191 -2.5606 -0.204 -2.7349 0.274 3.67335 14.2924 -12.5204 0.4692 -0.7380 -9.8939 -0.1910 -2.5606 -1.204 -16.141 0.274 3.67335 -1.8641 -31.8810 0.0000 -0.061 -0.8178 1.06 14.2108 1.243 16.6642 -1.242 -16.651 22.6184 -10.6965 0.0000 -0.061 -0.8178 0.06 0.8044 0.243 3.25776 -1.242 -16.651 3.2578 -16.6507 Tính cốt dọc cho dầm:  Tính cốt thép dọc : − Gối chòu momen âm ta tính tiết diện chữ nhật (30×60) cm − Giữa nhòp: momen dương ta tính tiết diệ chữ T a Với tiết diện chòu momen dương: Chọn a = Cm nên ta có ho = 70 – = 65 Cm Dùng thép AII có Ra = 2800 kG/Cm2  Xác đònh bc : bc = b + 2c Trong c giá trò nhỏ ba giá trò sau:  Một khoảng cách hai mép dầm : c = 0.5 ( l1 – bdc ) = 0.5 ( 560 – 30 ) = 265 Cm  Một phần sáu dầm : c = 1/6 × ld = 1/6 × 630 = 105 Cm  Ta có hc =8 > 0.1h = Cm nên c = 9hc = 72 Cm Vậy : bc = 30 + 2×72 = 174 Cm Xác đònh vò trí đường trung hoà : Tính : Mc = Rn× bc×hc×( h0 – hd =90×174×8×(65 – hb 0.5×hc ) -1.8769 0.6810 9.1298 0.038 0.5094 -0.093 -1.2468 0.812 10.886 15.8106 2.4042 GVHD: Hồ Hữu Chỉnh 0.5×8) =76.421×105 kGm c b c = 76.421 Tm SVTH: Trần Nguyễn Tú 19 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh Tại tiết diện nhòp ta có Mc > Mmax nên trục trung hoà qua cánh nên tính theo tiết diện chữ nhật có b×h = 174×70 Cm Do công thức tính cốt thép sau : M A = R × b × h2 n o Bằng tra bảng tính trực tiếp γ : Có γ ta tính cốt thép công thức : γ = 0.5×(1+ − × A ) M Fa = γ × R × b × h a Và kiểm tra hàm lượng cốt thép tiết diện công thức : Fa µ = b × h × 100 Tiết diện Mmax (Tm) Nhòp biên 33.505 Nhòp 22.065 Nhòp 24.005 A 0.0506 0.0333 0.0363 Fa (Cm2) γ 0.974 18.901 0.983 12.333 0.981 13.438 µ% 0.97 0.63 0.69 Ta thấy hàm lượng thép dầm hợp lí : 0.6%< µ < 1.5% b Tính thép cho tiết diện chòu momen âm :  Momen âm xuất gối tựa, gối tựa cốt thép tính với tiết diện hình chữ nhật (30×60) cm Giả thiết lớp bê tông bảo vệ a= Cm nên chiều cao có ích ho = h - a = 70 – = 53 Cm  Các gối tựa B, C tiết diện chòu momen âm ta sử dụng công thức tính : M A = R × b × h2 n o Bằng tra bảng tính trực tiếp γ : Có γ ta tính cốt thép công thức : γ = 0.5×(1+ − × A ) M Fa = γ × R × b × h a Các giá trò tính toán trình bày bảng Tiết diện Mmgmax (Tm) SVTH: Trần Nguyễn Tú A γ 20 Fa (cm2) µ% MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh B 33.96 0.3169 0.8026 23.988 1.27 C 29.954 0.2795 0.8320 20.409 1.08 BẢNG CHỌN CỐT THÉP CHỊU LỰC DỌC Nhòp biên 33.505 Gối B 33.96 Nhòp 22.06 Gối C 29.95 Nhòp 24.00 SVTH: Trần Nguyễn Tú Theo tiết diện chữ nhật lớn Fa = 18.901Cm2 3φ22+3φ18 Theo tiết diện chữ nhật nhỏ 2φ18+5φ22 Fa = 23.99 Cm2 Theo tiết diện chữ nhật lớn 2φ18+ 4φ22 Fa = 12.33 Cm2 Theo tiết diện chữ nhật nhỏ 3φ18+4φ22 Fa = 20.41 Cm2 Theo tiết diện chữ nhật nhỏ 3φ18+2φ22 Fa = 13.44 Cm2 21 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh MẮT CẮT DẦM CHÍNH 2φ22 2φ22 2φ18 2φ22 2φ12 2φ22 2φ22 P-P 2φ22 Q-Q 2φ22 2φ18 1φ18 2φ12 9 2φ22 1 2φ18 2φ12 2φ22 R-R 2φ22 2φ22 2φ18 2φ22 2φ12 2φ12 1φ18 2φ22 2φ22 2φ12 2φ22 2φ22 2φ22 T-T S-S 2φ18 2φ22 2φ18 U-U Tính cốt thép ngang : − Trước tiên kiểm tra điều kiện hạn chế Q = k0Rnbh0 cho tiết diện chòu lực cắt lớn Ta có Qmax = 36.57 T (Bên trai gối B, có h0 = 70 – 6.09 = 63.91 Cm Q = koRnbho = 0.35×90×30×63.91 =60395 kG = 60.395 T ⇒ Q > Q max Thoả điều kiện hạn chế − Kiểm tra tính toán cho cốt đai : Q = k1Rkbh0 = 0.6×7.5×30×63.91 = 8628kG = 8.628 T ⇒ Q < Qmax Nên ta phải tính toán thép đai SVTH: Trần Nguyễn Tú 22 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh Ta chọn thép đai : Φ =  f = 0.503  ad  Rad = 0.8 × 2300 = 1840  n = kg/cm2 Ta tính khoảng cách cốt đai: Khoảng cách cốt đai khoảng cách nhỏ ba trường hợp sau:  Rad nf ad Rk bh02 Utt = Qmax 1840 × × 0.503 × × 7.5 × 30 × 63.912 = = 10.2 Cm 36570  1.5 Rk bh02 Umax = Q max 1.5 × 7.5 × 30 × 63.912 = = 37.70 Cm 36570 Theo cấu tạo : 1  h = 70 = 23.3cm U ≤ 3 Khi chiều cao h ≥ 450mm  30cm Ta thấy cốt đai bố trí u100 không hơp lý nên dung cốt xiên Chọn u=200 R ad nf d 1840 × × 0.503 qđ = = =92.966 (kG/Cm) U 20  R k bh02 q d = × 7.5 × 30 × 63.912 × 92.966 Qdb = =26144 kG =26.144 T Fax = Qi − Q db 36570 − 26144 = =6.582 Cm R ax sin α 0.8 × 2800 × sin 45 Chọn 2φ22 có Fa = 7.60 Cm2 Gối A ta có Q = 15.935 T < Qdb =26.144 T nên không tính cốt xiên Gối B bên phải ta có Q = 33.838 T Fax = Qi − Qdb 33838 − 26144 = =4.858 Cm × 2800 × sin 45 Rax sin α Chọn 2φ22 có Fa = 7.60 Cm2 Gối C bên trái Q = 32.042 T SVTH: Trần Nguyễn Tú 23 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh Q − Q db 32042 − 26144 Fax = 0.8R sin α = = 3.726 Cm × 2800 × sin 45 ax Chọn 2φ22 có Fa = 7.60 Cm2 Gối C bên phải có Q = 22.792 T < Qdb =26.144 T, nên không cần tính cốt xiên Ở nhòp ta có Qmax =17.005 T  Rad nf ad Rk bh02 Utt = Qmax =  1840 × × 0.503 × × 7.5 × 30 × 64.80 = 48.4 Cm 17005 1.5 Rk bh02 Umax = Q max = 1.5 × 7.5 × 30 × 64.80 = 83.34 Cm 17005 Theo cấu tạo : 3  h = 70 = 52.5Cm U ≤ 4  50Cm Chọn bước đai U = 450 Vậy ta chọn thép đai φ8 u200 bố trí cho gối tựa Còn nhòp nghóa cách mép gối tựa 1/3L ta φ8 U450 Tính cốt treo : Để gia cố chỗ dầm phụ lên dầm người ta sử dụng cốt treo : Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm P = Pdp + G = 13.406+6.127 = 19.534 T Cốt treo đặt cốt đai có đường kính thoả diện tích cần thiết :  Ftr = P 19534 = = 8.493Cm Ra 2300 Số lượng cốt treo bố trí cho dầm phụ : Ftr 8.493 = n × f d × 0.503 = 8.44 ⇒ Chọn 10 bố trí bên bước cốt treo U = (700-450)/5 = 50 thỏa yêu cầu cốt treo SVTH: Trần Nguyễn Tú 24 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh Cắt uốn cốt thép : a Khả chòu tiết diện sau cắt uốn: Loại thép α γ Tiết diện a ho Diện tích Nhòp biên (1+2+3+4) Mtd Uốn (1+2+4) Cắt (1+2) Uốn (1) 3φ18+3φ22 Fa = 19.04 Cm2 1φ18+3φ22 Fa = 16.49 Cm2 3φ22 Fa = 11.40 Cm2 1φ22 Fa=7.60 Cm2 Gối B (2+3+5+6) 2φ18+5φ22 Fa = 24.10 Cm2 BT - Uốn (2+5+6) BT – Cắt (4+6) BT – Uốn (6) BP – Uốn (2+3+6) BP – Cắt (3+6) Cắt (6) Nhòp (1+5) 2φ18+4φ22 Fa = 20.29 Cm2 2φ18+2φ22 Fa = 15.21 Cm2 2φ22 Fa = 24.10 Cm2 3φ22+2φ18 Fa = 16.49 Cm2 2φ22+2φ18 Fa = 12.69 Cm2 2φ22 Fa = 24.10 Cm2 4φ22 Fa = 15.20 Cm2 Uốn (1) 1φ18+2φ22 Fa = 10.15 Cm2 3.35 66.65 0.027 0.986 18.684 Gối C (6+5+7+8) 3φ18+4φ22 Fa = 22.84 Cm2 5.77 64.23 0.369 0.815 33.502 SVTH: Trần Nguyễn Tú 5.20 64.80 0.053 0.974 33.621 4.79 65.21 0.045 0.977 29.428 3.40 66.60 0.031 0.985 20.930 3.40 66.60 0.020 0.990 14.030 6.09 63.91 0.391 0.804 34.694 5.53 64.47 0.326 0.837 30.650 4.40 65.60 0.237 0.882 25.005 3.40 66.60 0.118 0.941 13.334 6.65 63.35 0.270 0.865 25.306 6.04 63.96 0.206 0.897 20.388 3.40 66.60 0.118 0.941 13.334 3.40 66.60 0.041 0.980 27.775 25 MSSV:80203100 BT - Uốn (6+7+8) BT – Cắt (6+7) BT – Cắt (6) BP- Uốn (6+8+5) BP – Cắt (6+8) BP – Uốn (6) Nhip (1+7+8) Uốn (1+7) Uốn (1) 3φ18+2φ22 Fa = 15.24 Cm2 2φ18+2φ22 Fa = 12.69 Cm2 2φ22 Fa = 7.60 Cm2 1φ18+4φ22 Fa = 17.75 Cm2 1φ18+2φ22 Fa = 10.15 Cm2 2φ22 Fa= 7.60 Cm2 3φ18+2φ22 Fa = 15.23 Cm2 1φ18+2φ22 Fa = 10.15 Cm2 2φ22 Fa = 7.60 Cm2 24.005 29.954 22.065 20.248 33.960 GVHD: Hồ Hữu Chỉnh 25.906 33.505 ĐAMH Kết cấu bêtông 6.45 63.55 0.249 0.875 23.746 6.04 63.96 0.206 0.897 20.391 4.40 65.60 0.120 0.940 13.121 4.99 65.01 0.283 0.858 27.735 5.43 64.57 0.163 0.918 16.855 4.40 65.6 0.120 0.940 13.121 4.97 65.03 0.038 0.981 24.966 3.35 66.65 0.027 0.986 18.684 3.40 66.60 0.020 0.990 14.028 b Vò trí cắt uốn cốt thép : Biểu đồ bao môment bà bao vật lệu cho dầm chính: SVTH: Trần Nguyễn Tú 26 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh Tương tự dầm phụ ta tính tóan điểm cắt uốn côt thép sau: + Bên trái nhòp 1: Uốn vò trí cách gối A đoạn 1750 mm, điểm cuối cách gối A 1210 mm Cắt vi trí cách gối A đoạn 1350 mm, W = 360 mm Uốn vò trí cách gối A đoạn 790 mm, điểm cuối cách gối A 200 mm + Bên phải nhòp 1: Cắt vò trí cách gối A đoạn 2920 mm, W = 680 mm Uốn vò trí cách gối B đoạn 1640 mm, điểm cuối cách gối B 1100mm Uốn vò trí cách gối B đoạn 890 mm, điểm cuối cách gối B 350 mm + Bên trái gối B: Uốn cách mép gối B đoạn 350 mm, điểm cuối cách gối B 890 mm Cắt cách mép gối B đoạn 750 mm, W = 1020 mm Uốn cách mép gối B đoạn 1100 mm, điểm cuối cách gối B 1640 mm + Bên phải gối B: Uốn cách mép gối B đoạn 400 mm, điểm cuối cách gối B 920 mm Cắt cách B đoạn 730 mm, W = 900 mm Cắt cách B đoạn 1290 mm, W = 930 mm + Bên trái nhòp 2: Uốn cách B đoạn 920 mm, điểm cuối cách B 400 mm + Bên phải nhòp 2: Uốn cách C đoạn 890 mm, điểm cuối cách B 350 mm + Bên trái gối C : Uốn cách C đoạn 350 mm, điểm cuối cách B 890 mm Cắt cách C đoạn 750 mm, W = 830 mm Cắt cách C đoạn 1100 mm, W = 830 mm + Bên phải gối C: Uốn cách mép gối C đoạn 350, cuối đoạn uốn cách C 890 mm Cắt cách mép gối C đoạn 750 mm, W = 430 mm Uốn cách mép gối C đoạn 1100 mm, cuối đoạn uốn cách C 1600 mm SVTH: Trần Nguyễn Tú 27 MSSV:80203100 ĐAMH Kết cấu bêtông GVHD: Hồ Hữu Chỉnh + Bên trái nhòp 3: Uốn cách C 1600 mm, điểm cuối cách C 1100 mm Uốn cách C 890 mm, đoạn cuối cách C 350 mm SVTH: Trần Nguyễn Tú 28 MSSV:80203100 [...]... 27.2820 1. 2620 16 . 918 9 -0 .19 1 -2.5606 0.796 10 .6 715 0.274 3.67335 33.6530 3. 810 4 13 .8756 0.2620 3. 512 5 -0 .19 1 -2.5606 -0.204 -2.7349 0.274 3.67335 14 .2924 -12 .5204 0.4692 -0.7380 -9.8939 -0 .19 10 -2.5606 -1. 204 -16 .14 1 0.274 3.67335 -1. 86 41 - 31. 8 810 0.0000 -0.0 61 -0. 817 8 1. 06 14 . 210 8 1. 243 16 .6642 -1. 242 -16 .6 51 22. 618 4 -10 .6965 0.0000 -0.0 61 -0. 817 8 0.06 0.8044 0.243 3.25776 -1. 242 -16 .6 51 3.2578 -16 .6507... 3 16 +3 12 biên (1+ 2+3+4) Fa=9.4278 Cm2 Uốn 4 3 16 +2 12 (1+ 3+2) Fa=6. 819 2 Cm2 Uốn 3 3 16 (1+ 2) Fa=6.029 Cm2 Gối B 4 16 +3 12 (6+4+3+5) Fa =11 .43 Cm2 (Bên trái)Uốn 3 4 16 +1 12 (5+4+6) Fa =10 .299 Cm2 (Bên trái) Cắt 5 2 16 +1 12 (6+4) Fa=6.28 Cm2 (Bên trái) Uốn 4 2 16 (6) Fa=4. 019 Cm2 Nhòp 2 2 16 +2 12 (1+ 7) Fa=6.28 Cm2 Cắt 7 2 16 (1) Fa=4. 019 Cm2 Gối C 2 16 +3 12 (6+8+9) Fa=7. 410 Cắt 8 2 16 +1 12 (6+9) Fa=5 .15 ... -0 .14 00 -0 .12 90 -0 .11 70 -0 .10 50 0.228 M(Tm) 24.24 01 20.2705 -11 .8244 -10 .8954 -9.8 819 -8.8683 19 .2570 SVTH: Trần Nguyễn Tú 16 MSSV:8020 310 0 ĐAMH Kết cấu b tông 1 l α M(Tm) m α M(Tm) n α M(Tm) o α M(Tm) p α M(Tm) -0.0470 -0.0940 -3.9696 -7.9393 0.2270 0 .12 07 19 .17 25 10 .19 44 0. 012 7 0.0253 1. 0726 2 .13 68 -0.0 31 -0.062 -2. 618 3 -5.2365 0.2707 0.208 22.8634 17 .5677 GVHD: Hồ Hữu Chỉnh -0 .14 00 -11 .8244 -0. 319 0... nhỏ 3 18 +4φ22 Fa = 20. 41 Cm2 Theo tiết diện chữ nhật nhỏ 3 18 +2φ22 Fa = 13 .44 Cm2 21 MSSV:8020 310 0 ĐAMH Kết cấu b tông 1 GVHD: Hồ Hữu Chỉnh MẮT CẮT DẦM CHÍNH 2φ22 2φ22 6 2 18 3 9 2 6 2φ22 6 2 12 4 2φ22 1 2φ22 1 P-P 2φ22 Q-Q 5 2φ22 6 9 2 18 1 18 6 2 12 7 9 3 9 5 2φ22 1 1 2 18 3 2 12 2φ22 1 R-R 2 2φ22 2φ22 6 2 18 9 2φ22 2 12 2 12 1 18 2φ22 5 2φ22 2 2 12 9 2φ22 2φ22 2φ22 8 1 T-T S-S 2 18 2φ22 8 7 2 18 U-U... -12 .9372 -26.3436 13 .4064 -1. 1400 -2 .14 00 2.0350 1. 0350 0.035 0 22.065 A 0. 719 0 4.2 811 0.8600 11 .5295 -0 .14 00 33.960 Mặt cắt i β Q(T) k β Q(T) l β MSSV:8020 310 0 ĐAMH Kết cấu b tông 1 Q(T) m β Q(T) n β Q(T) o β Q(T) p β Q(T) Qmax(T) Qmin(T) -15 .2833 -0. 319 0 -4.2766 0.038 0.5094 -0.093 -1. 2468 -0 .18 8 -2.5204 -1. 1637 -16 .9564 -28.6897 -1. 319 0 -17 .6830 0.038 0.5094 -0.093 -1. 2468 -1. 188 -15 .927 -7 .14 77 -36.3468... 5.29 51 -2.3032 i+m 28.4372 15 .8304 i+n i+o 10 .3374 7.7729 6.6465 0.3995 i+p 32 .12 82 23.2038 B 22.6 719 22.6 719 37.7903 -7.6380 18 .7023 26.7260 3 4 C 5 -7.9 615 -6.06 01 -17 . 013 6 24.00 51 20.2482 22.06 51 -17 . 013 6 -4 .12 02 11 .5235 19 .7847 -12 .9595 -1. 7806 0.7632 -3.7206 - 21. 0677 21. 6656 17 .4863 12 .6309 -33.2300 14 .6554 -5.2335 3.37 41 -0.8 817 4.3005 Cần chú ý khi tính thép cho gối ta phải dùng Mmg  Mọi kết. .. 2 16 (6) Fa=4.02 Cm2 Tiết diện SVTH: Trần Nguyễn Tú a (cm) ho (cm) γ Mtds (Tm) 4.304 40.696 0.03 61 0.982 8.758 4 .18 5 40. 815 0.0 317 0.984 7.659 2.9 42 .10 0 0.0307 0.985 5.773 4.057 40.943 0.3567 0.8 216 8.844 3.756 41. 244 0. 319 1 0.8 41 8. 211 4.304 40.696 0 .19 72 0.9 01 5 .19 9 2.9 2.828 2.9 12 α 42 .1 0 .12 2 0.939 3.654 42 .17 2 0.0232 0.988 6.0 21 42 .1 0. 014 9 0.993 3.863 4.059 40.9 41 0.2 313 0.884 6 .17 1 2.85 42 .15 ... -7.8548 -0 .18 8 -15 .8785 0.2050 17 . 314 4 0 .10 17 8.5896 -0.0257 -2 .17 06 0 .17 23 14 .5525 -0.0967 -8 .16 73 0. 216 0 18 .2434 0 .18 90 15 .9630 -0.0893 -7.5423 0 .10 43 8.809 211 -0.0053 -0.4476 -0 .10 50 -0 .10 5 -8.8683 -8.8683 -0.0570 -0.0773 -4. 814 2 -6.5288 -0 .15 30 0.2003 -12 .9224 16 . 917 4 -0.297 0 .11 73 -25.0847 9.9072 0.086 -0.0053 7.2636 -0.4476 Bảng tính các giá trò tổ hơp nội lực: M = Mg + Mpi Mặt cắt 1 2 i+k 33.5049... 1 18 +2φ22 Fa = 10 .15 Cm2 2φ22 Fa= 7.60 Cm2 3 18 +2φ22 Fa = 15 .23 Cm2 1 18 +2φ22 Fa = 10 .15 Cm2 2φ22 Fa = 7.60 Cm2 24.005 29.954 22.065 20.248 33.960 GVHD: Hồ Hữu Chỉnh 25.906 33.505 ĐAMH Kết cấu b tông 1 6.45 63.55 0.249 0.875 23.746 6.04 63.96 0.206 0.897 20.3 91 4.40 65.60 0 .12 0 0.940 13 .12 1 4.99 65. 01 0.283 0.858 27.735 5.43 64.57 0 .16 3 0. 918 16 .855 4.40 65.6 0 .12 0 0.940 13 .12 1 4.97 65.03 0.038 0.9 81 24.966... biên (1+ 2+3+4) Mtd Uốn 3 (1+ 2+4) Cắt 4 (1+ 2) Uốn 2 (1) 3 18 +3φ22 Fa = 19 .04 Cm2 1 18 +3φ22 Fa = 16 .49 Cm2 3φ22 Fa = 11 .40 Cm2 1 22 Fa=7.60 Cm2 Gối B (2+3+5+6) 2 18 +5φ22 Fa = 24 .10 Cm2 BT - Uốn 2 (2+5+6) BT – Cắt 5 (4+6) BT – Uốn 3 (6) BP – Uốn 5 (2+3+6) BP – Cắt 2 (3+6) Cắt 3 (6) Nhòp 2 (1+ 5) 2 18 +4φ22 Fa = 20.29 Cm2 2 18 +2φ22 Fa = 15 . 21 Cm2 2φ22 Fa = 24 .10 Cm2 3φ22+2 18 Fa = 16 .49 Cm2 2φ22+2 18 Fa = 12 .69