đồ án kết cấu bê tông 1

đồ án bê tông cốt thép 1 có nhiều cái hay và mình làm rất kỹ. cho nên các bạn chỉ cần thay số theo thứ tự từ trên xuống là có kết quả và các bạn chỉ cần chọn thép đề bố trí sao cho phù hợp là được.đồ án này rất quan trọng và là tiền đề cho các đồ án môn học tiếp theo

GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG LỜI NÓI ĐẦU Ngày khoa học kỹ thuật không ngừng phát triển, đặt biệt nước ta thời kỳ công nghiệp hóa-hiện đại hóa, hệ thống sở hạ tầng phải phát triển theo lý mà nghành xây dựng nói chung xây dựng dân dụng nói riêng nghành đầu lĩnh vực, để phát triển nghành khác. Trong nghành xây dựng dân dụng, có môn đồ án môn học kết cấu BTCT “sàn sườn toàn khối dầm” đồ án quan trọng chương trình đào tạo kỹ sư xây dựng, đồ án giúp cho sinh viên nâng cao nắm bắt tổng hợp kiến thức học để tính toán kết cấu BTCT thường gặp, làm quen với công việc thiết kế sau. Đây đồ án tập trung vào nội dung là: sàn, dầm phụ dầm sàn toàn khối loại dầm. Với đồ án kết cấu BTCT tính toán cho sàn mặt tổng thể nhà dân dụng đồ án xem sơ đồ tính nghành xây dựng nói chung nghành xây dựng dân dụng nói riêng. Đồ án xây dựng tiêu chuẩn Việt Nam: TCVN_2737:2012 TCVN_5574:2012. Môn học kết cấu BTCT đồ án môn học kết cấu BTCT giúp sinh viên nắm bắt kỹ nội dung phương thức xây dựng đặc biệt giúp cho sinh viên biết quy cách thiết kế. Trong trình làm đồ án thiết kế sàn sườn BTCT em tránh khỏi sai sót. Kính mong dẫn thầy cô giáo môn để em hoàn thiện thuyết minh hơn. Em xin chân thành cảm ơn! Thuyết minh đồ án BTCT I trang GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG I. SỐ LIỆU TÍNH TOÁN. HÌNH 1: sơ đồ kết cấu. 1. Sơ đồ kết cấu sàn theo hình 1. 2. Kích thước tính từ trục tường trục dầm l1=2,1m; l2=6,1m. tường chịu lực có bề dày bt=0,340m. 3. Hoạt tải tiêu chuẩn ptc=7,5(kN/m2). Ta chọn hệ sốvượt tải n=1,2. 4. Vật liệu: ta chọn bê tông cấp độ bền B15, cốt thép cốt thép đai ta chọn loại AI, cốt thép chịu lực ta chọn loại AII. bê tông cấp độ bền B15 có Rb=8,5Mpa, Rbt=0,75Mpa, Eb=23x103Mpa. Cốt thép AI có Rs=225Mpa, Rsc=225Mpa, Rsw=175Mpa. Es=21x104MPa. Cốt thép AII có Rs=280Mpa, Rsc=280Mpa, Rsw=225Mpa. Es=21x104MPa. Thuyết minh đồ án BTCT I trang GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG II. TÍNH BẢN. A. Chọn kích thước cấu kiện. 1) Chọn chiều dày bản. hb= D.l1  2100 2100   1,      84  72  mm chọn hb=80mm. m 35   30 2) chọn tiếp diện dầm phụ. 1   6100 6100   hdp=    l2      508  305  mm. chọn hdp=500mm, 20   12 20   12 bdp=200mm. 3) chọn tiếp diện dầm chính. 1   3.2100 3.2100   hdc=    .3l1      787,5  525  mm. 12   12   chọn hdc=700mm, bdc=300mm. Sơ đồ tính: Xét tỷ số cạnh có kích thước l1xl2, ta có: l2 6,1   2,905  . l1 2,1 Các dầm từ trục đến trục dầm chính, dầm nằm ngang dầm phụ (như hình 1). Ta xem làm việc theo phương, cắt dải rộng b1=1m vuông góc với dầm phụ xem làm việc dầm liên tục ( hình 1). 4) Nhịp tính toán bản. Sb=max(hb, 120)=max(70, 120)=120mm. Nhịp biên: lb  l1  b t bdp s b 340 200 120    2100     1890mm. 2 2 2 Nhịp giữa: lo=l1-bdp=2100-200=1900mm. Chênh lệch nhịp: 1900  1890 x100%  0.526%  10%. 1900 =>ta giải nội lực tính toán sơ đồ khớp dẻo. Thuyết minh đồ án BTCT I trang GVHD: PHẠM THỊ LAN B. SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Tải trọng tính toán. Cấu tạo lớp bản: HÌNH 2: cấu tạo bản. Tĩnh tải tính bảng : Cấu tạo lớp Giá trị tiêu Hệ số Giá trị tính tin cậy toán (KN/m2) chuẩn(KN/m2) Gạch cremic dày 10mm, γ=20kN/m3. 0,01x20=0,200 1,1 0,220 Vữa lót dày 25mm, γ=18kN/m3. 0,025x18=0,450 1,3 0,585 Bê tông cốt thép dày 80mm, γ=25kN/m3 0,080x25=2,000 1,1 2,200 Vữa trát dày 10mm, γ=18kN/m3 0,010x18=0,180 1,3 0,234 Tổng cộng 3,239 Bảng 1: xác định tĩnh tải Lấy tròn gb=3,239 kN/m2. Hoạt tải: pb=ptc.n=1,2.7,5=9 kN/m2. Tải trọng toàn phần: qb=gb+pb=3,239+9=12,239 kN/m2. Tính toán với có bề rộng b1=1m, có qb=12,239 kN/m2.1,0m=12,239kN/m. Thuyết minh đồ án BTCT I trang GVHD: PHẠM THỊ LAN C. SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Nội lực tính toán. 1) momen Momen uốn lớn nhịp biên gối thứ hai cảu dải bản:  q l2   12, 239.1,890  Mnh=Mg2=   b b       3,974kNm . 11  11    Momen uốn lớn nhịp gối bên dải bản:  q l2   12, 239.1,900  Mnhg=Mgg=   b o       2,761kNm . 16  16    2) lực cắt. QA=0,4.qb. lb =0,4.12,239.1,89=9,253kN. QtB=0,6.qb. lb =0,6. 12,239.1,89=13,879kN. QpB=0,5.qb. lo =0,5. 12,239.1,9=11,627kN. Hình 3: sơ đồ tính toán nội lực dải bản. a) Sơ đồ tính toán; b) biểu đồ momen; c) biểu đồ lực cắt. Thuyết minh đồ án BTCT I trang GVHD: PHẠM THỊ LAN D. SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Tính cốt thép. 1) Tính cốt thép chịu momen uốn. Chọn a= 15mm cho tiếp diện, chiều cao có ích tiết diện: ho= hb-a=80-15=65mm.  Tại nhịp biên gối thứ 2, với M = 3,974kNm : m  M 3,974.106   0,111   pl  0, 255 R b b t h o2 8,5.1000.652 Ta lại có:     2 m    2.0,111  0,118 As   R b bh o 0,118.8,5.1000.65   290mm . Rs 225 Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép %   Αs 290  .100%  0,446%    0,05% b t h 1000.65 Kiểm tra chịu lực cắt Điều kiện: Qmax≤0,8Rbtb1ho  0,6.qb. lb ≤0,8Rbtb1ho  0,6.12,239.1,89 ≤ 0,8.0,75.1000.65  13,879kN ≤ 39000N=39kN. Thỏa Nên lực cắt hoàn toàn bê tông chịu không cần bố trí cốt đai. Chọn thép có đường kính =8mm. as=50,3mm. Khoảng cách cốt thép: s b1as 1000.50,3   174mm As 290 Chọn 8, s=150mm. có As=335mm2. Tương tự:  Tại gối nhịp với M= 2,761kNm m  M 2,761.106   0,077   pl  0,255 R b b t h o2 8,5.1000.652 Ta lại có:     2 m    2.0,077  0, 080 Thuyết minh đồ án BTCT I trang GVHD: PHẠM THỊ LAN As  SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG R b bh o 0,080.8,5.1000.65   197mm . Rs 225 Chọn thép có đường kính =8mm. as=50,3mm. Khoảng cách cốt thép: s b1as 1000.50,3   255mm As 197 Chọn thép 8, s=200mm. có As=250mm2. Tại nhịp gối vùng phép giảm tối đa 20% diên tích thép nên có As=0,8.197≈158mm2. hình 4: vùng ô phép giảm 20 % diện tích cốt thép  mặt cắt 1-1 qua dầm Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép %  Αs 158  .100%  0,243%    0,05% b t h 1000.65 Chọn thép 6, s=150mm. có As=189mm2.  Kiểm tra lại chiều cao làm việc bản: Chọn lớp bảo vệ 10mm. ho= hb-10-8/2=80-10-4=66mm. Vậy giá trị ho=65mm để tính toán thiên an toàn không cần phải tính lại. Cốt thép chịu momen âm gối tựa kéo khỏi mép gối tựa đoạn lo . Thuyết minh đồ án BTCT I trang GVHD: PHẠM THỊ LAN Trong đó:  =1/3 SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG pb 1900  475mm   2,779  , lo  g b 3, 239 Tính từ trục dầm phụ lo  0,5.bdp  1900  0,5.200  575mm 2) Cốt thép cấu tạo. Cốt thép chịu momen âm đặt vuông góc với dầm chính: 50%AS gối = 0,5.197=99mm2. As,ct ≥ 56, s =200 => As=141mm2. Chọn As,ct=141mm2. Chọn 56, s=200mm. Khoảng cách từ đầu mút cốt thép đến mép dầm là: lo 1900   475mm ≈480mm. 4 Cốt thép phân bố bố trí vuông góc với cốt thép chịu lực: Vì: 2l1=2.2100=4200mmta giải nội lực tính toán sơ đồ khớp dẻo. B. Tải trọng tính toán. Tĩnh tải:tải trọng thân dầm phụ: G0dp=bdp.(hdp-hb).γ.n=0,2m.(0,5-0,08)m.25kN/m3.1,1=2,310 kN/m. tĩnh tải truyền từ truyền lên dầm: gbl1=3.239.2,1=6,802 kN/m. C. tĩnh tải toàn phần: gdp= G0dp+ gbl1=2,310+6,802=9,112 kN/m. hoạt tải truyền từ bản: pdp=pbl1=9.2,1=18,9 kN/m. tải trọng tính toán toàn phần: qdp= gdp+ pdp=9,112+18,9=28,012 kN/m. nội lực tính toán. 1) momen uốn. Tung độ hình bao momen ( nhánh dương):  1.28,012kN / m. 5,89m   1.971,795kN m. +tại nhịp biên: M   1q d p ldp +tại nhịp giữa: M   1q d p l2p  1.28,012kN / m.  5,8m   1.942,324kN m. Tung độ hình bao momen ( nhánh âm): Thuyết minh đồ án BTCT I trang GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG M   2 q d p lo2  2 .28,012kN / m.  5,8m    .942,324kN m. Vì pdp/ gdp=18,9/9,112≈2,074 tra bảng (phụ lục 10.1trang 317, kết cấu cốt thép tác giả PHAN QUANG MINH) hệ số β1, β2, k ta có: k≈0,253 hệ số β1, β2, kết tính toán trình bảng sau: Nhịp, tiếp diện Nhịp biên Gối 1 0,425ldp Gối 2-TD5 Nhịp 0,5lp Gối 3- td.10 Nhịp 11 12 0,5lp Gí trị β β1 β2 0,065 0,090 0,091 0,075 0,020 Tung độ M (kN.m) M+ M0 63,167 87,462 88,433 72,885 19,436 -0,0715 0,018 0,058 0,0625 0,058 0,018 -0,0304 -0,0094 -0,0064 -0,0244 -0,0625 -67,376 16,962 54,655 58,895 54,655 16,962 0,018 -0,0233 19,962 0,058 -0,0034 54,655 0,0625 -0,0034 58,895 Bảng 2: tính toán hình bao momen dầm phụ. -28,647 -8,858 -6,031 -22,993 -58,895 -21,956 -3,204 -3,204 Momen dương bị triệt tiêu ( 0) cách mép gối tựa đoạn 0,15l0.  88, 433kNm. Momen dương lớn nhịp biên M   0,091q d p ldp Momen dương lớn nhịp biên M   0,0625q dp l2p  58,895kNm. Tiếp diện có momen âm cách bên trái gối thứ hai đoạn: klob=0,253.5,890≈1,490m. tiếp diện có momen dương cách mép gối tựa đoạn: +tại nhịp biên: 0,15ldp=0,15.5,890≈0,884m. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 10 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Hình 9: tải trọng tác dụng bất lợi cho dầm chính. Xác định biểu đồ momen uốn tĩnh tải gây ra: M  .Pdc ldc  1.67,711kN.6,30 m  1.426,579kN m. Xác định biểu đồ baomomen hoạt tải gây ra: M  .Pdc ldc  1.115, 29kN.6,30 m  1.726,327kN m. Tra bảng (phụ lục 16.1trang 382, Kết Cấu Cốt Thép Cơ Bản tác giả PHAN QUANG MINH) hệ số α ta có kết tính toán tính bảng sau: Thuyết minh đồ án BTCT I trang 21 GVHD: PHẠM THỊ LAN Moemen B C α 0,238 0,143 -0,286 0,079 0,111 -0,190 M 101,526 61,001 -122,112 33,700 47,350 -81,050 α 0,286 0,238 -0,143 -0,127 -0,111 -0,095 M 207,730 172,866 -103,865 -92,244 -80,622 -69,001 α -0,048 -0,095 -0,143 0,206 0,222 -0,095 M -34,864 -69,001 -103,865 149,623 161,245 -69,001 (kNm) MG Mp1 Mp2 SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG α Mp3 M -0,321 164,392 86,675 α Mp4 M M 8,716 17,432 M 141,149 26,148 -23,000 -46,001 -69,001 -34,864 -0,143 -17,190 -60,527 -0,095 α Mp6 75,054 0,036 α Mp5 -233,151 -0,048 -103,865 -0,286 126,865 80,622 -0,190 -207,730 0,095 196,108 150,108 -138,002 -69,001 69,001 Mmax 309,256 233,867 -95,964 183,323 208,595 -12,049 Mmin 66,662 -8 -355,263 -58,544 -33,272 -288,780 Bảng6: tính toán hình bao momen dầm chính. Trong bảng tính momen sơ đồ Mp3, thiếu giá trị α tiếp diện 1, 2, 3, 4. Đề tính giá trị α ta tiến hành cắt rời nhịp AB, BC. Nhịp có tải trọng, tính Mo dầm dơn giản kê lên hai gối tự Mo=pdc.l1=115,29.2,1=242,109kN. Dùng phương pháp treo biểu đồ, kết hợp mối quan hệ tam giác đồng dạng, xác định giá trị momen cho bảng sau: Thuyết minh đồ án BTCT I trang 22 GVHD: PHẠM THỊ LAN Sơ đồ SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Momen Đoạn dầm Hình M1 AB M2 M3 M4 75,054 141,149 17,190 60,527 164,392 86,675 Mp3 BC AB Mp4 8,716 17,432 BC AB 23,000 46,001 Mp5 BC 126,865 80,622 AB 196,108 150,108 Mp6 BC 69,001 Bảng 7: tính giá trị momen thiếu . M1=242,109 – (233,151/3)=164,392kNm. M2=242,109 – (233,151.2/3)=86,675kNm. M3=242,109 – (233,151-34,864).(2/3)-34,864=75,054kNm. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 23 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG M4=242,109 – (233,151-34,864).(1/3)-34,864=141,149kNm. Kết tính toán ghi bảng 7. Hình 10: biểu đồ momen. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 24 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Hình 11: biểu đồ bao momen. Trong đó: (1) MG+MP1 (2) MG+MP2 (3) MG+MP3 (4) MG+MP4 (5) MG+MP5 (6) MG+MP6 Mmax, Mmin tính công thức Mmax=MG+maxMpi, Mmin=MG+minMpi (i=1÷6). Kết ghi bảng 6. 2) Mommen mép gối tựa. Để xác định giá trị momen mép gối tựa, quan hệ hình học tam giác đông dạng ta có: Từ biểu đồ bao momen ta có giá trị momen gối lớn hình bên, xác định momen mép gối Mmg, ta thấy momen trái có độ dốc momen phải nên giá trị tuyệt đối Mmg phải có giá trị lớn lấy giá trị để tính cốt thép chịu lực, ta có: Mpmg(B) =MHB=MIA-MIF= =MIA-(MIA-MCD).0,5bc/l1 = =355,263-(355,263-58,544).150/2100 = 334,069kNm. Tương tự gối C ta có: Mtmg(C)=270,529kNm. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 25 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG 3) Lực cắt. Cũng tương tự monen, Xác định biểu đồ gây bất lợi cho dầm, giá trị lực cắt xác định qua công thức sau: - tác dụng tĩnh tải: QG= β.G= β.59,433kN. - tác dụng hoạt tải: QPi = β.Pi= β.115,29 kN. Trong đó: β tra theo phụ lục 12, sách KẾT CẤU BTCT phần cấu kiện tác giả phan quang minh (chủ biên), giá trị lực cắt có lực tác dụng tính từ biểu đồ momen, kết ghi bảng 8. Lực cắt (kN) QG Qp1 Qp2 Qp3 Bên phải Giữa Bên trái Bên phải Giữa Bên trái gối nhịp gối gối nhịp gối A biên B B C β 0,714 … -1,286 1,095 … -0,905 Q 48,346 -19,365 -87,076 74,144 6,433 -61,278 β 0,857 Q 98,804 -16,486 -131,777 5,534 5,534 5,534 β -0,143 Q -16,487 -16,487 -16,487 120,709 5,419 -109,871 -1,321 1,273 -152,298 146,764 31,474 -83,816 0,036 -0,178 4,150 -20,522 -20,522 -20,522 β Q Qp4 4,150 4,150 β Q Qp6 -37,008 β Q Qp5 78,281 -1,191 -10,952 -10,952 -10,952 93,270 -22,02 β Q -137,310 0,286 93,385 -21,905 -137,195 32,973 32,973 32,973 Qmax 147,150 56,373 -239,374 220,908 39,406 198,588 Qmin 31,859 -15,215 -82,926 53,622 -15,587 -28,305 Bảng 8: giá trị lực cắt. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 26 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Lực cắt nhịp tính công thức: Q=Qmg-G Q=Qmg-P. Hình 12: biểu đồ bao lực cắt. D. Tính cốt thép dọc. Chọn bê tông có cấp độ bền B20 có Rb=11,5Mpa, Rbt=0,9Mpa. Cốt thép AII có Rs=280Mpa, Rsc=280Mpa, Rsw=225Mpa. Es=21x104MPa. Hệ số hạn chế vùng nén làαR=0,433. 1) Với momen âm. Tính theo tiếp diện hình chữ nhật có b=300mm, h=700mm. Giả thiết a=60mm, ho=(700-60)=640mm.  Tại gối B, với M=334,069kNm. M 334,069.106 m    0,320   R  0, 439 R b bh o2 8,5.300.6402 Ta lại có:     2 m    2.0,320  0, 400 R b bh o 0, 400.8,5.300.640   2332mm . Rs 280 As   Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép: %   Αs 2332  .100%  1, 21%    0,05% bh 300.640 Tại gối C, với M=270,740kNm. m  M 270,529.106   0,259   R  0, 439 R b bh o2 8,5.300.6402 Ta lại có:     2 m    2.0, 259  0, 306 As  R b bh o 0,306.8,5.300.640   1784mm . Rs 280 Thuyết minh đồ án BTCT I trang 27 GVHD: PHẠM THỊ LAN  SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Kiểm tra lại hàm lương cốt thép %  Αs 1784  .100%  0,929%    0,05% bh 300.640 2) Với momen dương. Tính theo tiếp diện hình chữ T, có cánh nằm vùng nén, bề dày cánh hf=80mm. Giả thiết a=40mm, ho=660mm. 6300 ldc   1050mm 6 Sc≤ chọn Sc=1050mm. 6100 l2   3050mm 2 Bề rộng cánh bf=bdp+2Sc=300+2.1050=2400mm. Tính Mf=Rb bf hf (ho-0,5hf) Mf=8,5.2400.80.(660-0,5.80)=1047,55.106Nmm. Mà M+max=309,256 kNm=309,256. 106Nmm < Mf=1047,55.106Nmm.  trục trung hòa qua cánh, tính toán theo tiếp diện hình chữ nhật với kích thước bf.h=2100.300(mm2).  Tại nhịp biên, với M=309,256 kNm. m  M 309,256.106   0,035   R  0, 439 R b bf h o2 8,5.2400.6602 Ta lại có:     2 m    2.0,035  0, 036 . As  R b bh o 0,036.8,5.2400.660   1731mm . Rs 280 Kiểm tra lại hàm lương cốt thép: %   Αs 1731  .100%  0,874%    0,05% . bh 300.660 Tại nhịp giữa, với M=208,595kNm. M 208,595.106 m    0,024   R  0,439 . R b bh o2 8,5.2400.6602 Thuyết minh đồ án BTCT I trang 28 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Ta lại có:     2 m    2.0,024  0, 024 As  R b bh o 0,024.8,5.2400.660   1154mm . Rs 280 Kiểm tra lại hàm lương cốt thép: %  Αs 1343  .100%  0,821%    0,05% . bh 300.545 3) Chọn bố trí cốt thép dọc. Chọn lớp bảo vệ cốt thép C=40mm với thép gối C=25mm với thép nhịp. Tiết diện Nhịp biên Gối B Nhịp Gối C As tính toán 1731mm2 2332mm2 1154mm2 1784 mm2 Cốt thép 225+222 228+228 322 222+225 AS(mm2) 1742 2463 1140 1742 att(mm) 37 53 36 52 Bảng 9: bố trí cốt thép dọc cho tiếp diện dầm chính. Hình 13: bố trí cốt thép tiếp diện dầm chính. E. Tính cốt thép ngang chịu lực cắt. 1) Kiểm tra khả chịu nén theo ứng suất nén chính. giá trị lực cắt dầm: QA=147,150kN, QtB=239,374kN, QpB=220,908kN. Ta có Qbmin=φb3Rbtbho=0,6.0,75.300.665=89775N=89,775kN. φb3Rbtbho < QB < 0,3 φ1φb1Rbbho  89,775kN< QB < 0,3.8,5.300.665=508,725kN.( φw1, φb1≈1) => thỏa. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 29 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG 2) Điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt. Ci=l1-0,5bc= 2100-0,5.300=1950mm. Ci≤ chọn Ci=1950mm. b2  (1  f  n ).h o  444  Ci  b2 .h o  2216 . 2,5 b3 M b  b2 1  f  n  R bt bh o2  2.0,75.300.6652  199,001x106  199,001kNm. Co=min(Ci; 2.ho)=1330mm. Mb 199,001   102,052kN. Ci 1,950 Tính cốt thép ngang với QA=147,150kN. Q bi  Q  Q bi 147,150  102,052   0, 442 Q bi 102,052 Q C 89,775.1,33 oi  b . o   0,880 Q bi 2h o 102,052.2.0,665 i  Vì i  oi nên qswi  Q A oi 147,150 0,88 .  .  51,789kN / m. Co oi  1,33 0,88  Chọn cốt đai 8, nhánh, diện tích lớp cốt đai Asw=2.50,3=100,6mm2. Stt  Theo tính toán: Theo cấu tạo: Sct≤ R sw .A sw 175.100,6   340mm. q sw 51,789 h/3=233 500 chọn Sct= 200 b4 .R bt .b.h o2 1,5.0,75.300.6652 Smax    1014mm. Q max 147,15x103 S=min(Stt; Sct; Smax) = 200mm. Bố trí cốt đai 8, nhánh, a= 200mm, khu vực gần gối A. Tại bên phải gối B, với lực cắt QpB=220,908kN, tính toán tương tự ta có Stt=196mm. Bố trí cốt đai 8, nhánh, khoảng cách S= 150mm, khu vực gần gối phải B. Tại bên trái gối B, với lực cắt QpB=228,729kN, giả sử bố trí cốt đai 8, nhánh, khoảng cách S= 150mm, khu vực gần gối trái B. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 30 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG 3) Kiểm tra Khả chịu lực tiết diện nghiêng.  Tại gối A: q sw  C*o  R sw A sw 175.100,6   88,025kN / m. S 200 Mb 199,001   1,504m. q sw 88,025 Vì C*o  C*  Co  1,33m. Nên Q max  Q bi  Qswi b2 .R bt .b.h o2  Q b  qsw .Co   q sw .Co Ci  147,150≤102,052  88,025.1,33  219,125kN. thỏa.  Tương tự, gối phải B: q sw  C*o  R sw A sw 175.100,6   117,367kN / m. S 150 Mb 199,001   1,302m. q sw 117,367 Vì C*o  C*  Co  1,33m. nên chọn Co  1,302m. Nên Q max  Q b  Qswi  b2 .R bt .b.h o2  Q b  qsw .Co   qsw .Co Ci  220,908≤102,052  117,367.1,302  254,864kN. thỏa. Tiếp tục, gối trái B: q sw  C*o  R sw A sw 175.100,6   117,367kN / m. S 150 Mb 199,001   1,302m. q sw 117,367 Vì C*o  C*  Co  1,33m. nên chọn Co  1,302m. z Nên Q max  Q b  Qswi b2 .R bt .b.h o2  Q b  qsw .Co   qsw .Co Ci  239,374≤ 102,052  117,367.1,302  254,864kN. thỏa. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 31 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Như phần dầm bên trái gối B, đoạn l1 không cần bố trí cốt xiên. Tại vị trí nhịp chí bố trí cốt đai theo cấu tạo với a=250mm. 4) Tính cốt treo. Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm cần bố trí cốt treo để gia cố thêm cho dầm chính, lực từ dầm phụ truyền lên dầm là: P1 = P + G1 = G +P – G0 = 115,29+67,711-12,128=170,873kN. Diện tích cốt treo: A sw Trong đó: A sw  h  P1 1  s  h0    . R sw hs=hdc-hdp=700-500=200mm.  200  170873 1    660   681mm .  175 Dùng cốt đai 8, hai nhánh, có asw=100,6mm2. Số lượng cốt treo n= A sw 681  7. a sw 100,6 Đặt bên bốn đai đoạn hs =200mm, hình 13. Hình 14: vùng đặt cốt treo. F. Tính vẽ biểu đồ bao vật liệu. 1) Tính khả chịu lực. Chọn lớp bảo vệ cốt thép C=40mm với thép gối C=25mm với thép nhịp. Tại nhịp biên, momen dương, tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, với bề rộng cánh b = bf = 2400mm, bố trí cốt thép 225+122, có As=1742mm2. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 32 GVHD: PHẠM THỊ LAN m  SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG R s As 280.1742   0,036 =>  m   1  0,5   0,035 R b b f h o 8,5.2400.663 => M td  M gh   m R b bh o  313,852kN.m Tại gối B momen âm tiếp diện chữ nhật bxh=300.700, bố trí cốt thép 228+228, có As=2463mm2. m  R s As 280.2463   0, 418 =>  m   1  0,5   0,331 R b b f h o 8,5.300.647 => M td  M gh   m R b bh o  353,327kN.m Kết tính khả chịu lực tính bảng sau: Tiết diện Giữa nhịp biên nhịp biên trái Nhịp biên phải Trên gối B Cốt thép As att Ho  (mm ) (mm) (mm) 225+222 1742 37 663 0,036 0,035 313,852 Cắt 225 còn222 760 36 664 0,016 0,016 143,908 Cắt 225 còn222 760 36 664 0,016 0,016 143,908 228+228 2463 53 647 0,418 0,31 1232 53 647 0,209 0,187 199,164 1232 53 647 0,209 0,187 199,614 1140 36 664 0,024 0,024 215,863 36 664 0,016 0,016 143,908 52 648 0,295 0,251 268,760 51 649 0,129 0,121 129,962 Cạnh trái gối Cắt 228 còn228 B cạnh phải gối Cắt 228 còn228 B Nhịp 222+122 Cạnh Nhịp Cắt 122 222 760 Trên gối C 225+222 1742 Cạnh trái gối C Cắt 225 222 760 m Mtd (kN.m) 353,327 Bảng 10: khả chịu lực cốt thép tiếp diện. 2) Xác định mặt cắt lý thuyết thanh. xác định vị trí mặt cắt lý thuyết vị trí có khả chịu lực cắt bảng trên, xác định bàng quan hệ hình học tam giác đồng dạng, xác định vị trí cần cắt H. Thuyết minh đồ án BTCT I trang 33 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Tại vị trí cạnh phải gối B cắt 228 228 phía trên, khả chịu lực phía 199,164kNm ( hình bên). khoảng cách điểm cắt thép tính từ mép cắt thép đến trục gối tính sau: Dựa vào biểu đồ bao momen tam giác đồng dạng tính được: x =1105mm. khoảng cách cắt thép tính từ trục gối B H=X = 1105mm. lực cắt tiếp diện lý thuyết tính độ dốc biểu đồ momen Q. Tương tự ta có bảng xác định vị trí lực cắt thép lý thuyết sau: Tiếp diện Thanh th Mtd ép (kN.m) cắ t Vị trí điểm cắt lý thuyết X(mm) Q(kN) Cạnh trái gối 228 B 199,164 944 165,363 Cạnh phải gối 228 B 199,164 1105 141,295 Cạnh trái gối 225 C 129,962 1305 121,670 Thuyết minh đồ án BTCT I trang 34 GVHD: PHẠM THỊ LAN Tiếp diện SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Thanh th Mtd ép (kN.m) cắ t Cạnh trái nhịp 225 biên Vị trí điểm cắt lý thuyết X(mm) Q(kN) 143,908 977 147,265 phải 225 nhịp biên 143,908 1527 157,062 Cạnh trái nhịp 122 143,908 1804 132,994 Cạnh phải nhịp 122 143,908 1484 105,069 Cạnh Bảng 11: vị trí lực cắt lý thuyết dầm Thuyết minh đồ án BTCT I trang 35 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG Hình 15: biểu đồ bao vật liệu dầm 3) Xác định đoạn kéo dài W. Để đảm bảo cường độ tiếp diện nghiêng bất kỳ, cốt thép kéo dài Q thêm đoạn W. W  5  20 2q sw Trong đó: Q: lực cắt TD cắt lý thuyết, tính biểu đồ momen. qsw: lực cắt mà cốt đai phải chịu tiếp diện cắt lý thuyết. : đường kính cốt thép cắt. Sau tính toán ta có bảng xác định đoạn kéo dài W sau: Tiếp diện Thanh thép Q(kN) cắt Cạnh trái gối B 228 Cạnh phải gối B Cạnh trái nhịp biên qsw Wttoán 20d Wchọn (kN/m) (mm) (mm) (mm) 165,363 117,367 855 560 855 228 141,295 117,367 742 560 742 225 147,265 88,025 962 500 962 Cạnh phải nhịp biên 225 157,062 117,367 794 500 794 Cạnh trái nhịp 122 132,994 117,367 677 440 677 Cạnh phải nhịp 122 105,069 117,367 558 440 558 Cạnh trái gối C 222 121,670 117,367 629 440 629 Thuyết minh đồ án BTCT I trang 36 [...]... -0,286 0,079 0 ,11 1 -0 ,19 0 M 10 1,526 61, 0 01 -12 2 ,11 2 33,700 47,350 - 81, 050 α 0,286 0,238 -0 ,14 3 -0 ,12 7 -0 ,11 1 -0,095 M 207,730 17 2,866 -10 3,865 -92,244 -80,622 -69,0 01 α -0,048 -0,095 -0 ,14 3 0,206 0,222 -0,095 M -34,864 -69,0 01 -10 3,865 14 9,623 16 1,245 -69,0 01 (kNm) MG Mp1 Mp2 α Mp3 M -0,3 21 164,392 86,675 α Mp4 M M 8, 716 17 ,432 M 14 1 ,14 9 26 ,14 8 -23,000 -46,0 01 -69,0 01 -34,864 -0 ,14 3 -17 ,19 0 -60,527 -0,095... Uốn1 16 còn2 16 402 28 472 0 ,14 0 0 ,13 0 49,235 cạnh trái gối 2 Cắt 1 16 còn2 16 402 28 472 0 ,14 0 0 ,13 0 49,235 Nhịp 2 2 14 +1 16 509 28 472 0, 017 0, 017 67,604 Cạnh Nhịp 2 Cắt 1 16 còn 2 14 308 27 473 0, 010 0, 010 39,936 Trên gối 3 2 14 +1 16 509 28 472 0 ,17 8 0 ,16 2 61, 355 cạnh trên gối 3 Cắt 1 16 còn 2 14 308 27 473 0 ,10 7 0 ,10 1 38, 414 Nhịp giữa 509 28 472 0, 017 0, 017 67,604 Cắt 1 16 còn 2 14 308 27 473 0, 010 ... biểu đồ momen, kết quả được ghi trong bảng 8 Lực cắt (kN) QG Bên phải Giữa Bên trái Bên phải Giữa Bên trái gối nhịp gối gối nhịp gối A biên B B 2 C -1, 286 1, 095 … -0,905 48,346 -19 ,365 -87,076 74 ,14 4 6,433 - 61, 278 β 0,857 98,804 -16 ,486 -13 1,777 5,534 5,534 5,534 β -0 ,14 3 Q Qp3 … Q Qp2 0, 714 Q Qp1 β -16 ,487 -16 ,487 -16 ,487 12 0,709 5, 419 -10 9,8 71 -1, 3 21 1,273 -15 2,298 14 6,764 31, 474 -83, 816 0,036 -0 ,17 8... 8, 716 17 ,432 BC AB 23,000 46,0 01 Mp5 BC 12 6,865 80,622 AB 19 6 ,10 8 15 0 ,10 8 Mp6 BC 69,0 01 0 Bảng 7: tính các giá trị momen còn thiếu M1=242 ,10 9 – (233 ,15 1/3) =16 4,392kNm M2=242 ,10 9 – (233 ,15 1.2/3)=86,675kNm M3=242 ,10 9 – (233 ,15 1-34,864).(2/3)-34,864=75,054kNm Thuyết minh đồ án BTCT I trang 23 GVHD: PHẠM THỊ LAN SVTH: TRƯƠNG TIẾN DŨNG M4=242 ,10 9 – (233 ,15 1-34,864). (1/ 3)-34,864 =14 1 ,14 9kNm Kết quả tính toán... att Ho  2 (mm ) (mm) (mm) 225+222 17 42 37 663 0,036 0,035 313 ,852 Cắt 225 còn222 760 36 664 0, 016 0, 016 14 3,908 Cắt 225 còn222 760 36 664 0, 016 0, 016 14 3,908 228+228 2463 53 647 0, 418 0, 31 1232 53 647 0,209 0 ,18 7 19 9 ,16 4 12 32 53 647 0,209 0 ,18 7 19 9, 614 11 40 36 664 0,024 0,024 215 ,863 36 664 0, 016 0, 016 14 3,908 52 648 0,295 0,2 51 268,760 51 649 0 ,12 9 0 ,12 1 12 9,962 Cạnh trái gối Cắt 228 còn228... 88,025 .1, 33  219 ,12 5kN thỏa  Tương tự, tại gối phải B: q sw  C*  o R sw A sw 17 5 .10 0,6   11 7,367kN / m S 15 0 Mb 19 9,0 01   1, 302m q sw 11 7,367 Vì C*  C*  Co  1, 33m nên chọn Co  1, 302m o Nên Q max  Q b  Qswi  2 b2 R bt b.h o  Q b  qsw Co   qsw Co Ci  220,908 10 2,052  11 7,367 .1, 302  254,864kN thỏa Tiếp tục, tại gối trái B: q sw  C*  o R sw A sw 17 5 .10 0,6   11 7,367kN / m S 15 0 Mb 19 9,0 01. .. 14 6,764 31, 474 -83, 816 0,036 -0 ,17 8 4 ,15 0 -20,522 -20,522 -20,522 β Q Qp4 4 ,15 0 4 ,15 0 β Q Qp6 -37,008 β Q Qp5 78,2 81 -1, 1 91 -10 ,952 -10 ,952 -10 ,952 93,270 -22,02 β Q -13 7, 310 0,286 93,385 - 21, 905 -13 7 ,19 5 32,973 32,973 32,973 Qmax 14 7 ,15 0 56,373 -239,374 220,908 39,406 19 8,588 Qmin 31, 859 -15 , 215 -82,926 53,622 -15 ,587 -28,305 Bảng 8: giá trị lực cắt Thuyết minh đồ án BTCT I trang 26 GVHD: PHẠM THỊ LAN... là: P1 = P + G1 = G +P – G0 = 11 5,29+67, 711 -12 ,12 8 =17 0,873kN Diện tích cốt treo: A sw Trong đó: A sw  h  P1 1  s  h0    R sw hs=hdc-hdp=700-500=200mm  200  17 0873 1    660   681mm 2  17 5 Dùng cốt đai 8, hai nhánh, có asw =10 0,6mm2 Số lượng cốt treo là n= A sw 6 81  7 a sw 10 0,6 Đặt mỗi bên bốn đai trong đoạn hs =200mm, như hình 13 Hình 14 : vùng đặt cốt treo F Tính và vẽ biểu đồ bao... 2.ho) =13 30mm Mb 19 9,0 01   10 2,052kN Ci 1, 950 Tính cốt thép ngang với QA =14 7 ,15 0kN Q bi  Q  Q bi 14 7 ,15 0  10 2,052   0, 442 Q bi 10 2,052 Q C 89,775 .1, 33 oi  b min o   0,880 Q bi 2h o 10 2,052.2.0,665 i  Vì i  oi nên qswi  Q A oi 14 7 ,15 0 0,88   51, 789kN / m Co oi  1 1,33 0,88  1 Chọn cốt đai 8, 2 nhánh, diện tích một lớp cốt đai Asw=2.50,3 =10 0,6mm2 Stt  Theo tính toán: Theo cấu. .. 1 16 27,069 33,02 490 320 490 Tiếp diện Thanh thép Q(kN) được cắt Cạnh phải nhịp biên 1 18 Cạnh trái nhịp biên qsw Wttoán Vậy điểm cắt thực tế của cốt thép được tính bởi bảng sau: Khoảng cách (mm) Cốt thép Đoạn kéo Khoảng cách dài thực tế (mm) (mm) 1 18 Cách mép phải nhịp 1 1889 439 14 50 1 18 Cách mép tâm gôi tường 964 385 579 1 16 Cách mép trái gối 2 4 01 745 11 46 1 16 Cách mép nhịp 18 67 490 13 77 1 16 . dải b n rộng b 1 =1m vuông góc với dầm phụ và xem b n làm việc như một dầm liên tục ( như hình 1). 4) Nhịp tính toán của b n. S b =max(h b , 120)=max(70, 120)=120mm. Nhịp biên: dp t b b 1 b b. g b =3,239 kN/m 2 . Hoạt tải: p b =p tc .n=1,2.7,5=9 kN/m 2 . Tải trọng toàn phần: q b =g b +p b =3,239+9=12,239 kN/m 2 . Tính toán với b n có b rộng b 1 =1m, có q b =12,239 kN/m 2 .1,0m=12,239kN/m s min t 0 Α 290 % .100% 0,446% 0,05% b h 1000.65         Kiểm tra chịu lực cắt của b n Điều kiện: Q max ≤0,8R bt b 1 h o  0,6.q b . b l ≤0,8R bt b 1 h o  0,6.12,239.1,89 ≤ 0,8.0,75.1000.65