ĐỒ án kết cấu bê TÔNG cốt THÉP,L=20,2m, TRƯỜNG đại học CÔNG NGHỆ GTVT

Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct I.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM 1.1 Chiều cao dầm h Chiều cao dầm h chọn theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng,thông thường dầm BTCT chiều cao thỏa mãn điều kiện cường độ đạt yêu cầu độ võng Chiều cao dầm chọn không thay đổi suốt chiều dài nhịp,chọn theo công thức kinh nghiệm: 1 h =( ÷ )l 10 20 h =(1÷2)m Chiều cao nhỏ theo quy định ca quy trỡnh: hmin =0,07ì20,2=1,414(m) Trên sở chn chiều cao dầm h=150(cm) 180 Mặt cắt ngang dầm: 1500 100 100 200 65 65 200 330 Hình Kích thước mặt cắt ngang dầm 1.2 Bề rộng sườn dầm bw Tại mặt cắt gối dầm,chiều rộng sườn dầm định theo tính tốn ứng suất kéo chủ Chiều rộng bw chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công cho dễ đổ BT với chất lượng tốt Theo yêu cầu đó,ta chon chiều rộng sườn bw=20(cm) 1.3 Chiều dày cánh hf Chiều dày cánh chọn phụ thuộc vào điều kiện chịu lực vị trí xe tham gia chịu lực tổng thể với phận khác Theo kinh nghim hf=18(cm) 1.4 Chiều rộng cánh b Theo ®iỊu kiƯn ®Ị bµi cho: b=185(cm) 1.5 Chọn kích thước bu dầm bl,hl: hl=20(cm) Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng -1- GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kÕt cÊu BTct bl=33(cm) 1.6 Tính sơ trọng lượng thân dầm 1(m) dài: Diện tích mặt cắt dầm A=1,85×0,18+0,1×0,1+0,065×0,065+(1,5-0,18-0,21)×0,2+0,20×0,33=0,637225 (m2) Wdc=γ=0,637225 ×25,0=15,93(KN/m) Trong γ=25KN/m3: trọng lượng riêng bê tông Xác định bề rộng cánh tính tốn: Bề rộng cánh tính tốn dầm bên không lấy trị số nhỏ ba trị số sau: 20,2 L= =5,05 (m) với L chiều dài nhịp hữu hiệu 4 - Khoảng cách tim dầm giả sử :230(cm) - 12 lần bề dày cánh bể rộng sườn dầm: 12hf+bw=12×18+20=236(cm) - Và bề rộng cánh tính tốn khơng lớn bề rộng cánh chê tạo bf=185(cm) Vậy bề rộng cánh hữu hiệu b=185(cm) Quy đổi tiết diện tính tốn: - Diện tích tam giác chỗ vát cánh: 100 S1=100 × =5000 (mm) - Chiều dày cánh quy đổi: S1 100 × 100 qd h f =hf+ =180+ =186(mm) b − bw 1850 − 200 - Diện tích tam giác chỗ vát bầu dầm: 65 S2 =65× =2113(cm2) - Chiều cao bầu dầm mới: 2S 65 × 65 h 1qd =h1+ =210+ = 233 (mm) b1 − bw 330 − 200 Mt ct ngang tớnh toỏn: Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng -2- GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kÕt cÊu BTct 1500 186 1850 233 200 330 Hình Mặt cắt tính tốn II.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Tính tốn m«men lực cắt vị trí Vẽ đ.a.h m«men lực cắt +chiều dài nhịp:l=20,2 (m) +chia dầm thành 10 đoạn ứng với mặt cắt từ đến 10,mỗi đoạn dài 2,02(m) ng nh hng mômen ti cỏc tit din: Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng -3- GVHD :trịnh minh Trờng Đại Häc C«ng NghƯ GTVT tkmh kÕt cÊu BTct Hình Đường ảnh hưởng mô men tiết diện 10 Ðah M1 1,82 Ðah M2 3,23 Ðah M3 4,24 éah M4 Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng 4,85 -4- GVHD :trịnh minh éah M5 Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kÕt cÊu BTct Các cơng thức tính tốn giá trị mômen,lực cắt mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn cường độ: Mi=η { (1,25 × wdc + 1,5 × wdw ) + mg M [1,75 × LLl + 1,75 × k × LLM (1 + IM )]} × wM Qi=η {(1,25 × wdc + 1,5 × wdw ) × wQ + mg Q [1,75 × LLl + 1,75 × k × LLQ × (1 + IM )]} × w1Q Các cơng thức tính tốn giá trị mômen lực cắt mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn sử dụng: Mi=1× { ( wdc + wdw ) + mg M [ LLl + LLM × k (1 + IM )]} wM Qi=1× {( wdc + wdw ) × wQ + mg Q [ LLl + LLQ × k (1 + IM )]} w1Q Trong đó: w dw ;wdc :tĩnh tải rải trọng lượng thân dầm(KNm) w M :diện tích ®êng ¶nh hëng mômen mặt cắt thứ i wQ :tổng i s din tớch đờng ảnh hởng lc ct w lQ :din tớch phn ln hn trờn đờng ảnh hởng lc ct LLM:hot ti tng ng vi đờng ảnh hởng mômen lực cắt mặt cắt thứ i LLQ:hoạt tải tng ng vi đờng ảnh hởng lc ct ti mt cắt thứ i mgM;mgQ:hệ số phân bố ngang tinh cho mômen lực cắt LLL=9,3KN/m:tải trọng rải (l+IM):hệ số xung kích,lấy b»ng 1,25 η:hệ số điều chỉnh tải trọng xác định cơng thức: η=ηd×ηR×ηl≥0,95 Với đường quốc lộ trạng thái giới hạn cường độ I:ηd=0,95;ηR=1,05; ηl=0,95.Với trạng thái giới hạn sử dụng η=1 Bảng giá trị mômen: M ặt cắ t xi (m) 0.00 2,02 4,04 6,06 8,08 10,1 α ω Mi(m2 ) LLMitruck (kN/m) 0.00 0,10 0,20 0,30 0,40 0.00 18,36 32,64 42,84 48,96 27,67 27,06 26,45 25,84 25,22 0,50 51,01 24,60 LLMitan Micd (kNm) Misd (kNm) 21,15 21,06 20,98 20,85 20,68 0.00 909,31 1605,69 2093,03 2375,32 0.00 644,43 1139,12 1486,40 1688,70 20,50 2456,89 1748,59 dem (kN/m) Ta vẽ biểu đồ bao m«men cho dầm trạng thái giới hn cng độ: Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng -5- GVHD :trịnh minh Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng -6- 909,31 1605,69 2093,03 2375,32 tkmh kÕt cÊu BTct 2456,89 2375,32 2093,03 1605,69 909,31 Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct Đờng ảnh hởng lực cắt tiết diÖn: 10 § ah Q0 0,9 § ah Q1 0,1 0,8 § ah Q2 0,2 0,7 § ah Q3 0,3 0,6 § ah Q4 0,4 0,5 § ah Q5 0,5 Hình Đường ảnh hưởng lực cắt tit din Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng -7- GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct Bảng giá trị lực cắt: Mặt xi cắt (m) 0,00 2,02 4,04 6,06 8,08 10,1 LLMitru li (m) ω Ql(m ) ω Q(m2) 20,20 18,18 16,16 14,14 12,12 10,10 8,18 6,46 4,95 3,64 10,10 8,08 6,06 4,04 2,02 (kN/ m) 27,67 30,17 33,16 36,73 41,06 10,10 2,53 0,00 46,24 LLMitan ck Qicd (kN) Qisd (kN) 21,15 23,42 26,24 29,81 34,52 548,18 454,77 363,36 273,86 186,40 383,35 316,44 250,73 186,18 122,84 41,01 100,86 60,67 dem (kN/m) Biểu đồ bao lực cắt trạng thái giới hạn cờng độ: 548,18 454,77 363,36 273,86 186,4 100,86 100,86 186,4 273,86 363,36 454,77 548,18 Biểu đồ lực cắt Q (KN) III.TÍNH TỐN DIỆN TÍCH BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM Tính m«men tính tốn ứng với trạng thái giới hạn cường độ,tính mặt cắt nhịp: M= η {(1,25 × wdc +1,5 × wdw ) + mg M [1, 75 × LLL + 1, 75 × k × LLM × (1 + IM ) ]} × ωM Trong đó: η:hệ số điều chỉnh tải trọng η= 0,95 LLL : Tải trọng rải (9,3KN/m) tan dem LLM = 20,5 : Hoạt tải tương đương xe hai trục thiết kế ứng với đ.ả.h M mặt cắt t nhịp (KN/m) truck LLM = 24,6 : Hoạt tải tương đương xe tải thiết kế ứng với đ.ả.h M mặt cắt t nhịp(KN/m) mg M = 0,529 : Hệ số phân bố ngang tính cho mơmen (đã tính cho hệ số xe m) wdc = 15,93 : Trọng lượng dầm đơn vị chiều dài (KN/m) wdw = 5,3 : Trọng lượng lớp mặt cầu tiện ích cơng cộng đơn v chiu di ( tớnh cho mt dm,(KN/m)) Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng -8- GVHD :trịnh minh Trờng Đại Häc C«ng NghƯ GTVT tkmh kÕt cÊu BTct (1+IM) =1,25 : Hệ số xung kích ωM = 50,01 : Diện tích đường ảnh hưởng M (m2) k=0,5 : Hệ số HL-93 Thay số: M=0,95×{(1,25×15,95+1,5×5,3)+0,529[1,75×9,3+1,75×0,5×24,6×(1+0,25)]}×50,01 =2456,889(KNm) Giả sử chiều cao hu hiu ca dm: d=(0,8ữ0,9)h chn d=0,9ìh=0,9 ì 1500=1350(mm) =>chn ds=1350 (mm) Giả sử trục trung hòa qua dầm: ' ' Mn=0,85×a×bw×f c (ds-a/2)+0,85×βl(b-bw)×hf×f c (ds-hf/2) Xét dấu xẩy Mr=ΦMn=Mu Trong đó: Mn:Mơmen kháng danh định Mu=2456,889 (KNm) Φ:Hệ số kháng(với dầm chịu kéo uốn lấy:Φ=0,9 As:Diện tích cốt thép chịu kéo fy=500Mpa:Giới hạn chảy cốt thép dọc chủ ' f c =30 Mpa:Cường độ chu nộn ca bê tông tui 28 ngy :Hệ số quy đổi chiều cao vùng nén xác định nh sau: ' 0,85 28MPa ≥ f c ' Vậy theo điều kiện đầu f c =35MPa nên ta có: 30 − 28 βl=0,85-0,05 × =0,836 hf =0,186 (m):chiều dày cánh sau quy đổi a=βlc:Chiều cao khối ứng suất chữ nhật tương đương   Mu   −Mf φ   Ta có: a = d 1 − − '  0,85 × f c × bw × d       ' Với Mf=0,85×βl(b-bw)×hf×f c (d-hf/2) Thay số liệu vào ta có: Mf =0,85×0,8× (1.85-0,2) ×0,186×30×103× (1,35-0,186/2)=7869,77 (KNm) M u 2456,889 = =3033,2 (KNm)chọn ll=1400 (mm) Đồng thời chiều dài không nhỏ chiều dài phát triÓn lực ld.Chiều dài ld gọi chiều dài khai triển hay chiều dài phát triển lực l on m ct thộp dớnh bỏm vi bê tông để đạt cường độ tính tốn Chiều dài khai triển ld kéo lấy sau: Chiều dài triển khai cốt thép kéo ld,phải không nhỏ tích số chiều dài triển khai cốt thép kéo ldb quy định đây,nhân với hệ số điều chỉnh hệ số quy định quy trình.Chiều dài triển khai cốt thép kéo không nhỏ 300mm Chiều dài triển khai cốt thép ldb(mm) sử dụng với cốt thép dọc sử dụng thép sô 22 Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 13 - GVHD :trịnh minh 2456,89 Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT ldb= 0,02 Ab f y f c' = tkmh kÕt cÊu BTct 0, 02 × 387 × 500 =750 (mm) 30 Đồng thời ldb≥0,06× db ×fy=0,06×25×420=931 (mm) Trong đó: Ab =387 :diện tích số 22(mm2) fy =500MPa:cường độ chảy quy định cốt thép ' f c =30MPa:cng chu nộn quy nh ca bê tông tuổi 28 ngày db =22,2 mm:đường kính thanh(mm) Hệ số điều chỉnh làm tăng ld:1,4 Act 4111 Hệ số điều chỉnh làm giảm ld: = =0,8851 Att 4644  ld=750×1,4×0,8851 =1153,7 (mm) Chọn ld=1200 (mm) Với: Act=4111 (mm2): Diện tích cần thiết theo tính tốn Att=4644 (mm2) :Diện tích thực tế bố trí Cốt thép chịu kéo kéo dài cách uốn cong qua thân dầm kt thỳc vựng bê tông chu nộn vi chiu dài triển khai ld tới mặt cắt thiết kế có the kéo dài liên tục lên mặt đối diện cốt thép 10350 L/2=10100 50 10050 50 15065120 6@140=840 130 11035 180 250 935 1500 100 D10 D10 210 75 D10 D19 D19 D10 D10 D19 2126 5850 250 2020 2020 909,31 2020 1605,69 2020 2093,03 2020 2375,32 2456,89 Mu (kN.m) 0,9 Mcr=492,59 1,2 Mcr=656,79 X1=1095,42 X2=1406,56 4/3 Mu 1400 1150 1400 1150 1969,18 1400 2439,1 2842,89 Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 14 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct V.TNH TỐN CHỐNG CẮT Biểu thức kiểm tốn φVn > Vu Vn :sức kháng danh định,được lấy giá trị nhỏ Vn=Vc+Vs (N) ' Hoặc Vn=0,25f c bvdv (N) Vc=0,083β f c' dvbv (N) Av f v d v (cot gθ + cot gα ) sin α (N) s Trong đó: • Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv,xác định khoảng cách cánh tay đòn nội ngẫu lực Trường hợp tính theo tiết diện chữ nhật cốt thép đơn a dv =ds − Đồng thời dv= max{0,9d;0,72h} a Vậy dv=max{0,9de;0,72h;d − } 0,9de=0,9×1385= 1247(mm) 0,72h=0,72×1500=1008(mm) a d − =1430-32,81/2= 1414(mm) xét mặt cắt tính tốn chống cắt +bv:bề rộng bụng hữu hiệu,lấy băng bụng nhỏ chiều cao dv,vậy bv=bw=20(cm) Từ ta thấy dv=1414(mm) +s(mm):bước cốt thép đai +β:Hệ số khả BT bị nứt chéo truyền lực kéo + θ :góc nghiêng ứng suất nén chéo + β, θ xác định băng cách tra đồ thị tra bảng +α:góc nghiêng cốt thép ngang với trục dọc,bố trí cốt thép đai vng với trục dầm nên α=90  +Hệ số sức khỏng ct,vi bê tông thng =0,9 Av:din tớch ct thộp bị cắt cự ly s(mm) Vs:Khả chịu lực ct ca bê tông (N) Vu:Lc ct tớnh toỏn(N) Vs= Kiểm tra điều kiện chịu lực cắt theo khả chu lc ca bê tông vựng nộn: +Xột mt ct cách gối khoảng dv=1386mm.Xác định nội lực đường bao băng phương pháp nội suy Vu=482,79 (KN) Mu=626,52 (KNm) ' ΦVn=Φ(0,25f c bvdv)=0,9×0,25×30×200×1414 =1908,9 (KN) Vu = 482,79 (KN) Đạt Tính góc θ hệ số β: Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 15 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cÊu BTct +Tính tốn ứng suất cắt Vu 482, 6 ×103 v= = =1,897 (N/mm2) φ × d v × bv 0,9 ×1414 × 200 v 1,897 +Tính tỉ số ứng suất ' = =0,06323< 0,25 fc 30 +Giả sử trị số góc θ =45  tính biến dạng cốt thép chịu kéo theo cơng thức Mu + 0,5 × Vu × cot gθ dv E s × As ε x= dv=1386 (mm) Es=2.105N/mm2 As=3060 mm2 (khi kéo gối cắt lại thanh) Giá trị θ , εx hội tụ Vậy ta lấy θ =38,128 Tra bảng ta β=2,065 Khả chịu lực cắt BT f c' ×dv×bv=0,083×2,065× 30 ×200×1414=265,48×103(N) Yêu cầu khả chịu lực cắt cần thiết côt thép: 482, 79  − 265, 48 =270,95 (KN) Vs=Vn-Vc= 0,9 Khoảng cách bố trí cốt thép đai lớn nhất: Av × f y × d v × cot gθ Smax= Vs fy=280MPa:giới hạn chảy quy định với côt thép đai θ = 38,128 ' :góc nghiêng với ứng suất nén chéo dv=1414 (mm) Vs=270,95 ×103(N) Av:diện tích cốt thép đai(mm2) Chọn cơt thép đai số 10,đường kính danh định d=9,5mm,diện tích mặt cắt ngang cốt thép đai là: Av=2×171=142(mm2) 142 × 280 ×1414 × cot g (38,128 ') Vậy ta tính được: Smax= =264,36 (mm) 270,95 × 103 Vc=0,083×β Ta chọn khoảng cách bố trí cơt đai s=200(mm) Kiểm tra lượng cốt thép đai tối thiểu: bv s 200 × 200 Av≥0,083 f c' =0,083 30 × =64,94(mm2 ) fy 500 Mà Av=142mm2 > A v =64,97(mm2) ⇒ Thỏa mãn Kiểm tra khoảng cách tối đa côt thép Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 16 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kÕt cÊu BTct Ta có: ' 0,1f c ×dv×bv=0,1×30×1414×200=848,4×103(N)>Vu=482,79×103(N) Nên ta kiểm tra theo điều kiện sau: s≤0,8dv s=200(mm)≤0,8dv=0,8×1414=1131,2 (mm)=>Thỏa mãn s≤600(mm)=>Thỏa mãn Kiểm tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép dọc không bị chảy tác dụng tổ hợp cđa m«men,lực dọc trục lực cắt: Khả chịu lực cắt cốt thép đai: A × f xdv × cot gθ 142 × 280 ×1413 × cot g (38,128') Vs= v y = = 385,14×103 (N) 200 s Asfy=30960 × 500=1548 × 10 (N)=1548(KN) M u  Vu   636,52 ×106  482, 79 ×103   − , V + − 0,5 ì 270,18 ì103 ữcot g (38,128) + s cotg θ = d vφ  φ 0,9 ×1414, 00  0,9   =956,38×10 (N)= 956,38 (KN) M u  Vu  Asfy =1548 (KN)> +  − 0,5Vs ì cotg =956,38 (KN)=>Đt d v VI.Kiểm soát nứt Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 17 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct Tại mặt cắt tuỳ vào giá trị nội lực bê tông bị nứt hay không Vì để tính toán kiểm soát nứt ta phải kiểm tra xem mặt cắt có bị nứt hay không Để tính toán xem mặt cắt có bị nứt hay không ngời ta coi phân bố ứng suất mặt cắt ngang lµ tuyÕn tÝnh vµ tÝnh øng suÊt kÐo f c bê tông.Mặt cắt ngang tính toán 186 1850 1500 TTH 233 200 330 Diện tích mặt cắt ngang: Ag =6371,9( cm ) Xác định vị trí trục trung hoà: 186 ì 1850 ì (1850 186 / 2) + 1081× 200(1081/ + 233) + 330 / ì 2332 yt = 637225 =1036,3 (mm) Mô men quán tính tiết diện nguyên: 1850 ì1863 330 ì 2333 200 ×10813 186 Ig = + + + 1850 ×186 x(1500 − − 1036,3) 12 12 12 248 1081 +330 × 233x(1036,3 − ) + 200 ×1081x(233 + − 1036, 3) 2 = 1, 49662 E + 11(mm4) Vậy I g = 1,49662 × 1011 (mm ) Tinh ứng suất kéo bê tơng Ma 1748,59 ×1, 0363 ×10−3 fc = Yt = = 12,11( MPa ) Ig 1, 49662 ì1012 ì1011 Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 18 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct Cờng độ chịu kéo uốn bê tông : fr=0,63 × f c' = 0, 63 × 30 = 3, 45( MPa) => fc=12,11 (MPa) > 0,8fr=0,8x3,45=2,76 (MPa) Vậy mặt cắt bị nứt Xác định ứng khả chịu kéo lớn cốt thép trạng thái giíi h¹n sư dơng  Z  f sa =  ;0,6 f y  1/  (dxA) +Trong đó: d c : chiều cao phần bê tông tính từ thớ chịu kéo cùngcho đến tâm gÇn nhÊt, theo bè trÝ cèt thÐp däc ta cã d c =50 mm +A : DiƯn tÝch phÇn bê tông có trọng tâm với cốt thep chủ chịu kéo đợc bao mặt cắt ngang đờng thẳng song song với trục trung hoà chia số lựơng Để tìm A ta giả sử diện tích nằm phần bầu dầm quy đổi dt 115 x x330 = 6325(mm ) A= A = 10 12 Z : th«ng sè bỊ réng vÕt nøt sÐt điều kiện bình thờng Z= 30000(N/mm) Z 30000 f sa = = 1/3 (d c × A) (50 × 6325)1/3 = 412,38( Nmm ) = 440, 4( MPa ) 0, f y = 0, × 500 = 300( MPa) < f sa = 440, MPa f sa = 300 MPa ⇒ 0, f y = 300( MPa) => Ta lấy giá trị f sa = 300(Mpa) TÝnh to¸n øng st sư dơng cèt thép: -Tính diện tích tơng đơng tiết diện bÞ nøt: E s = 2.10 ( MPa) Ec = 0, 043 × λ 1,5 f c' = 0, 043 × 24001,5 × 30 = 29440,90 MPa ×105 => n = = 6, 29910, 20 => n = Xác định vị trí trục trung hòa dựa vào phơng trình mômen tĩnh với trục trung hòa b»ng kh«ng: h h− y S = h f ( b − b w ) ( h − y − f ) + bw ( h − y ) − nAs ( y − d1 ) 2 Thay sè vào ta đợc: S= 233(1500-200)(1500-y-233/2)+200/2(1500- y ) -7ì4644 (y-110) =0 => 100 y − 658100 y + 672549400 = Giải ta đợc y=1265,2(mm) Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 19 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct Tính mômen quán tính tiết diện đà nứt: 1500 ×1883 188 200(1500 − 1265, − 188)3 I cr = + 1500 ×188(1500 − 1265, − ) + 12 12 200(1500 − 1265, − 188) + + × 5100(1265, − 110) 2 = 5, 4.10 ( mm ) Ma TÝnh øng suÊt cèt thÐp f s =n (y-y ) I cr ×1690, 75 ×106 (1265, − 110) = 235,1( Nmm ) = 235,1MPa 10 5, 4.10 => f s = 235,1( MPa) < f sa = 252( MPa ) Đạt VII.TNH TON VÕNG DO HOẠT TẢI GÂY RA: Xác định vị trí bt li nht ca xe ti thit k: Để tìm vị trí bất lợi ta cần xét nửa nhÞp 0 Vậy trục nhịp Độ võng xe tải thiết kế gây xác định theo cụng thc: x= Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 20 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công NghÖ GTVT tkmh kÕt cÊu BTct P1.(3L2 x − x ) P1 (3L2 ( L − x − 4,3) − 4( L − x − 4,3) ) P2 (3L2 ( L − x − 8,6) − 4( L − x − 8,6) ) y= + + 48 EI 48 EI 48EI Trong ®ã: P1 = 0,145 MN P2 = 0,35 MN L - x – 4,3 = 8,585 m L - x - 8,6 = 4,285m E=Ec=29440087,47 kN/m Môđun đàn hồi bêtông Xỏc nh mơmen qn tính hữu hiệu I I = min{Ig ; Ie} Ig=1,497 × 1011 (mm ) : Mơmen qn tính tiết diện ngun Mcr:Mơmen nứt(N.mm) M cr = f r × Ig 1,497 × 1011 = 0,063 30 × = 498,25( KNm) yt 1036,3  M cr  =  498, 25 3 ⇒ ÷  1748,59 ÷ = 0, 02314  M  a  Ie:Mơmen qu¸n tính hữu hiệu cấu kiện nứt   M 3   M cr  cr Ie =  ÷ I g + 1-  ÷  I cr   M a    Ma  I e = 0, 02314 × 1, 497 ×1011 + (1 − 0, 02314) × 5,364 ×1010 = 5, 48 ×1010 ( mm4 ) => I = I e = 5, 48 × 1010 (mm ) VËy thay sè ®ộ võng y = 0,05969 (m)=59,7 (mm) Tính tốn độ võng nhịp dầm giản đơn hoạt tải gây ra: Độ võng ta vừa tính chưa tính ®Õn hệ số phân bố ngang hệ số xung kích.Bây ta phải xét đến hệ số Kết tính tốn độ võng xe tải thiết kế: f1 = k.mg.(1+IM).y = 0,5 × 0,55 × 59, = 16, 42 (mm) Độ võng tải trọng làn: yL = 5qL4 × mg × LLL × L4 × 0,55 × 0, 0093 × 204 = = = 7, 022 ×10−3 (m) −2 384 × Ec × I 384 × Ec × I 384 × 27691, 47 × 5, 48 ×10 Độ võng 25% xe tải thiết kế với tải trọng thiết kế: f2 = 0.25mg(1+IM)y+yL => f = 0, 25 × 0,55 ×1, 25 × 59, + 7, 022 = 17, 28( mm) ⇒ fmax = max{f1 ; f2} = 17,22 (mm) Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 21 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cÊu BTct f ⇒ fmax < L   = 20200 ì = 25,25(mm) t 800 l Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 22 - GVHD :trịnh minh ... kÕt cÊu BTct 2456,89 2375,32 2093,03 1605,69 909,31 Trêng Đại Học Công Nghệ GTVT GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct Đờng ảnh hởng lực cắt tiết diện: 10 § ah Q0 0,9... nguyên bê tông IV.Vẽ biểu đồ bao vật liệu: Lê Đức Luân - 66DLCD32 hoàng - 11 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kÕt cÊu BTct Tính tốn mơmen kháng tính tốn dầm bị cắt uốn cốt thép:... 66DLCD32 hoàng - 17 - GVHD :trịnh minh Trờng Đại Học Công Nghệ GTVT tkmh kết cấu BTct Tại mặt cắt tuỳ vào giá trị nội lực bê tông bị nứt hay không Vì để tính toán kiểm soát nứt ta phải kiểm tra xem