Trụ sở công an quận ba đình hà nội

đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Mở đầu Xây dựng, nâng cấp, hoàn thiện đại hoá sở vật chất nhiệm vụ quan trọng công đại hoá, công nghiệp hoá kinh tế quốc dân, thời ký đà gia nhập tổ chức th-ơng mại giới WTO Hoàn thiện kiến trúc th-ợng tầng, hệ thống luật pháp, thực kinh tế mở Việt nam cố gắng thoát khỏi kinh tế lạc hậu sau nhiều năm Huy động vốn đầu t- từ n-ớc, b-ớc đầu xây dựng sở hạ tầng, thay trang thiết bị, đổi công nghệ, liên doanh liên kết thúc đẩy phát triển kinh tế nhiều thành phần, kinh tế Việt nam đà có nhiều thay đổi tốt đẹp nhiều khó khăn Trong lĩnh vực xây dựng năm qua đà không ngừng thay đổi mạnh dạn đầu t- trang thiết bị máy móc, đào tạo kỹ thuật nhằm nâng cao lực sản xuất xây dựng, tiếp thu công nghệ đại, vừa sản xuất vừa hoàn thiện, ngành xây dựng đà lớn mạnh lên nhiều Nhiều công trình đại đòi hỏi kỹ thuật sản xuất xây dựng cao đà đ-ợc ngành hoàn thiện tốt, ban đầu liên doanh với n-ớc phụ thuộc vào họ đến đà có khả thiết kế thi công nhiều công trình tr-ớc không thực đ-ợc nh-: nhà cao tầng, cầu đ-ờng, nhà máy Cạnh tranh đ-ợc với hÃng, công ty xây dựng n-ớc thắng thầu nhiều công trình quan trọng n-ớc, thực sản xuất xây dựng với công nghệ chất l-ợng cao, tiết kiệm đ-ợc vốn đầu t- xây dựng bản, b-ớc đầu đáp ứng đ-ợc nhu cầu n-ớc hoàn thiện sở vật chất Tuy nhiên, phát triển cần phải tìm hiểu, nghiên cứu không ngừng trang bị kỹ thuật để bắt kịp với công nghệ đại giới vấn đề mẻ nhiều thách thức với ng-ời làm xây dựng Cũng nh- nhiều sinh viên khác, đồ án tốt nghiệp em tìm hiểu, nghiên cứu thử tính toán nhà cao tầng Sau nghiên cứu hồ sơ kiến trúc em đà sử dụng giải pháp kết cấu công trình khung bê tông cốt thép toàn khối (hệ chịu lực khung) Do trình độ thời gian có hạn nên chắn có nhiều sai sót Em mong đ-ợc bảo thầy cô để giúp em nâng cao hiểu biết có h-ớng giải cách tốt Trong trình thực đồ án tốt nghiệp em đà đ-ợc bảo tận tình thầy giáo Thầy giáo:PGS.TS LÊ THANH HUấN; PGS.TS NGUYÊN ĐìNH THáM Em xin đ-ợc tỏ lòng biết ơn chân thành đến ban giám hiệu tr-ờng ĐH DL Hải Phòng khoa XDD vàCN suốt năm học vừa qua, đặc biệt thầy đà hết lòng bảo cho em hoàn thành đồ án Hải Phòng, ngày 15 tháng năm 2015 Sinh viên: Nghiêm Văn H-ng SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Phần Kiến trúc (10%) Giáo viên h-ớng dẫn: PGS.TS LÊ THANH HUấN Sinh Viên thực hiện: Nghiêm Văn H-ng SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Ch-ơng 1: Giới thiệu công trình Công trình thiết kế Trụ sở công an quận Ba Đình nằm đ-ờng Điện Biên PhủBa Đình- Hà Nội Công trình đ-ợc xây dựng nhằm mục đích trụ sở th-ờng trực lực l-ợng công an quận Ba Đình- Hà Nội Đây nơi làm việc, xử lý đơn th- khiếu nại, giấy tờ quan trọng cần công an cấp phép, nơi đóng quân lực l-ợng phản ứng nhanh quận, trực tiếp giải vấn đề an ninh trật tự địa bàn quận Công trình đ-ợc xây dựng thành phố Hà Nội, nằm khu đất có mặt rộng đ-ợc thành phố quy hoạch, bao gồm quan hành chính, văn hoá, thể thao Đây trung tâm kinh tế phát triển n-ớc đồng thời nơi dễ phát sinh vấn đề trật tự hay nhu cầu giải giấy tờ, đơn th- khiếu nại Do nhằm đảm bảo yêu cầu việc xây dựng trụ sở công an cần thiết Quy mô công trình: toàn công trình có diện tích là: 536 m2 Vị trí tự nhiên khu đất: + Phía tây giáp đ-ờng Tôn Thất Đàm + Phía nam giáp đ-ờng Điện Biên Phủ Công trình gồm tầng Tầng có sảnh lớn sảnh phụ, tầng lại gồm phòng có chức phòng làm việc, phòng l-u trữ hồ sơ hội tr-ờng.Ngoài công trình có cầu thang máy cầu thang nhằm đảm bảo lại thoát ng-ời có cố xảy Công suất công trình :Là loại nhà cao tầng khu vực có đầy đủ kiện xà hội đảm bảo đ-ợc nhu cầu tốc độ đô thị hoá thành phố Hà Nội Còn cấp công trình nhà nhiều tầng loại (cao d-ới 75m) SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Ch-ơng 2: Giải pháp thiết kế Dựa vào chức nh- nhiệm vụ mà công trình có giải pháp thiết kế cho hài hoà tổng thể phù hợp với khu vực chung Các giải pháp thiết kế đ-ợc đ-a là: 2.1: Giải pháp mặt - Với chức trụ sở công an, mặt công trình đ-ợc bố trí phù hợp với hình dáng khu đất công công trình - Mặt công trình đ-ợc bố trí hình chữ nhật đ-ợc ngăn cách t-ờng ngăn gạch - Do tính chất công trình, nên công trình đ-ợc bố trí cầu thang tạo thuận tiện cho việc lại tầng ,đề phòng cố điện thoát ng-ời cháy xảy - Cầu thang máy cầu thang đ-ợc bố trí gần gần hành lang trung tâm nhà nhằm giảm thời gian lại - Ơ công trình bố trí hành lang nhằm tạo điều kiện lại phòng ban 2.2: Giải pháp cấu tạo mặt cắt - Tầng dùng làm sảnh phòng tiếp dân, phòng làm việc có chiều cao 4,5m - Các tầng lại cao 3,6 m, tầng tum cao 4,5 m - Hệ thống cột đ-ợc bố trí với b-ớc cột 3,6 m 7,2m, nhịp cột đ-ợc bố trí không với khoảng cách là: 8,1m 2,4m - Sự chênh lệch b-ớc cột, nhịp độ cao tầng yêu cầu sử dụng yêu cầu kiến trúc 2.3: Giải pháp thiết kế mặt đứng, hình khối không gian công trình - Mặt đứng công trình đ-ợc bố trí hài hoà cân đối tạo cảm giác không gian, kiểu kiến trúc mái tạo cảm giác khoẻ, trẻ Mặt đứng công trình đ-ợc tạo không đồng điệu kích th-ớc tạo cho công trình sinh động hài hoà, tránh đựơc cảm giác đơn điệu, nhàm chán - Tầng 1,2 có kiểu kiến trúc đại mái cong côngxôn dây treo - Tầng đến tầng đ-ợc thiết kế phẳng đối xứng đại - Kiến trúc công trình phù hợp với khu liên hợp hoạt động công rình lân cận - Bố trí hành lang giữa, thông gió xuyên phòng, kích th-ớc cửa cửa sổ đ-ợc lựa chọn phù hợp với tính toán để đảm bảo l-u l-ợng thông gió qua lỗ cửa Bên cạnh tận dụng cầu thang làm giải pháp thông gió tản nhiệt theo ph-ơng đứng 2.4: Các chi tiết liên quan đến hệ thống kĩ thuật nhà - Công trình đ-ợc thiết kế đảm bảo tính thẩm mĩ cao, phù hợp với yêu cầu sử dụng , thuận tiện bố trí hệ thống ống kĩ thuật chạy nhà Hệ thống ống kĩ thuật dùng để đổ rác đ-ợc bố trí gần cầu thang máy cầu thang bộ, thuận tiện đổ rác Hệ thống điện n-ớc đ-ợc bố trí khu vệ sinh đảm bảo thu n-ớc cung cấp n-ớc đ-ợc thuận tiện 2.5: Giải pháp kĩ thuật 2.5.1: Giải pháp thông gió chiếu sáng - Công trình nằm vị trí thuận lợi , tạo điều kiện cho thông gió chiếu sáng tự nhiên - Để đảm bảo điều kiện chiếu sáng tự nhiên, ô cửa đ-ợc bố trí rộng, phòng đếu có cửa kính lớn - Phần hành lang để đảm bảo ánh sáng tự nhiên, hai đầu hành lang không xây t-ờng mà làm ô cưa kÝnh SVTH: NGHI£M V¡N H¦NG MSV : 1012104003 líp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH - Ngoài cửa kính lớn bố trí hệ thống đèn, quạt đảm bảo cho việc chiếu sáng , thông gió đ-ợc dễ dàng - Chiếu sáng nhân tạo công trình phải giải ba toán sau: + Bài toán công năng: nhằm đảm bảo đủ ánh sáng cho công việc cụ thể, phù hợp chức nội thất + Bài toán nghệ thuật kiến trúc: nhằm tạo đ-ợc ấn t-ợng thẩm mỹ nghệ thuật kiến trúc vật tr-ng bày nội thất + Bài toán kinh tế: nhằm xác định ph-ơng án tối -u giải pháp chiếu sáng nhằm thỏa mÃn công nghệ thuật kiến trúc - Tổ chức chiếu sáng hợp lý để đạt đ-ợc thích ứng tốt mắt Ta sử dụng cách sau: + Cưa lÊy s¸ng (tum thang ) + H-íng cưa sỉ ,vị trí cửa sổ ,chiều dài góc nghiêngcủa ô văng ,lanh tô + Chiều rộng phòng, hành lang, cửa mái 2.5.2: Hệ thống giao thông công trình - Hệ thống giao thông theo ph-ơng đứng ph-ơng ngang công trình đ-ợc bố trí thuận lợi, hành lang sảnh phục vụ theo ph-ơng ngang, hai cầu thang cầu thang máy đảm bảo di chuyển theo ph-ơng đứng - cầu thang phục vụ cố xảy nh- điện nhằm thoát ng-ời nhanh - Trong phòng đ-ợc bố trí vách ngăn để đảm bảo lại chỗ làm việc phòng.Với phòng làm việc có kích th-ớc lớn bố trí nội thất chỗ làm việc hài hoà đảm bảo laị phòng - Từ tầng lên tầng đ-ợc giao thông lại thang máy thang đ-ợc bố trí gần thang máy vị trí đầu nhà - Còn phòng đ-ợc giao thông lại với thông qua hành lang đ-ợc bố trí nhà 2.5.3: Hệ thống cấp thoát n-ớc - Đảm bảo nguồn n-ớc đầy đủ th-ờng xuyên, hệ thống cấp n-ớc nhà đ-ợc lấy từ hệ thống cấp n-ớc thành phố, để đảm bảo đủ n-ớc sử dụng điện, n-ớc, cung cấp n-ớc chữa cháy mái có đặt thêm két nứơc - Các hệ thống khu vệ sinh đ-ợc bố trí hai đầu nhà đảm bảo thuận lợi cho cán công nhân viên chức công ty khách đến viện thuận tiện cho việc thoát n-ớc thải sinh hoạt - Còn hệ thống thoát n-ớc m-a đ-ợc thu vào rÃnh đ-ợc đ-a hệ thống thoát n-ớc thải thành phố hệ thống thu gom n-ớc rÃnh máng n-ớc đ-ợc đ-a vào ống nhựa chôn t-ờng 2.5.4: Hệ thống điện phục vụ - Hệ thống điện đ-ợc lấy từ hệ thống điện thành phố qua trạm biến áp nội bộ, dây dẫn điện nhà đ-ợc bố trí ngầm đảm bảo tính thẩm mĩ cao 2.5.5: Thông tin liên lạc : - Có hệ thống dây thông tin liên lạc với mạng viễn thông chung n-ớc Dây dẫn đặt ngầm kết hợp với hệ thống điện Bố trí hợp lý khoa học Dây ăng ten đ-ợc đặt dây đồng trục chất l-ợng cao 2.5.6: Hệ thống chống sét, chống cháy - Công trình l-u trữ nhiều giấy tờ, tài liệu, máy tính việc chống sét cần thiết, hệ thống cột thu lôi dây chống sét đ-ợc bố trí theo qui phạm SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Phần Kết cấu (45%) Giáo viên h-ớng dẫn: PGS.TS LÊ THANH HUấN SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Ch-ơng 1: Sơ ph-ơng án kết cấu 1.1: Các giải pháp kết cấu Theo liệu kiến trúc nh- hình dáng, chiều cao nhà, không gian bên yêu cầu giải pháp kết cấu là: 1.1.1: Hệ t-ờng chịu lực Trong hệ cấu kiện thẳng đứng chịu lực nhà t-ờng phẳng Tải trọng ngang truyền đến t-ờng qua sàn Các t-ờng cứng làm việc nhcác công xon có chiều cao tiết diện lớn Giải pháp thích hợp cho nhà có chiều cao không lớn yêu cầu không gian bên không cao (không yêu cầu có không gian lớn bên trong), nhà có quy mô nhỏ 1.1 2: Hệ khung chịu lực Hệ đ-ợc tạo thành từ đứng ngang dầm liên kết cứng chỗ giao gọi nút khung Các khung phẳng liên kết với qua ngang tạo thành khung không gian Hệ kết cấu khắc phục đ-ợc nh-ợc điểm hệ t-ờng chịu lực Nh-ợc ®iĨm chÝnh cđa hƯ kÕt cÊu nµy lµ kÝch th-íc cÊu kiƯn lín 1.1 3: HƯ lâi chÞu lùc Lâi chịu lực có dạng vỏ hộp rỗng, tiết diện kín hở có tác dụng nhận toàn tải trọng tác động lên công trình truyền xuống đất Hệ lõi chịu lực có khả chịu lực ngang tốt tận dụng đ-ợc giải pháp vách cầu thang vách bê tông cốt thép Tuy nhiên để hệ kÕt cÊu thùc sù tËn dơng hÕt tÝnh -u viƯt hệ sàn công trình phải dày phải có biện pháp thi công đảm bảo chất l-ợng vị trí giao sàn vách 1.1.4: Hệ hộp chịu lực Hệ truyền tải theo nguyên tắc sàn đ-ợc gối vào kết cấu chịu tải nằm mặt phẳng t-ờng mà không cần gối trung gian bên Giải pháp thích hợp cho công trình cao cực lớn (th-ờng 80 tầng) => Qua phân tích cách sơ nh- ta nhận thấy hệ kết cấu nhà cao tầng có -u, nh-ợc điểm riêng Với công trình có chiều cao vừa phải ( 30m ), chuyển vị ngang công trình không đáng kể, yêu cầu không gian linh hoạt cho văn phòng nên ta chọn giải pháp hệ khung chịu lực Với giải pháp này, biện pháp thi công đ-a đơn giản nhiều so với hệ lõi chịu lực 1.2: Giải pháp kết cấu sàn 1.2.1: Với sàn nấm Ưu điểm sàn nấm chiều cao tầng giảm nên chiều cao nhà có số tầng lớn hơn, đồng thời thuận tiện cho thi công Tuy nhiên để cấp n-ớc cấp điện điều hoà ta phải làm trần giả nên -u điểm giá trị cao Nh-ợc điểm sàn nấm khối l-ợng bê tông lớn dẫn đến giá thành cao kết cấu móng nặng nề, tốn Ngoài d-ới tác dụng gió động động đất khối l-ợng tham gia dao động lớn Lực quán tính lớn Nội lực lớn làm cho cấu tạo cấu kiện nặng nề hiệu mặt giá thành nh- thẩm mỹ kiến trúc 1.2.2: Với sàn s-ờn Do độ cứng ngang công trình lớn nên khối l-ợng bê tông nhỏ Khối l-ợng dao động giảm Nội lực giảm Tiết kiệm đ-ợc bê tông thép Cũng độ cứng công trình lớn nên chuyển vị ngang giảm tạo tâm lí thoải mái cho khách SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Nh-ợc điểm sàn s-ờn chiều cao tầng lớn thi công phức tạp ph-ơng án sàn nấm nhiên ph-ơng án phổ biến phù hợp với điều kiện kỹ thuật thi công công ty xây dựng 1.2.3: Với sàn ô cờ Tuy khối l-ợng công trình nhỏ nh-ng phức tạp thi công lắp ván khuôn ,đặt cốt thép, đổ bê tông ,nên ph-ơng án không khả thi Qua phân tích, so sánh em chọn ph-ơng án dùng sàn s-ờn 1.3: Vật liệu sử dụng Nhà cao tầng th-ờng sử dụng vật liệu kim loại bê tông cốt thép Công trình làm kim loại có -u điểm độ bền cao, công trình nhẹ, đặc biệt có tính dẻo cao công trình khó sụp đổ hoàn toàn có địa chấn Tuy nhiên thi công nhà cao tầng kim loại phức tạp, giá thành công trình cao việc bảo d-ỡng công trình đà đ-a vào khai thác khó khăn điều kiện khí hậu n-ớc ta Công trình bê tông cốt thép có nh-ợc điểm nặng nề, kết cấu móng lớn, nh-ng khắc phục đ-ợc nh-ợc điểm kết cấu kim loại đặc biệt phù hợp với ®iỊu kiƯn kÜ tht thi c«ng hiƯn cđa n-íc ta Qua phân tích chọn vật liệu bê tông cốt thép cho công trình(theo quy chuẩn 356-2005: Kết cấu bê tông cốt thép) Vật liệu: BT B20 có Rb =115 (kG/cm2) ; Rbt=9,0 (kG/cm2) ThÐp < 10 : Dïng lo¹i AI cã: RS = 2250 (kG/cm2);RSW = 1750 (kG/cm2) ThÐp > 10 : Dïng lo¹i AII cã: RS = 2800 (kG/cm2);RSW = 2250 (kG/cm2) 1.4 Chän s¬ bé kÝch th-íc cÊu kiƯn 1.4.1: ChiỊu dµy sµn ChiỊu dµy hb chọn phụ thuộc chủ yếu vào nhịp (chiều dài l1, tải trọng tác dụng lên liên kết Có thể chọn sơ hb theo công thøc: D l1 (1.1) hb m Trong ®ã: l1 - Nhịp bản; D -Hệ số phụ thuộc tải trọng tác dụng lên bản, D = 0,8 1,4; m - Hệ số phụ thuộc liên kết bản: với kê bốn cạnh m=35 45, với loại dầm m=30 35 Chiều dày hb nên chọn bội số cña 10(mm) XÐt tû sè l2 l1 4050 1,125 đ-ợc tính nh- kê bốn cạnh (bảnlàm 3600 việc theo hai ph-ơng) Với kê cạnh: m = 45, l = 3600; D = 1,1 1,1 3600 hb 88 ; VËy chän hb 10( cm) 45 1.4.2: Dầm a Dầm nhịp AB, CD: hdc bdc 12 l 0,3 0,5 hdc h chän dc bdc SVTH: NGHI£M V¡N H¦NG MSV : 1012104003 12 8100 1013 675 (1.2) 750( mm) 300( mm) lớp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH b Dầm nhịp BC: hdc 1 12 1 12 bdc 0,3 0,5 hdc l chän 2400 300 200 hdc 400( mm) bdc 220( mm) 1.4.3: DÇm phơ hdp bdp 1 l 12 20 12 0,3 0,5 hdp Chän 20 3600 hdp 300( mm ) bdp 220( mm ) (1.3) 300 180 1.4.4: TiÕt diÖn cét Chän sơ kích th-ớc cột theo công thức: Ayc =(1,2ữ1,5)N/Rb Trong đó: N - lực nén lớn tác dụng lên chân cột Rn- c-ờng độ tính toán bêtông Tính toán sơ lực nén lớn tác dụng lên chân cột tầng 1: N (1.4) (1.5) S.q.n Trong đó: S -diện tích chịu tải cột, S 3, 6.(4, 05 1, 2) 18,9(m ) q-tải trọng phân bố tầng, lấy sơ q= 1(T/m2) n-số tầng, cã n=7 VËy N 18,9.7.1000 132300(kG) Ayc = (1,2÷1,5) 132300 =(1380->1725) cm2 115 Chän b= 300(mm), h (1,5 3).b (1,5 3).300 (450 900)mm Chän h=500( mm) VËy ta chän tiÕt diện cột tầng nh- sau: Nhịp biên trục A,D Tầng 1,2,3,4: 400x300 (mm) Nhịp biên trục A,D Tầng 5,6,7 tum: 300x300 (mm) Nhịp trục B,C Tầng 1,2,3,4: 500x300 (mm) Nhịp trục B,C Tầng 5,6,7 tum: 350x300 (mm) 1.5: Xác định tải trọng thân cấu kiện Tĩnh tải bao gồm trọng l-ợng thân kết cấu nh- cột, dầm, sàn tải trọng t-ờng, vách kính đặt công trình Khi xác định tĩnh tải riêng, tải trọng thân phần tử cột dầm đ-ợc phần mềm Sap 2000 tự động cộng vào khai báo hệ số trọng l-ợng thân Tải trọng hoạt tải ng-ời thiết bị sàn tầng đ-ợc lấy theo bảng mẫu tiêu chuẩn TCVN: 2737-95 Với tĩnh tải, hoạt tải loại sàn đ-ợc xác định nh- sau: 5.1: Tĩnh tải Tĩnh tải thân phụ thuộc vào cấu tạo lớp sàn Cấu tạo lớp sàn phòng làm việc, phòng phòng vệ sinh nh- hình vẽ sau Trọng l-ợng phân bố lớp sàn cho bảng sau SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH a Tĩnh tải sàn STT Các lớp tạo thành Gạch hoa 300x300 2200 0,02 Lớp vữa XM lót dày cm 1800 0,02 Sµn BTCT dµy 10 cm 2500 0,1 Lớp vữa trát dày cm 1800 0,01 g tc n g tt 44 1,1 48,4 36 1,3 46,8 250 1,1 275 18 1,3 23,4 393,6 kG / m2 Chän gb 394 kG / m2 b Tĩnh tải mái STT Các lớp tạo thành Hai lớp gạch nem+vữa lót 1800.0,045 Bê tông chống thấm 2500.0,04 Sàn BTCT 10 cm 2500 0,1 Lớp vữa trát dầy 1,5 cm 1800 0,015 Bê tông gạch vỡ tạo dốc(i=2%) 1800.0,2 gtc n gtt 81 1,1 89 100 1,1 110 250 1,1 275 27 1,3 35 360 1,1 196 705 kG / m2 Chän gb 705 kG / m2 c Tĩnh tải sàn vệ sinh STT Các lớp tạo thành Gạch hoa 300x300 2200 0,02 Lớp vữa XM lót dày cm 1800 0,02 Lớp cát tôn nỊn dµy 15 cm 1800.0,15 Sµn BTCT dµy 10 cm 2500 0,1 Lớp vữa trát dày cm 1800 0,01 g tc n g tt 44 1,1 48,4 36 1,3 46,8 270 1,2 324 250 1,1 275 18 1,3 23,4 717,16 kG / m Chän gb 717, kG / m SVTH: NGHI£M V¡N H¦NG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d 10 đồ án TốT NGHIệP => Rd TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH 0,5.0,89.1,87.4,34.21,8 1.1,8.15,8.18, 200, 6(T / m2 ) KiÓm tra ®iỊu kiƯn øng st ®¸y mãng khèi quy -íc theo c«ng thøc 5.16, ta cã : Ptcmax = 44,2(T/m2) < 1,2Rd = 240,7 ( T/m2) Ptctb = 43,2 (T/m2) < Rd =200,6 ( T/m2) Vậy đát d-ới móng khối quy -ớc thoả mÃn điều kiện ứng suất - KiĨm tra lón cho mãng cäc NỊn ®Êt d-íi đáy móng khối quy -ớc gần nh- đồng ta áp dụng ph-ơng pháp dự báo lún cách áp dụng trực tiếp lí thuyết đàn hồi Độ lún móng công trình đ-ợc xác định theo c«ng thøc : Pgl b.(1 o ) S const E (5.26) Trong đó: +) const hệ số hình dạng ứng với độ lún móng tuyệt đối cứng Tra bảng 2.9 trang 52 sách Giáo trình giảng móng Ta có const =1,17 +) Pgl Ptb tb hqu 43, 1,8.15,8 14,7(T / m2 ) +) b lµ bỊ réng mãng: b=2,6(m) +) μ0 lµ hệ số nở hông đất.Tra bảng 2.8 trang 52 Giaó trình giảng móng Với đất đáy mónglà đất cát nên ta có:0 =0,25 +) E0 =2500(T/m2) 14,7.2,6.(1 0, 25) 0,013(m) 1,3(cm) => S 1,17 2500 VËy ta cã : S =1,3 (cm) < Sgh = (cm) - Tính toán đài nhóm cọc Hình 5.5 : Đài cọc hợp khối trục B-C Ta có phản lực đầu cọc: Bảng 5.3: Phản lực đầu cọc ®µi yi Pi cäc ∑yi2 (m) (T) 20, -2,1 35,5 58 SVTH: NGHI£M V¡N H¦NG MSV : 1012104003 líp: xd1401d 72 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH 20, 38,8 58 20, 0,7 42 58 20, 2,1 45 58 20, -0,7 38,8 58 20, 0,7 42 58 20, -2,1 35,5 58 20, -0,7 38,8 58 20, 0,7 42 58 20, 10 2,1 45 58 +)Tính toán đâm thủng cđa cét (TCVN5574-91) Ta cã tiÕt diƯn cét trơc B vµ trơc C khung trơc3 lµ bc x lc = 30 x 50 (cm) Ta chän tiÕt diƯn cỉ móng 40 x 60 (cm) để tính toán đài (GØa thiÕt bá qua ¶nh h-ëng cđa cèt thÐp ngang) Chọn lớp bảo vệ a=10(cm) Gỉa thiết hđ =0,8(m) => h0 =hđ-a =80-10 =70(cm) Kiểm tra cột đâm thủng đài theo dạng hình tháp: Pdt Pcdt (5.27) Trong đó: Pdt - lực đâm thủng, tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng Pdt Pdt Pcdt 1 , (bc C2 ) P1 -0,7 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 (35,5.2) (38,8.3) (42.3) (45.2) Pcdt - lực chống đâm thủng C1 ) ho Rk (theo bê tông II) ( hc P9 P10 403, 4(T ) (5.28) hệ số đ-ợc xác định nh- sau: ho ) C1 1,5 ( ho ) C2 1,5 ( 1,5 ( 1,5 ( SVTH: NGHI£M V¡N H¦NG MSV : 1012104003 0, ) 0, 25 0,7 ) 0,65 4, 46 (5.29) 2, (5.30) líp: xd1401d 73 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH C1, C2 khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng: Qtt Ntt Mtt Hình 5.6 : Đáy tháp đâm thñng C1 =0,7-(06/2+0,3/2)=0,25; C2 = 1-(0,4/2+0,3/2)=0,65 => Pcdt 4, 46.(0, 0, 65) 2, 2.(0, 0, 25) 0, 7.90 4, 68 1,87 0, 7.90 413(T ) Pdt 403, 4(T ) Pcdt 413(T ) Vậy: => Chiều cao đài thỏa mÃn điều kiện chống đâm thủng +) Tính toán c-ờng độ tiết diện nghiêng theo lực cắt Điều kiện c-ờng độ đ-ợc viết nh- sau: Q (5.31) b.ho Rk Q- tổng phản lực cọc nằm tiết diƯn nghiªng: Q P3 P6 P9 P4 P10 3.42 2.45 216(T ) - hệ số không thứ nguyên 0,7 LÊy: C C1 ho C (5.32) 0, 25(m) 0, 0, 0, 25 2,1 => b.h0 Rk 2,1.2, 6.0, 7.90 344(T ) b.ho Rk 344(T ) => Q 216(T ) => thỏa mÃn điều kiện phá hỏng tiết diện nghiêng theo lực cắt Kết luận: chiều cao đài thỏa mÃn điều kiện đâm thủng cột c-ờng độ tiết diện nghiêng d, Tính toán cốt thép đài móng 74 SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG lớp: xd1401d MSV : 1012104003 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Ta xem đài làm việc nh- conson bị ngàm tiết diện mép cột, mép t-ờng Tính mô men ngàm (Mô men lớn nhất) - Mômen mép cột theo mặt cắt I-I: M I r1 ( P3 P6 P9 ) r2 ( P4 P10 ) (5.33) Trong đã: MI: Mô mên uốn tiết diện I-I r1: khoảng cách từ trục cọc 3;6;9 đến mặt cắt I-I r1 0, 4(m) r2 1,8( m) r2: khoảng cách từ trục cọc 4;10 đến mặt cắt I-I => M I 0, 4.( P3 P6 P9 ) 1,8.( P4 P10 ) 0, 4.45.3 1,8.42.2 205, 2(T m) Cốt thép yêu cầu( đặt cốt đơn) FaI = MI 0,9.h0 Ra = 205, x10 ^ 116,3(cm2 ) 0,9.70.2800 (5.33) Chän 20 28, As = 123,16 (cm2) khoảng cách thép a = 100 (mm) Fa Hàm l-ợng cốt thép: Bd ho 116,3 260 70 0, 6% 0, 05% (5.34) -M« men mép cột theo mặt cắt II-II: M II r3 ( P7 P8 P9 P10 ) Trong đã: MII: M« mên uốn tiết diện II-II r3: khoảng cách từ trục cọc 7;8;9;10 đến mặt cắt II-II r3 0,8m) => M II 0,8.( P7 P8 P9 P10 ) 0,8.(35,5 38,8 42 45) 129(T m) M II 129 x10 ^ FaII = = 73,1(cm2 ) 0,9.70.2800 0,9.h0 R a Chän 20 22, As = 76,02 (cm2) khoảng cách thép a = 170(mm) Hàm l-ợng cốt thép: Fa Ld ho 73,1 480 70 0, 21% 0, 05% => Bè trí cốt thép với khoảng cách nh- coi hợp lý e, Tính toán cốt thép bên đài móng Dựa vào biểu đồ mômen ta thấy mômen nhịp d-ơng nên ta tính toán thép lớp cho đài Do ta đặt theo cấu tạo 18 a 200 SVTH: NGHIÊM VĂN H¦NG MSV : 1012104003 líp: xd1401d 75 5 5 TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH đồ án TốT NGHIệP đài móng m2 Hình 5.7 : Bố trí thép đài móng M2 5.2.4: Thiết kế móng trục D khung trục 3(Móng M3) a) Xác định số l-ợng cọc bố trí cọc móng Tải trọng tính toán chân cột trục D khung K3 lµ: MD = 8,61 (T.m) ND = 168,8 (T) QD = 4,17 (T) Tải trọng tải trọng ch-a kể đến trọng l-ợng thân giằng, t-ờng tầng Do ta phải tính thêm tải trọng phần - T-ờng tầng t-ờng 220( tính toán có trừ cửa): g1 =lt.ht.bt.t.n.k Dựa vào vẽ kiến trúc ( mặt tầng 1) ta có: g1 = (3,6-0,3) 4,2 0,22 1800 1,1 0,7=4226(Kg)=4,226(T) - T¶i träng gi»ng mãng, gi»ng mãng lÊy tiÕt diÖn b x h =0,3 0,5(m) g2= (0,3 0,5 2500 1,1) (3,6+4,05)=3150(kG)= 3,15(T) - Tải trọng t-ờng giằng tác dụng lµ: N0tt = g1 + g2 N0tt = 4,226 +3,15 =7,376 (T) 7,4 (T) Tổng tải trọng tác dụng xuống chân cột tầng là: N0Dtt = ND + N0tt = 168,8 +7,4 =176,2 (T) ≈ 177(T) Tæng néi lùc tác dụng lên đài móng là: M0tt = MD=8,61(T.m) N0tt = N0Dtt =177(T) ∑Q0tt= QD=4,17(T) NhËn thÊy: M vµ Q nhỏ nên tính gần nh- móng chịu nén tâm Ta có nội lực tiêu chuẩn tác dụng đỉnh móng là: SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d 76 đồ án TốT NGHIệP M 0tc TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH M 0tt 1,15 8, 61 1,15 Q0tt 1,15 7,5(T ) Q0tc N 0tt 1,15 N 0tc Xác định sơ chọn số l-ợng cọc: 4,17 1,15 3, 6(T ) 177 154(T ) 1,15 N 0tc [ P] n β =1,2 : hÖ sè kể đến độ lệch tâm đất đài trọng l-ợng đài => n 1, 154 =3,7(cọc) Vậy chọn số l-ợng cọc (cọc) 50 Từ kích th-ớc cọc số l-ợng cọc ta chọn đ-ợc kích th-ớc đài nh- hình vẽ sở nguyên tắc sau: - Khoảng cách cọc đài đảm bảo điều kiện l >3D( D ®-êng kÝnh cäc) Ta cã D =300(mm) => 3D =900(mm), chọn 1000(mm) - Khoảng cách từ mép cọc biên tới mép gần đài cọc s>D/2 Ta cã D/2 =0,5.300 =150(mm) Chän150(mm) - Líp bê tông lót d-ới đáy đài rộng mép đài 100(mm) - Đài cọc bố trí nh- hình vẽ, kích th-ớc sơ đài cọc là: 2,6 x1,6x0,8(m) Bố trÝ cäc nh- sau: H×nh 5.8: Bè trÝ cäc đài b) Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc Ttheo giả thiết dâng coi cọc chịu tải trọng dọc trục cọc chịu nến chịu kéo Diện tích đáy đài thực: Fđ = 2,6.1,6 = 4,16 (m2) Chọn chiều cao đài chọn hđ = 0,8(m) Trọng l-ợng đài đất đài: Nttđ = 1,1.4,16.2,25.2 = 21(T) => Nđtc =21/1,15=18(T) Nội lực đáy ®µi lµ: Ntc = N0tc +N®tc = 154+ 18= 172( T) Mtc = M0tc+ Q0tct.h® = 7,5+3,6.0,8= 10,38( T.m) yi 4.12 i Lùc trun xng c¸c dÃy cọc biên là: SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d 77 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH P max,min = N 0tc n M x tc ymax 154 n yi 10,38.1 4.12 i => Pmax = 33,4 (T) => Pmin = 28,2 (T) Träng l-ỵng cäc: Pc = 0,3.0,3.2,5.1,1.15 = 3,71 (T) Pmaxtc = Pc + P max = 37,11 (T) < [P]= 50(T) Pmin tc =28,2 > 0, tức cọc bị nhổ => Cọc đủ khả chiu lực c) Kiểm tra tổng thể đài cäc GØa thiÕt coi mãng cäc lµ khèi mãng quy -ớc nh- hình vẽ: - Kiểm tra áp lực d-ới ®¸y khèi mãng +) Điều kiện kiểm tra: pqư Rđ pmaxqư 1,2.Rđ +) X¸c định khối mãng quy ước: Chiều cao khối mãng quy ước tÝnh từ mặt đất ®Õn mi cc HM = 15,8(m) Dùng sơ đồ 1o nhiều lớp: Diện tích đáy móng khối quy -ớc xác định theo công thức sau đây: Fdq tb => => tb = (trong ®ã h 2 h h3 3 h2 Lqu tb Bqu ( L1 2Ltg )(B1 2Ltg ) - góc ma sát trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên) h h 4 h4 16.3, 11.7, 13,5.3, 30.0,5 3, 7, 3, 0,5 5 h5 13, 40 = 3,35 L1 2, 6( m) - khoảng cách mép cọc theo ph-ơng x B1 1, 6(m) - khoảng cách hai mép cọc theo ph-ơng y Vậy kích th-ớc đáy móng khối quy -ớc nh- sau: Fdq (2, 14,3 tg 3o 35' ) (1, 14,3 tg 3o 35' ) (2,6 14,3 0,0585) (1,6 14,3 0,0585) (2, 1, 67) (1, 1, 67) 4, 27 3, 27 14( m ) +) Xác nh tải trọng tiêu chuẩn d-ới đáy móng quy c(mũi cọc): Diện tích đáy móng khối quy -íc: Fqu Lqu Bqu 4, 27m 3, 27m 14(m2 ) Mô men chống uốn Wx Fqu là: Wx Bqu LQU 3, 27 4, 27 10(m3 ) Tải trọng thẳng đứng đáy móng khối quy -íc: Ntc Fqu hqu 172 2.14.15,8 172 427 599(T ) Mômen tiêu chuẩn đáy móng quy -ớc là: SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d 78 đồ án TốT NGHIệP M tc TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH M 0tc 10,38(T ) p lực tiêu chuẩn tác dụng đáy móng khối quy -ớc: N 0tc P max,min = Fqu M 0tc Wqu tc 599 10,38 43,8(T / m2 ) 14 10 599 10,38 tc => Pmin 41, 7(T / m2 ) 14 10 43,8 41, max 42, 75(T / m2 ) => Ptb 2 tc => Pmax +) C-ờng độ tính toán đất đáy khối quy -ớc (Theo công th-c cña Terzaghi): Pgh Rd 0,5.S Bqu N Fs q hqu h1 h h1 h2 S q q.N q S c c.N c Fs h h4 h3 h4 h5 2 h 3 5 1, 6.0,5 1,85.4, 1, 75.7, 1,9.3, 1,87.0,5 0,5 4, 7, 3, 0,5 Pgh 0,5.S Bqu N Trong ®ã: S q q.N q S 0, Sq Sc 0, Bqu Lqu Bqu Lqu 1,8(T / m3 ) S c c.N c 0, 0, 3, 27 4, 27 3, 27 4, 27 0,84 0,15 1,15 c -lµ lùc dính đất, lớp cát nên c =0 Lớp có =300 Tra bảng 2.5 trang 36 sách Giáo trình giảng móng ta đ-ợc: N =21,8 ; Nq = 18,4 ; Nc = 31,1 => Rd 0,5.0,84.1,87.3, 27.21,8 1.1,8.15,8.18, 193,1(T / m2 ) Kiểm tra điều kiện ứng suất đáy móng khối quy -íc theo c«ng thøc 5.16, ta cã : Ptcmax = 43,8(T/m2) < 1,2Rd = 231,7 ( T/m2) Ptctb = 42,75 (T/m2) < Rd =193,1( T/m2) Vậy đát d-ới móng khối quy -ớc thoả mÃn điều kiện ứng suất - KiĨm tra lón cho mãng cäc NỊn ®Êt d-ới đáy móng khối quy -ớc gần nh- đồng ta áp dụng ph-ơng pháp dự b¸o lón b»ng c¸ch ¸p dơng trùc tiÕp lÝ thut đàn hồi Độ lún móng công trình đ-ợc xác định theo công thức : SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d 79 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH S const Pgl b.(1 o ) E Trong đó: +) const hệ số hình dạng ứng với độ lún móng tuyệt đối cứng Tra bảng 2.9 trang 52 sách Giáo trình giảng móng Ta có const =1,17 +) Pgl Ptb tb hqu 42,75 1,8.15,8 14,31(T / m2 ) +) b lµ bỊ réng mãng: b=1,6(m) +) μ0 lµ hệ số nở hông đất.Tra bảng 2.8 trang 52 Giaó trình giảng móng Với đất đáy mónglà đất cát nên ta có:0 =0,25 +) E0 =2500(T/m2) 14,31.1,6.(1 0, 25) 0,8(cm) => S 1,17 2500 VËy ta cã : S =0,8 (cm) < Sgh = (cm) - Tính toán đài nhóm cọc Ta có phản lực đầu cọc: Bảng 5.4: Phản lực đầu cọc ®µi yi Pi cäc ∑yi2 (m) (T) -1 28,2 33,4 30,8 -1 28,2 33,4 5 +)TÝnh toán đâm thủng cột (TCVN5574-91) Ta có tiết diƯn cét trơcD khung trơc3 lµ bc x lc = 30 x 40 (cm) Ta chän tiÕt diƯn cỉ mãng 40 x50 (cm) để tính toán đài (Gỉa thiết bá qua ¶nh h-ëng cđa cèt thÐp ngang) Chän líp bảo vệ a=10(cm) Gỉa thiết hđ =0,8(m) => h0 =hđ-a =80-10 =70(cm) Kiểm tra cột đâm thủng đài theo dạng hình tháp: Pdt SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 Pcdt lớp: xd1401d 80 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Trong đó: Pdt - lực đâm thủng, tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng Pdt Pdt Pcdt , (bc C2 ) P1 P2 P3 P4 P5 (28, 2.2) (33, 45.2) 30,8 154,1(T ) Pcdt - lực chống đâm thủng C1 ) ho Rk (theo bê tông II) ( hc hệ số đ-ợc xác ®Þnh nh- sau: ho ) C1 1,5 ( ho ) C2 1,5 ( 1,5 ( 1,5 ( 0, ) 0, 0, ) 0,15 2,3 7,1 (5.30) C1, C2 khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng: Qtt Ntt Mtt Hình 5.9 : Đáy tháp đâm thủng C1 =1-(0,5/2+0,3/2)=0,6; C2 =0,5-(0,4/2+0,3/2)=0,15 => Pcdt 2,3.(0, 0, 6) 7,1.(0,5 0,15) 0, 7.90 2,3 4, 615 0, 7.90 435(T ) Pdt 154,1(T ) Pcdt 435(T ) Vậy: => Chiều cao đài thỏa mÃn điều kiện chống đâm thủng +) Tính toán c-ờng độ tiết diện nghiêng theo lực cắt Điều kiện c-ờng độ đ-ợc viết nh- sau: Q b.ho Rk Q- tổng phản lực cọc nằm tiết diƯn nghiªng: Q P2 P5 2.33, 45 67(T ) SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d 81 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH - hệ số không thứ nguyên 0,7 Lấy: C C1 ho C 0, 6( m) 0, 0, 0, 1, 07 => b.h0 Rk 1, 07.1, 6.0, 7.90 108(T ) b.ho Rk 108(T ) => Q 67(T ) => thỏa mÃn điều kiện phá hỏng tiết diện nghiêng theo lực cắt Kết luận: chiều cao đài thỏa mÃn điều kiện đâm thủng cột c-ờng độ tiết diện nghiêng d, Tính toán cốt thép đài móng Ta xem đài làm việc nh- conson bị ngàm tiết diện mép cột, mép t-ờng Tính mô men ngàm (Mô men lớn nhất) - Mômen mép cột theo mặt c¾t I-I: MI r1 ( P2 P5 ) Trong đã: MI: Mô mên uốn tiết diện I-I r1: khoảng cách từ trục cọc 2;5 đến mặt cắt I-I r1 => M I 0,8.( P2 P5 ) 0,8.33, 45.2 53,5(T m) 0,8(m ) Cốt thép yêu cầu( đặt cốt ®¬n) FaI = MI 0,9.h0 Ra = 53,5x10 ^ 0,9.70.2800 30,3(cm2 ) Chän 10 20, As = 31,42 (cm2) khoảng cách thép a = 130 (mm) Fa Hàm l-ợng cốt thép: Bd ho 30,3 160 70 0, 27% 0, 05% -Mô men mép cột theo mặt c¾t II-II: M II Trong đã: r2 ( P4 P5 ) MII: Mô mên uốn tiết diện II-II R2: khoảng cách từ trục cọc 4;5 đến mặt cắt II-II r2 SVTH: NGHI£M V¡N H¦NG MSV : 1012104003 líp: xd1401d 0,35m) 82 đồ án TốT NGHIệP => M II TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH 0,35.( P4 P5 ) 0,35.(28, 33, 45) 21, 7(T m) M II 21, x10 ^ = 12,3(cm2 ) 0,9.70.2800 0,9.h0 R a Chọn 12 14, As = 18,468 (cm2) khoảng cách thép a = 200(mm) FaII = Fa Hàm l-ỵng cèt thÐp: Ld ho 12,3 260 70 0, 067% 0, 05% 5 => Bè trÝ cèt thÐp với khoảng cách nh- coi hợp lý e, Tính toán cốt thép bên đài móng Dựa vào biểu đồ mômen ta thấy mômen nhịp d-ơng nên ta tính toán thép lớp cho đài Do ta đặt theo cấu tạo 12 a 200 Hình 5.10 : Bố trí thép đài móng M3 *) Kiểm tra độ lún lệch t-ơng đối móng ta kiĨm tra ®iỊu kiƯn S < Sgh Sau cã ®đ ®é lón tut ®èi c¸c mãng ta kiĨm tra độ lún lệch t-ơng đối móng Điều kiện kiĨm tra lµ : S = S max S L S gh 0,001 (5.35) Smax = 1,3 cm: mãng trơc B-C SVTH: NGHI£M V¡N H¦NG MSV : 1012104003 líp: xd1401d 83 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Smin = 0,8 cm : móng trục D L = 8,1 + 1,2 = 9,3 m S = 0,00053 < Sgh = 0,001 Vậy thoả mÃn điều kiện lún lệch Do công trình có tính chất đối xứng nội lực trục A có giá trị nhỏ nội lực trục D Vậy ta bố trí tính toán đài móng trục A nh- trơc D 5.3: TÝnh to¸n kiĨm tra cäc 5.3.1 Cäc 7(m): M Hình 5.11 : Biểu đồ mô men cÈu cäc a) Khi vËn chuyển cọc Khi vËn chuyÓn cọc tải trọng g phân b q = F.n Trong đó: n hệ số động, n = 1,5 => q = 2,5.0,3.0,3.1,5 = 0,3375 (T/m) Chän a cho M M => a = 0,207.Lc 1,5(m) Biểu đồ mômen cọc vận chuyển 0, 043.q.L2 M1 = = 0,0215.0,3375.72 0,355 (T.m) (5.36) (5.37) b) Tr-êng hợp treo cọc lên giá búa Để M M b 0,294 Lc = 2( m) Trị số mô men d-¬ng lín nhÊt: M2 = 0, 086.q.L2 = 0,043.0,3375.72 = 0,7 (T.m)(5.38) M Hình 5.12 : Biểu đồ mô men treocọc SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d 84 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH Ta thấy Mô men tr-ờng hợp vận chuyển cọc nhỏ Mômen tr-ờng hợp treo cọc lên giá búa, nên ta dùng mô men tr-ờng hợp treo cọc lên giá búa để tính toán Lấy lớp bảo vệ cốt thép cọc a= 3(cm) chiều cao lµm viƯc cđa cèt thÐp lµ: h0 30 27(cm) Fa M2 0,9.ho Ra 0, 0,9.0, 27.28000 1, 02(cm ) Cốt thép dọc chịu mômen uốn cọc 18 có Fa =5,09(cm2) => Cọc đủ khả chịu tải vận chuyển, cẩu lắp c) Tính toán cốt thép làm móc cẩu Lực kéo móc cẩu tr-ờng hợp cẩu lắp cọc: Fk q.l Fk => Lực kéo nhánh, gần đúng: Fk' q.l 0,3375.7 1,18(T ) ThÐp mãc cÈu chän loại A-II ( thép A-II có độ dẻo cao, tránh g·y cÈu l¾p) DiƯn tÝch cèt thÐp cđa mãc cÈu: Fa Chän thÐp mãc cÈu 16 cã Fa 5.3.2 Cäc 8(m): a) Khi vËn chuyển cọc Fk' Ra 1180 2800 0, 42(cm2 ) 2,011(cm2 ) M H×nh 5.13 : Biểu đồ mô men cẩu cọc Khi vận chuyển cọc tải trọng g phân b q = F.n Trong đó: n hệ số động, n = 1,5 => q = 2,5.0,3.0,3.1,5 = 0,3375 (T/m) Chän a cho M M => a = 0,207.Lc 1,65 (m) M1 = 0, 043.q.L2 = 0,0215.0,3375.82 0,46(T.m) SVTH: NGHIÊM VĂN HƯNG MSV : 1012104003 lớp: xd1401d 85 đồ án TốT NGHIệP TRụ Sở CÔNG AN QUậN BA ĐìNH b) Tr-ờng hợp treo cọc lên giá búa Để M M b 0,294 Lc = 2,35( m) TrÞ số mô men d-ơng lớn nhất: M2 = 0, 086.q.L2 = 0,043.0,3375.82 = 0,92 (T.m) M H×nh 5.14 : Biểu đồ mô men treocọc Ta thấy Mô men tr-ờng hợp vận chuyển cọc nhỏ Mômen tr-ờng hợp treo cọc lên giá búa, nên ta dùng mô men tr-ờng hợp treo cọc lên giá búa để tính toán Lấy lớp bảo vệ cốt thép cọc a= 3(cm) chiỊu cao lµm viƯc cđa cèt thÐp lµ: h0 30 Fa 27(cm) M2 0,9.ho Ra 0,92 0,9.0, 27.28000 1,35(cm ) Cốt thép dọc chịu mômen uốn cọc 18 có Fa =5,09(cm2) => Cọc đủ khả chịu tải vận chuyển, cẩu lắp c) Tính toán cốt thép làm móc cẩu Lực kéo móc cẩu tr-ờng hợp cẩu lắp cọc: Fk q.l Fk => Lực kéo nhánh, gần đúng: Fk' q.l 0,3375.8 1,35(T ) ThÐp mãc cÈu chän lo¹i A-II ( thép A-II có độ dẻo cao, tránh gÃy cÈu l¾p) DiƯn tÝch cèt thÐp cđa mãc cÈu: Fa Chän thÐp mãc cÈu 16 cã Fa SVTH: NGHI£M V¡N H¦NG MSV : 1012104003 Fk' Ra 1350 2800 0, 48(cm2 ) 2,011(cm2 ) líp: xd1401d 86