Đồ án nền móng trụ sở làm việc ngân hàng thương mại cổ phần sài gòn công thương chi nhánh quận

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG A.THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 3A Công trình: Trụ sở làm việc Ngân Hàng TMCP Sài Gòn Công Thương-Chi Nhánh Quận 11 Địa điểm: Số 1291C đường 3/2,phường 16,Quận 11,Tp Hồ Chí Minh I.CẤU TẠO ĐỊA CHẤT: Theo sơ đồ mặt bằng tổng thể khu đất có 2 vị trí khoan khảo sát HK1 và HK2 -Chiều sâu khoan khảo sát là 35m có các trạng thái của đất nền như sau:  Lớp 1(Đất đắp): Trên mặt là nền gạch,xà bần và đất cát,có bề dày tại HK1=0.9m,HK2=0.7m, γ=20 KN / m3  Lớp 2 (Sét pha cát,trạng thái mềm ) Có bề dày tại HK1=1.2m,HK2=1.6m với các đặc trưng cơ lý sau: • Độ ẩm : W=27.0% • • Dung trọng tự nhiên Dung trọng đẩy nổi : γw =18.22 kN/ : γ’=8.99 kN/ cm3 cm3 cm 2 • • Lực dính đơn vị : c=9.1 kN/ Góc ma sát trong : φ=13 °  Lớp 3: (Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite màu đỏ nâu vàng xám,đổ dẻo trung bình,trạng thái nửa cứng đến dẻo cứng) Lớp có bề dày tại HK1 và HK2=1.1m và các đặc trưng cơ lý: • Độ ẩm : W=22.0% • • Dung trọng tự nhiên Dung trọng đẩy nổi : γw =19.36 KN/ : γ’=9.96 KN/ cm3 cm3 cm 2 • • Lực dính đơn vị : c=18.5 kG/ Góc ma sát trong : φ=16 °30’  Lớp 4: (Sét pha cát,màu xám trắng vân vàng nhạt,đốm nâu đỏ,độ dẻo trung bình,trạng thái dẻo cứng) Lớp có chiều dày tại HK1=6.3m và HK2=4.2m với các đặc trưng cơ lí sau: • Độ ẩm : W=23.30% • Dung trọng tự nhiên HÙYNH TRỌNG TÀI : γw =19.16 KN/ MSSV:80801848 cm3 1 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA • Dung trọng đẩy nổi • • Lực dính đơn vị Góc ma sát trong : γ’=9.74 KN/ : c=19.7 kG/ : φ=14 °30’ cm3 cm 2  Lớp 5b: (Cát mịn lẫn bột,màu nâu vàng) Lớp này có bề dày tại HK1=7.7m và HK2=17.6m với các đặc trưng cơ lý • Độ ẩm : W=25.5.0% • Dung trọng tự nhiên • : γw =18.80 KN/ Dung trọng đẩy nổi : γ’=9.36 KN/ cm3 cm3 cm 2 • • Lực dính đơn vị : c=2.2 kG/ Góc ma sát trong : φ=27 °15’  Lớp 5a: (Cát vừa lẫn lộn,màu vàng nhạt vân xám trắng,trạng thái chặt vừa) Lớp này có bề dày tại HK1=17.8m và HK2=17.6m với các đặc trưng cơ lý: • Độ ẩm : W=21.70% • Dung trọng tự nhiên • Dung trọng đẩy nổi • • 400 : γw =19.33 KN/ Lực dính đơn vị Góc ma sát trong 1400 : γ’=9.92 KN/ : c=2.9 kG/ : φ=29 °15’ 6500 cm3 cm3 cm 2 5200 700 2800 17000 A B C D E Các giá trị tính toán: Cột HÙYNH TRỌNG TÀI Lực dọc MSSV:80801848 Lực ngang Moment 2 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA tt tt tt N (kN) 280.5 748 1028 935 467.5 M (kN) 34 61.2 68 54.4 40.8 Lực dọc A B C D E H (kN) 59 82.6 106.2 118 70.8 Lực ngang Moment Các giá trị tiêu chuẩn: Cột tt tt N (kN) 243.91 650.43 894.35 813.04 406.52 A B C D E H (kN) 51.3 71.83 92.35 102.61 61.57 tt M (kN) 29.57 53.2 59.13 47.3 35.48 II.CHỌN VẬT LIỆU MÓNG: -Móng được đúc bằng bê tông B20 (M250) có Rbt = 0.9 Mpa (Cường độ chịu kéo của bê tông) Rb=11.5 Mpa ( Cường độ chịu nén của bê tông),Module đàn hồi E = 2.65E6 KN/m 2 -Cốt thép trong móng chọn loại CII,có cường độ chịu kéo cốt thép dọc là Rs=280MPa,cốt đai là Rs=225 Mpa -Hệ số vượt tải n=1.15 3 tb -γ của đất và bê tông là 22 KN/m III.CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG: Đặt móng nên đặt trên lớp đất tốt ,tránh đặt trên rễ cây hoặc lớp đất mới đắp,đất quá yếu Chọn chiều sâu chôn móng là Df = 2.5m Chọn sơ bộ chiều cao h: h= 1 1 ( : )li.max 12 6 = HÙYNH TRỌNG TÀI 1 1 ( : ) x6.5 12 6 =(0.54÷1.08)m MSSV:80801848 3 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA → Chọn h=0.7m IV.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG: (BxL) Tổng chiều dài móng băng là : L=0.4+1.4+6.5+5.2+2.8=17 m 1.Xác định bề rộng móng (L): Chọn sơ bộ B=1 m -Chiều cao mực nước ngầm là 1.5 m 3 1 1 -Dung trọng của lớp đất trên mực nước ngầm là � =20 KN/m ,dày h =0.6m 2 -Dung trọng của lớp đất dưới đáy móng (lớp 2)trên mực nước ngầm là � =18.22KN/m 3 2 ,dày h =0.6m 3 2 -Dung trọng của lớp đất dưới mực nước ngầm (lớp 2) là �’’ =8.99KN/m ,dày h=1m 3 3 3 -Dung trọng của lớp đất dưới đáy móng ( lớp 3) là �’’ =8.99KN/m ,dày h =1.1m Các chỉ tiêu cơ lý của lớp đất này là : 3 0 2 3 � =16 30’,c =18.5KN/m Dùng phương pháp nội suy ta được: A=0.376 ; B=2.504 ; D=5.07 q c N =14.118 ;N =5.187 ;N � =2.5 a.Kiểm tra điều kiện ổn định của đất nền dưới đáy móng: P tc max tc ≤1.2R tc tb tc P ≤R P tc min ≥0 Trong đó: tc R : cường độ của đất nền dưới đáy móng.Được xác định bởi công thức: tc R = m1 * m2 ktc (A*b*�+B*Df*�’+D*c) HÙYNH TRỌNG TÀI MSSV:80801848 4 GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA P tc max/min = +�tb*Df +P 2 tc max tc min P tc tb N tc 6 M tc ± B * L B * L2 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG P = Khoảng cách từ các điểm đặt lực đến trọng tâm đáy móng: d1 = L 17 − la = − 0.4 = 8.1m 2 2 d2 = L 17 − (la + l1 ) = − (0.4 + 1.4) = 6.7 m 2 2 d3 = L 17 − (la + l1 + l2 ) = − (0.4 + 1.4 + 6.5) = 0.2m 2 2 d4 = L 17 − (lb + l4 ) = − (0.7 + 2.8) = 5m 2 2 d5 = L 17 − lb = − 0.7 = 7.8m 2 2 + + + + + Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng: * * N tt = ∑ N itt = 280.5 + 748 + 1028.5 + 935 + 467.5 = 3459.5( KN ) H tt = ∑ H itt = 59 + 82.6 + 106.2 + 118 + 70.8 = 436.6( KN ) M tt = ∑ M itt + ∑ N itt * di + ∑ H i * h * Trong đó: ∑M ∑N tt i tt i ∑H tt i =34+61.2+68+54.4-40.8=176.8 (KN.m) d i =280.5*8.1+748*6.7+1028.5*0.2-935*5-7.8*467.5=-832.15 (KN.m) h =436.6*0.7=305.62 (KN.m) tt → M =176.8-832.15-305.62=-349.73 (KN.m) Tải trọng tiêu chuẩn: HÙYNH TRỌNG TÀI MSSV:80801848 5 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA N tc = * N tt 3459.5 = n 1.15 =3008.27 (KN) tt H tc = H 436.6 = n 1.15 M tc = M −349.73 = n 1.15 * * =379.65( KN) tt =-304.11 (KN.m) Cường độ (sức chịu tải tiêu chuẩn) của đất nền dưới đáy móng: tc R = tc m1 * m2 ktc (A*b*�+B*Df*�’+D*c) 1*1 [0.376*1*9.96 + 2.504*(20*0.9 + 18.22*0.6 + 8.99*1) + 5.07 *18.5] 1 R = ) Ta có: F≥ N tc 3008.27 = tc tb R − y * Df 192.5 − (22*1.5 + 12*1) →B= F 20.4 = = 1.2 L 17 2 =192.5 (KN/m 2 =20.4 (m ) (m) Chọn B=1.8 (m) Kiểm tra: tc ptb - Áp lực tiêu chuẩn trung bình tác dụng lên đáy móng tc tb p ∑N = F tc + γ tb D f = (kN/m2) 3008.27 + (22 × 1.5 + 12*1) = 143.3( kN / m 2 ) 1.8*17 ́ Ap lực tiêu chuẩn lớn nhất và nhỏ nhất tác dụng lên đáy móng : p tc max/ min N =∑ F tc M ±∑ W tc + γ tb D f Trong đó HÙYNH TRỌNG TÀI MSSV:80801848 6 GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  BL2 1.8 ×17 2 = = 86.7(m3 ) W = 6 6   M tc = −304.11KN m  Từ đó ta tính được: tc pmax/ min = 3008.27 304.11 ± + (22 × 1.5 + 12 × 1) = 146.8 139.8(kN / m 2 ) 1.8 × 17 86.7 Vậy ta có: tc ptb =143.3(kN / m 2 ) ≤ R tc =192.5(kN / m 2 )  tc 2 tc 2 pmax =146.8(kN / m ) ≤1.2 ×R = 231(kN / m )  tc 2 pmin =139.8(kN / m ) ≥0 Thỏa mãn điều kiện ổn định của nền đất dưới đáy móng,nền đất còn làm việc trong giới hạn đàn hồi b.Điều kiện cường độ: Fs = qult ≥ [ Fs ] = 2 tt pmax Ta có: qult = cN c + γ * Df * Nq + 0.5γ * b * N γ • qult = 18.5*14.118 + (20*0.9 + 18.22*0.6 + 8.99*1)*5.187 + 0.5*8.99*1.8*2.5 = 478.112( KN / m 2 ) tt pmax = • ∑N F tt + HÙYNH TRỌNG TÀI ∑M W tc + γ tb D f MSSV:80801848 7 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA tt pmax = 3459.5 349.73 + + (22 × 1.5 + 12 × 1) = 162.1( KN / m 2 ) 1.8 × 17 120.42 Fs = Ta có: qult 478.112 = = 2.95 ≥ [ Fs] = 2 tt pmax 162.1 Thỏa mãn điều kiện về cường độ c.Kiểm tra điều kiện ổn định tại tâm đáy móng (Điều kiện lún): -Điều kiện lún: S = ∑ Si = ∑ e1i − e2i ≤ [ S ] = 8cm 1 + e1i hi = 0.6m Chia lớp đất dưới đáy móng thành từng lớp nhỏ có Ứng suất gây lún tại tâm đáy móng: tc σ gl = Pgl = Ptb − γ * D f = 143.3 − (20*0.9 + 18.22*0.6 + 8.99*1) = 105.4(kN / m 2 ) Áp lực ban đầu do trọng lượng bản thân lớp đất gây ra tại lớp đất thứ i là: P i = σ i = ∑ γ i * zi e1i 1 tra bảng được Áp lực tại giữa lớp đất thứ i sau khi xây dựng móng là: P2i = P i + σ igl 1 tra bảng được e2i Trong đó: σ igl = k0i * Pi gl với k0 : hệ số phân bố ứng suất.Giá trị của k0 tìm được dựa vào bảng tra HÙYNH TRỌNG TÀI l z ( , ) b b trong SGK MSSV:80801848 8 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA  Chọn mẫu đất tính lún: -Lớp 3 chọn mẫu 2-1 ( độ sâu 2.3-2.8m) tính lún từ 2.5-2.8m P( KN/m2) 25 Hệ số rỗng e 0.674 HÙYNH TRỌNG TÀI 50 100 200 400 800 0.656 0.631 0.6 0.564 0.524 MSSV:80801848 9 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA -Lớp 4 chọn mẫu 2-3 ( từ 3.5 đến 4m) tính lún từ 2.8-5.2 m: P( KN/m2) 25 Hệ số rỗng e 0.684 HÙYNH TRỌNG TÀI 50 100 200 400 800 0.669 0.644 0.612 0.579 0.540 MSSV:80801848 10 VII.KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG CỦA ĐÀI: 1.Xác định vị trí cọc ( thuộc phần chống xuyên hay tháp xuyên) Y=3.3-2*0.25=2.8(m) X=4.5-2*0.25=4(m) bc + 2h0 = 0.6 + 2*0.85 = 2.3 h0 = h − a = 1 − 0.15 = 0.85( m) a = 0.15( m) -Ta có: Y = 2.8m > bc + 2h0 = 2.3m X = 4 > hc + 2h0 = 2.4m P net ) = P5( net ) = P9( net ) 1( Vậy tháp xuyên không bao trùm hết tất cả các cọc tt N tt ∑ M dy 3740 440 = − xi = − −1.8 = 275(kN / m 2 ) 2 np 12 21.6 ∑ xi -Toàn bộ tiết diện cọc nằm ngoài tháp xuyên thủng: ⇒ A0 = Ap = 0.4*0.4 = 0.16m 2 P4( net ) = P8( net ) = P net ) = 12( tt N tt ∑ M dy 3740 440 + xi = + 1.8 = 348.3(kN / m 2 ) 2 np 12 21.6 ∑ xi -Toàn bộ tiết diện cọc nằm ngoài tháp xuyên: ⇒ A0 = Ap = 0.4*0.4 = 0.16m 2 P2( net ) = P net ) 10( tt N tt ∑ M dy 3740 440 = − xi = − −0.6 = 299.4(kN / m 2 ) 2 np 12 21.6 ∑ xi -Phần diện tích tiết diện cọc nằm ngoài tháp xuyên: 2.8 − (0.6 + 2*0.85)  Y − (bc + 2h0 )  A0 =  *0.4 = 0.1(m 2 ) *d = 2 2   P3( net ) = P net ) = 11( tt N tt ∑ M dy 3740 440 + xi = + 0.6 = 323.9(kN / m 2 ) 2 np 12 21.6 ∑ xi Phần diện tích tiết diện cọc nằm ngoài tháp xuyên: 2.8 − (0.6 + 2*0.85)  Y − (bc + 2h0 )  A0 =  *0.4 = 0.1(m 2 ) *d = 2 2   Lực xuyên thủng: Pxt = ( P net ) + P4( net ) ) 1( = (275 + 348.3) A0 A + ( P2( net ) + P3( net ) ) 0 Ap Ap 0.16 0.1 + (299.4 + 323.9) = 1012(kN ) 0.16 0.16 Lực chống xuyên: Pcx = 0.75* Rbt *(bc + h0 ) h0 = 0.75*1*103 *(0.6 + 0.85) *0.85 = 924.4( kN ) < Pxt = 1012( kN ) Không thỏa điều kiện xuyên thủng Cần tăng chiều cao móng.Chọn h=1.2m Pcx = 0.75* Rbt *(bc + h0 )h0 = 0.75*1*103 *(0.6 + 1.15)* = 1299(kN ) > Pxt = 1012(kN ) Vậy h=1.2m thỏa mãn đều kiện xuyên thủng VIII.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP: 1.Xác định cốt thép bố trí theo phương chiều dài của cọc: -Xét mặt cắt I-I: -Xem dầm console,ngàm tại mép cột,lực tác dụng lên dầm là phản lực đầu cọc,ta có sơ đồ tải trọng như sau: M I − I = ∑ ( Pi ( net ) * ri ) Pi ( net ) -Trong đó ∑P i ( net ) là phản lực ròng của cọc thứ I lên đài = P4( net ) + P8( net ) + P net ) = 3*348.3 = 1045(kN ) 12( do các cọc số 4,5 và 12 tác dụng lên đài r=1.45(m):Khoảng cách từ tâm cọc i đến mép cột (Mc I-I) As1 = ∑P M I −I 1758 = = 66.4*10−4 ( m2 ) = 66.4(cm 2 ) 3 0.9 Rs h0 0.9* 280*10 *1.05 i ( net ) = P3( net ) + P7( net ) + P net ) = 3*323.9 = 971.7(kN ) 11( r=0.25(m):Khoảng cách từ tâm cọc i đến mép cột (Mc I-I) ⇒ M I − I = 1045*1.45 + 971.7 *0.25 = 1758.2( kN m)  Diện tích cốt thép: As1 = M I −I 1758.2 = = 66.4*10−4 ( m2 ) = 66.4(cm 2 ) 3 0.9 Rs h0 0.9* 280*10 *1.05 -Trong đó: h0 = h − a = 1.2 − 0.15 = 1.05m  a = 15mm -Chọn thép ∅20(as=3.14cm2) ⇒ n= Số thanh thép 66.4 = 21.1 3.14 (thanh).Vậy chọn 22∅20 -Khoảng cách các thanh là: a= b − 2*100 3300 − 2*100 = = 147.6 n −1 22 − 1 Vậy chọn 22∅ 20 a150 bố trí theo phương chiều dài đài cọc 2.Xác định cốt thép bố trí theo phương cạnh ngắn của đài cọc: -Xem như dầm console ngàm tại mép cột,lực tác dụng lên dầm là phản lực đầu cọc.Ta có sơ đồ tải trọng: M II − II = ∑ ( Pi ( net ) * ri ) Trong đó: ∑P i ( net ) = P net ) + P2( net ) + P3( net ) + P4( net ) = 275 + 348.3 + 299.4 + 323.9 = 1155.6(kN ) 1( r=0.9m Khoảng cách từ tâm cọc I đến mép cột (MC II-II) M II − II = ∑ ( Pi ( net ) * ri ) = 1155.6*0.9 = 1040(kN m)  Diện tích cốt thép: As1 = M II − II 1040 = = 39.3*10−4 (m 2 ) = 39.3(cm 2 ) 0.9 Rs h0 0.9* 280*103 *1.05 -Trong đó: h0 = h − a = 1.2 − 0.15 = 1.05m  a = 15mm -Chọn thép ∅16(as=2.01cm2) ⇒ n= Số thanh thép 39.3 = 19.5 2.01 (thanh).Vậy chọn 20∅16 -Khoảng cách các thanh là: a= l − 2*100 4500 − 2*100 = = 226(mm) n −1 20 − 1 Vậy chọn 20∅ 16a220 bố trí theo phương chiều dài đài cọc V.KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ THI CÔNG CỌC: -Khi vận chuyển cọc bằng hai neo đặt sẵn trên thân cọc, do tác dụng của trọng lượng bản thân cọc, trên tiết diện của cọc sẽ có thớ chịu nén và thớ chịu kéo Do đó để tiết diện bê tông cốt thép làm việc có lợi nhất thì ta tìm vị trí đặt neo sao cho moment chịu kéo và nén bằng nhau 1.Tính cốt thép dọc trong cọc khi lắp cọc dùng hai móc cẩu: -Sơ đồ tính: -Trọng lượng cọc phân bố trên 1m dài: q = Fcoc × γ bt = 0.4 × 0.4 × 25 = 4 ( kN / m ) ⇒ M max = 0.0214qL2 = 0.0214 × 4 × 8.52 = 6.2 ( kN / m ) -Tính cốt thép chịu lực bố trí theo chiều dài cọc: -Các công thức tính toán: As = M max 6.2 = = 0.68 × 10−4 m 2 = 0.68cm2 < As chon 3 0.9 × RS × h0 0.9 × 280 × 10 × 0.36 b = 0.4m = 40cm  h0 = hcoc − a = 40 − 4 = 36  a = 4cm ) ( Trong đó:  Vậy thép chọn thỏa điều kiện 2.Tính cốt thép dọc trong cọc khi lắp cọc dựng 1 móc cẩu: Sơ đồ tính: -Trọng lượng cọc phân bố trên 1m dài: q = Fcoc × γ bt = 0.4 × 0.4 × 25 = 4 ( kN / m ) ⇒ M max = 0.043qL2 = 0.043 × 4 × 8.52 = 12.4 ( kN / m ) -Tính cốt thép chịu lực bố trí theo chiều dài cọc: -Các công thức tính toán: As = M max 12.4 = = 1.37 × 10−4 m 2 = 1.37cm 2 < As chon 3 0.9 × RS × h0 0.9 × 280 × 10 × 0.36 b = 0.4m = 40cm  h0 = hcoc − a = 40 − 4 = 36  a = 4cm ) ( -Trong đó:  Vậy thép chọn thỏa điều kiện 3.Tính thép móc cẩu để vận chuyển và lắp dựng cọc: q = Fcoc × γ bt × Lcoc = 0.42 × 25 × 8.5 = 34(kN / m2 ) *Tại vị trí móc cẩu, móc cẩu chịu 1 lực: Vì thép móc có hai nhánh nên: 2 As = Pmc = q = 34 ( kN ) Pmc 34 = = 1.214cm 2 Rs 28  Vậy ta chọn thép móc cẩu là φ16 VI.KIỂM TRA CỌC KHI CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG: - Xác định chuyển vị ngang cọc do lực ngang dưới chân cọc gây ra nhằm đảm bảo thỏa điều kiện khống chế của công trình về chuyển vị ngang Đồng thời xác định các biểu đồ moment, lực cắt ứng suất nhằm kiểm tra cốt thép trong cọc đủ khả năng chịu lực Cũng như vị trí cần cắt cốt thép -Từ lực ngang và moment tác dụng ở đầu cọc, ta phân tích chuyển vị ngang Moment và lực cắt theo chiều dài cọc * Ta có moment quán tính tiết diện ngang của cọc: I= bh3 0.44 = = 2.133 × 10−3 m 4 12 12 ( ) *Ta có độ cứng tiết diện ngang của cọc: Eb I = 2.90 ×107 × 2.133 ×10 −3 = 61857 ( kN / m 2 ) *Ta có d=0.4mBề rộng qui ước của cọc là: *Xác định hệ số nền qui ước: (theo tiêu chuẩn xây dựng 205:1998) -Tại lớp đất thứ 2-Bùn sét lẫn ít hữu cơ: K1l1 = 1575*18.1 = 28508 ( kN / m 4 ) -Tại lớp đất thứ 3-Cát mịn lẫn ít sét: K 2l2 = 6500* 2 = 13000 ( kN / m 4 ) -Tại lớp đất thứ 4-Sét lẫn ít bột cát: K 3l3 = 6500*3.8 = 24700 ( kN / m 4 ) -Tại lớp đất thứ 5-Cát vừa đến mịn lẫn bột: K 4l4 = 6500*1 = 6500 ( kN / m 4 ) ⇒K = ∑ ( K × l ) = 28508 + 13000 + 24700 + 6500 = 2920(kN / m ) 18.1 + 2 + 3.8 + 1 ∑l i i 4 i *Ta có hệ số biến dạng: α bd = 5 K × bc 5 2920 × 1.1 = = 0.55(m −1 ) Bb × I 61857 *Chiều dài cọc trong đất tính đổi: le = α bd × l = 0.55 × 24.9 = 13.77 ( m ) *Các chuyển vị δHH,δMH,δMM của cọc ở cao trình mặt đất , do các ứng lực đơn vị đặt cao trình này Với le=13.77 > 4 nên A0=2.441, B0=1.621 , C0=1.751 δ HH = 1 3 α db Eb I Ao = 1× 2.441 = 2.33 × 10−4 ( m / kN ) 3 0.55 × 61857 1 δ MH = δ HM = Bo 2 α db Eb I δ MM = 1 C o α db Eb I 1×1.621 = 0.857 × 10−4 kN −1 2 0.55 × 61857 ( = ) 1×1.751 = 0.52 ×10−4 ( m / kN ) 0.55 × 61857 = * Momen uốn và lực cắt của cọc tại cao trình mặt đất : -Tải trọng ngang tác dụng lên từng cọc: H0 = Mo = Q 236 = = 19.6 ( kN ) 12 12 M 204 + H o hs = + 19.6 × 1.2 = 40.6(kN m) 12 12 - Chuyển vị ngang và góc xoay tại cao trình mặt đất ở đáy đài: y0=H0δHH+ M0δHM = 19.6* 2.33 *10−4 + 40.6*0.857 × 10−4 = 80.5*10−4 (m) = 0.8(cm) ϕ0 = H 0δ MH + M 0δ MM = 19.6 × 0.857 × 10−4 + 40.6 × 0.512 × 10−4 = 0.0038(rad ) = 0.00592 σ z' ( kN / m2 ) -Áp lực tính toán , moment uốn diện cọc được tính theo công thức sau: σZ = M Z ( kNm ) và lực cắt Qz ( kN ) trong các tiết K ×Z e ψ M H ( y0 A1 − 0 B1 + 2 0 C1 + 3 0 D1 ) α bd α bd α bd Eb I α bd Eb I 3 2 QZ = α bd Eb Iy0 A4 − α bd Eb Iψ 0 B4 + α bd M 0C4 + H 0 D4 2 M Z = α bd Eb Iy0 A3 − α bd Eb Iψ 0 B3 + M 0C3 + HO D3 α bd - Trong đó : Ze là chiều sâu tính đổi , Ze=αbdZ - Các giá trị A1, A3, A4 , B1, B3 , B4 ,C1, C3, C4 , D1 , D3 , D4 Tra bảng G3 của TCXD 205 BẢNG TÍNH MOMENT Mz DỌC THÂN CỌC z ze A3 B3 C3 D3 Mz 0 0 0 0 1 0 40,60 0,18 0,1 0 0 1 0,1 44,16 0,36 0,2 -0,001 0 1 0,2 47,58 0,55 0,3 -0,004 -0,001 1 0,3 50,82 0,73 0,4 -0,011 -0,002 1 0,4 53,47 0,91 0,5 -0,021 -0,005 0,999 0,5 55,88 1,09 0,6 -0,036 -0,011 0,998 0,6 57,93 1,27 0,7 -0,057 -0,02 0,996 0,699 59,40 1,45 0,8 -0,085 -0,034 0,992 0,799 60,42 1,64 0,9 -0,121 -0,055 0,985 0,897 60,95 1,82 1 -0,167 -0,083 0,975 0,994 60,74 2,00 1,1 -0,222 -0,122 0,96 1,09 60,36 2,18 1,2 -0,287 -0,173 0,938 1,183 59,64 2,36 1,3 -0,365 -0,238 0,907 1,273 58,32 2,55 1,4 -0,455 -0,319 0,866 1,358 56,68 2,73 1,5 -0,559 -0,42 0,811 1,437 54,76 2,91 1,6 -0,676 -0,543 0,739 1,507 52,71 3,09 1,7 -0,808 -0,691 0,646 1,566 50,41 3,27 1,8 -0,956 -0,867 0,53 1,612 47,94 3,45 1,9 -1,118 -1,074 0,385 1,64 45,56 3,64 2 -1,295 -1,314 0,207 1,646 43,08 3,82 2,1 -1,487 -1,59 -0,01 1,627 40,54 4,00 2,2 -1,693 -1,906 -0,271 1,575 38,10 4,18 2,3 -1,912 -2,263 -0,582 1,486 35,67 4,36 2,4 -2,141 -2,663 -0,949 1,352 33,43 4,55 2,5 -2,379 -3,109 -1,379 1,165 31,34 4,73 2,6 -2,621 -3,6 -1,877 0,917 29,54 4,91 2,7 -2,865 -4,137 -2,452 0,598 27,72 5,09 2,8 -3,103 -4,718 -3,108 0,197 26,28 5,27 2,9 -3,331 -5,34 -3,852 -0,295 24,83 5,45 3 -3,54 -6 -4,688 -0,891 23,69 5,64 3,1 -3,722 -6,69 -5,621 -1,603 22,39 5,82 3,2 -3,864 -7,403 -6,653 -2,443 21,48 6,00 3,3 -3,955 -8,127 -7,785 -3,424 20,54 6,18 3,4 -3,979 -8,847 -9,016 -4,557 19,67 6,36 3,5 -3,919 -9,544 -10,34 -5,854 18,79 6,55 3,6 -3,757 -10,196 -11,751 -7,325 17,62 6,73 3,7 -3,471 -10,776 -13,235 -8,979 16,23 6,91 3,8 -3,036 -11,252 -14,774 -10,821 14,75 7,09 3,9 -2,427 -11,585 -16,346 -12,854 12,70 7,27 4 -1,614 -11,731 -17,919 -15,075 10,26 BẢNG TÍNH LỰC CẮT Q DỌC THÂN CỌC: z ze A4 B4 C4 D4 Qz 0,00 0 0 0 0 1 19,60 0,18 0,1 -0,005 0 0 1 19,19 0,36 0,2 -0,02 -0,003 0 1 18,17 0,55 0,3 -0,045 -0,009 -0,001 1 16,51 0,73 0,4 -0,08 -0,021 -0,003 1 14,44 0,91 0,5 -0,125 -0,042 -0,008 0,999 12,10 1,09 0,6 -0,18 -0,072 -0,016 0,997 9,48 1,27 0,7 -0,245 -0,114 -0,03 0,994 6,75 1,45 0,8 -0,32 -0,171 -0,051 0,989 4,06 1,64 0,9 -0,404 -0,243 -0,082 0,98 1,39 1,82 1 -0,499 -0,333 -0,125 0,967 -1,24 2,00 1,1 -0,603 -0,443 -0,183 0,946 -3,69 2,18 1,2 -0,716 -0,575 -0,259 0,917 -5,87 2,36 1,3 -0,838 -0,73 -0,356 0,876 -7,87 2,55 1,4 -0,967 -0,91 -0,479 0,821 -9,51 2,73 1,5 -1,105 -1,116 -0,63 0,747 -11,05 2,91 1,6 -1,248 -1,35 -0,815 0,652 -12,18 3,09 1,7 -1,396 -1,613 -1,036 0,529 -13,01 3,27 1,8 -1,547 -1,906 -1,299 0,374 -13,52 3,45 1,9 -1,699 -2,227 -1,608 0,181 -13,89 3,64 2 -1,848 -2,578 -1,966 -0,06 -13,86 3,82 2,1 -1,992 -2,956 -2,379 -0,35 -13,70 4,00 2,2 -2,125 -3,36 -2,849 -0,69 -13,22 4,18 2,3 -2,243 -3,785 -3,379 -1,1 -12,63 4,36 2,4 -2,339 -4,228 -3,973 -1,59 -11,86 4,55 2,5 -2,407 -4,683 -4,632 -2,16 -10,98 4,73 2,6 -2,437 -5,14 -5,355 -2,82 -10,03 4,91 2,7 -2,42 -5,591 -6,143 -3,58 -9,04 5,09 2,8 -2,346 -6,023 -6,99 -4,45 -8,10 5,27 2,9 -2,2 -6,42 -7,892 -5,42 -7,16 5,45 3 -1,969 -6,765 -8,84 -6,52 -6,28 5,64 3,1 -1,638 -7,034 -9,822 -7,74 -5,72 5,82 3,2 -1,187 -7,204 -10,82 -9,08 -5,15 6,00 3,3 -0,599 -7,243 -11,82 -10,5 -4,98 6,18 3,4 0,147 -7,118 -12,79 -12,1 -5,12 6,36 3,5 1,074 -6,789 -13,69 -13,8 -5,58 6,55 3,6 2,205 -6,212 -14,5 -15,6 -6,47 6,73 3,7 3,563 -5,338 -15,15 -17,5 -7,87 6,91 3,8 5,173 -4,111 -15,6 -19,4 -9,89 7,09 3,9 7,059 -2,473 -15,78 -21,3 -12,39 7,27 4 9,244 -0,358 -15,61 -23,1 -15,59 ... 2.Xác định chi? ?̀u cao móng: b c • • • Chọn b =b +0.1=0.4 (cm) h=0.7 m (Chi? ?̀u cao của sườn hoặc chi? ?̀u cao móng.) B=b=1.8m (Bề rợng móng) • Chi? ?̀u cao cánh móng h =0.2m • Chi? ?̀u cao... trưng tính toán Nhằm mục đích nâng cao độ an toàn cho ổn định chịu tải, số tính toán ổn định tiến hành với đặc trưng tính toán Trong QPXD 45-78, đặc trưng tính toán đất xác định theo công thức... thống kê địa chất việc làm quan trọng tính toán móng 1.1.2 Phân chia đơn nguyên địa chất 1.1.2.1.Hệ số biến động Chúng ta dựa vào hệ số biến động ν phân chia đơn nguyên Hệ số biến động ν có dạng