Đồ án thiết kế mạng điện trong hệ thống lưới điện truyền tải và phân phối

2- Dự kiến các phương án về mặt kỹ thuật 3- So sánh phương án về kinh tế 4- Sơ đồ nối dây mạng điện và máy biến áp 5- Bù kinh tế trong mạng điện 6- Tính toán chính xác cân bằng công suất

Ngày nay, nền kinh tế nước ta đang phát triển mạnh mẽ, đời sống nhân dân cũng nâng cao nhanh chóng Nhu cầu điện năng trong các lĩnh vực công nghiệp, nông nghiệp, dịch vụ và sinh hoạt tăng trưởng không ngừng

Đặc điểm chính của hệ thống lưới điện truyền tải và phân phối là cung cấp điện trực tiếp cho người tiêu dùng vì thế mạng điện được thiết kế phải đảm bảo chất lượng điện năng ,đáp ứng nhu cầu sử dụng điện năng của nhân dân và các công ty

xí nghiệp

Mạng điện 110kV và trạm biến áp 110/22kV là bộ phận quan trọng của hệ thống điện truyền tải và phân phối nếu bị sự cố sẽ ảnh hưởng tới độ tin cậy cung cấp điện của toàn hệ thống

Để Thiết kế mạng điện đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật và phù hợp về vấn đề kinh

tế, ta cần tính toán lựa chọn phương án tối ưu nhất

Mặc dù ,tôi đã cố gắng nhưng do thời gian và kiến thức có hạn nên luận văn tốt nghiệp khó tránh khỏi những sai sót Rất mong đón nhận được những đóng góp quý báu từ thây cô và các bạn Tôi xin chân thành cảm ơn!

Tp.Hồ Chí Minh ,tháng 01 năm 2010

Sinh Viên :Nguyễn Thanh Tuyền

** **

Luận văn tốt nghiệp này là kết quả của quá trình học tập và cũng là sự kết tinh của những kiến thức quý báu mà tôi đã tích luỹ được trong suốt thời gian học tập

tại Đại Học Tôn Đức Thắng

Để hoàn thành được luận văn tốt nghiệp này ,tôi đã nhận được rất nhiều sự giúp đỡ của nhiều người.Tôi xin chân thành biết ơn và gởi lời cảm ơn đến:

Toàn thể quý thầy cô Khoa Điện –Điện Tử -Trường Đại Học Tôn Đức Thắng

đã tận tình dạy dỗ, truyền đạt kiến thức và giúp đỡ tôi trong suốt thời gian học tập tại trường cũng như thời gian thực hiện luận văn

Tôi xin chân thành cảm ơn Thầy : Tiến Sĩ –Hồ Văn Hiến Giảng viên Đại Học

Bách Khoa Tp.Hồ Chí Minh người đã trực tiếp hướng dẫn và luôn tận tình giúp

đỡ tôi trong suốt quá trình thực hiện luận văn

Cảm ơn gia đình bạn bè luôn luôn bên cạnh và động viên tôi

Mặc dù ,tôi đã cố gắng nhưng do thời gian và kiến thức có hạn nên luận văn tốt nghiệp khó tránh khỏi những sai sót Rất mong đón nhận được những đóng góp quý báu từ thây cô và các bạn Tôi xin chân thành cảm ơn!

Tp.Hồ Chí Minh ,tháng 01 năm 2010

Sinh Viên :Nguyễn Thanh Tuyền

III Số liệu nguồn :

Đủ cung cấp cho phụ tải

2- Dự kiến các phương án về mặt kỹ thuật

3- So sánh phương án về kinh tế

4- Sơ đồ nối dây mạng điện và máy biến áp

5- Bù kinh tế trong mạng điện

6- Tính toán chính xác cân bằng công suất kháng

7- Tính toán điện áp lúc phụ tải cực đại, cực tiểu, sự cố 8- Điều chỉnh điện áp

9- Các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật

V Bản vẽ

1 Các phương án khu vực, bảng số liệu so sánh phương án

2 Các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật

3- Sơ đồ nguyên lý

2- Số đường dây cao áp từ thanh cái cao áp của trạm đi đến các trạm khác:

- Giới thiệu trạm thiết kế

- Xây dựng đồ thị phụ tải ở các cấp điện áp

- Chọn cấp điện áp tải điện từ hệ thống về trạm

- Các phương án sơ đồ trạm – Chọn số lượng và công suất máy biến áp

- Chọn phương án trạm

- Sơ đồ nguyên lý

- Tính toán ngắn mạch chọn thiết bị và khí cụ

- Chọn thiết bị đo lường

- Chọn dây cho các đường dây cao áp , trung áp , lộ ra hạ áp, các dây dẫn trong trạm

- Sơ đồ mặt bằng, mặt cắt

- Nối đất trạm – Chống sét đánh trực tiếp vào trạm

-

-

CHƯƠNG 1

CÂN BẲNG CÔNG SUẤT TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN

1.1 NỘI DUNG

Cân bằng công suất trong hệ thống điện nhằm xét khả năng cung cấp của các

nguồn phụ tải thông qua mạng điện

Tại mỗi thời điểm luôn phải đảm bảo cân bằng giữa lượng điện năng sản xuất

và tiêu thụ Mỗi mức cân bằng công suất tác dụng P và công suất phản kháng Q xác

định một giá trị tần số và điện áp

Quá trình biến đổi công suất và các chỉ tiêu chất lượng điện năng khi cân bằng

công suất bị phá hoại , xảy ra rất phức tạp , vì giữa chúng có quan hệ tương hỗ

Để đơn giản bài toán, ta coi sự thay đổi công suất tác dụng P ảnh hưởng chủ

yếu đến tần số , còn sự cân bằng công suất phản kháng Q ảnh hưởng chủ yếu đến

điện áp.Cụ thể là khi nguồn phát không đủ công suất P cho phụ tải thì tần số bị giảm

đi ,và ngược lại khi thiếu công suất Q điện áp bị giảm thấp và ngược lại

Trong mạng điện ,tổn thất công suất phản kháng lớn hơn công suất tác dụng,

nên khi các máy phát điện được lựa chọn theo sự cân bằng công suát tác dụng,

trong mạng thiếu hụt công suất kháng Điều này dẫn đến xấu các tình trạng làm

việc của các hộ dùng điện, thậm chí làm ngừng sự truyền động của các máy công

cụ trong xí nghiệp gây thiệt hại rất lớn Đồng thời làm hạ điện áp của mạng và làm

xấu tình trạng làm việc của mạng Cho nên việc bù công suất kháng là vô cùng cần

thiết [ mục đích của bù sơ bộ trong phần này là để cân bằng công suất kháng và số

liệu để chọn dây dẫn và công suất máy biến áp cho chương sau ]

Sở dĩ bù công suất kháng mà không bù công suất tác dụng P là vì khi bù Q, giá

thành kinh tế rẻ hơn, chỉ cần dùng bộ tụ điện để phát ra công suất phản kháng

Trong khi thay đổi công suất tác dụng P thì phải thay đổi máy phát, nguồn phát dẫn

đến chi phí tăng lên nên không được hiệu quả về kinh tế

1.2 Cân bằng công suất tác dụng :

Cân bằng công suất tác dụng là cân bằng công suất cần thiết để giữ tần số

trong hệ thống và được biểu diễn bằng biểu thức sau:

∑pmd : tổng tổn thất công suất tác dụng trên đường dây và trạm biến áp

m : hệ số đồng thời ( giả thiết chọn 0.8 )

công suất tác dụng và chỉ cân bằng từ thanh cái cao áp của trạm biến áp của nhà

máy điện Nên tính cân bằng công suất tác dụng theo biểu thức sau :

∑PF = m∑ppt + ∑Δpmd

∑PF = 0.8*94+7.52 = 82.72 (MW )

1.3 Cân bằng công suất phản kháng

Cân bằng công suất phản kháng nhằm giữ điện áp bình thường trong hệ thống

điện và được biểu diễn bằng biểu thức :

∑QF = m∑Qpt + ∑ΔQB + ∑ΔQL - ∑ΔQc + ∑ΔQtd +∑ΔQdt

với :

∑QF : tổng công suất phát ra của máy phát điện

m∑Qpt : tổng phụ tải phản kháng của mạng điện có xét đến hệ số đồng thời

∑ΔQL: tổng tổn thất công suất kháng trên các đoạn đường dây của mạng điện Với

mạng điện 110KV trong tính toán sơ bộ có thể coi tổn thất công suất phản kháng

trên cảm kháng đường dây bằng công suất phản kháng do điện dung đường dây cao

∑QF = m∑Qpt +∑ΔQB =61.149 +14.538=75.687 (MVAr)

Trong phần tính toán này không bù sơ bộ công suất phản kháng

Hệ số công suất nguồn :

tgϕF=

F

F P

Q

=72 82

687

CHƯƠNG 2

DỰ KIẾN CÁC PHƯƠNG ÁN VỀ MẶT KỸ THUẬT

Đưa ra các phương án về mặt nối dây của mạng điện một cách cụ thể và đúng

kĩ thuật Để so sánh và lựa chọn phương án tối ưu nhất

2.1 LỰACHỌN ĐIỆN ÁP TẢI ĐIỆN

Cấp điện áp tải điện phụ thuộc vào công suất và khoảng cách truyền tải

Ngoài ra còn phụ thuộc rất nhiều yếu tố khác ngoài P và L , do đó công thức dưới

đây chỉ là sơ bộ gần đúng

Dựa vào công thức STILL để tìm điện áp tải điện U(kV)

U = 4.34 l+0.016*P

Trong đó :

P : công suất truyền tải (kW)

l : khoảng cách truyền tải (km)

Tính cho các phụ tải ta được :

Bảng điện áp:

Bảng 2.1

Từ số liệu trên ta chọn cấp điện áp : 110(kV) ; U đm = 110(kV)

2.2 CHỌN SƠ ĐỒ NỐI DÂY CỦA MẠNG ĐIỆN

Sơ đồ nối dây của mạng điện phụ thuộc vào nhiều yếu tố : sản lượng phụ tải , vị

trí phụ tải, mức độ liên tục cung cấp điện, công tác vạch tiến, sự phát triển của mạng

điện

Dựa vào sơ đồ vị trí nguồn và phụ tải gồm nguồn (N) và 6 phụ tải Ta chia sơ đồ

theo 3 khu vực sau:

¾ Khu vực 1gồm phụ tải 1&2 yêu cầu cung cấp điện liên tục

¾ Khu vực 2 gồm phụ tải 3&4 yêu cầu cung cấp điện liên tục

¾ Khu vực 3 gồm phụ tải 5&6 yêu cầu cung cấp điện liên tục

1 Khu vực 2: cho trước 2 đường dây kép hình tia

2 Khu vực 3:cho trước đường dây kép lien thong

3 Khu vực 1:phải chọn phương án

Phương án 1:đường dây kép hình tia

Phương án 2:đuờng dây kép liên thông

Phương án 3: mạch vòng kín

Ở điện áp 110 kV, Tmax = 5000 giờ Tra bảng ta được dòng kinh tế Jkt = 1.1A/ mm2 Đối với mạng truyền tải cao áp, chọn dây theo mật độ dòng kinh tế Có rất nhiều phương pháp để chọn dây dẫn chẳng hạn như : ¾ Chọn theo điều kiện tổn thất điện áp cho phép, đồng thời thỏa mãn điều kiện tổn thất công suất thấp nhất ¾ Chọn theo điều kiện phát nóng cho phép ¾ Chọn theo điều kiện kinh tế Mật độ kinh tế số ampe lớn hất chạy trong 1 đơn vị tiết diện kinh tế của dây dẫn Dây dẫn được chọn theo Jkt thì mạng điện vận hành kinh tế nhất, tức thỏa mãn kinh tế nhất, thỏa mãn chi phí tính toán hàng năm thấp nhất Jkt = τρβ 3 ) (avh atc b + = Fkt ax Im Mật độ dòng kinh tế không phụ thuộc vào điện áp mạng điện ƒ Jkt tỷ lệ nghịch với điện trở suất nếu dây dẫn có bé thì Jkt lớn 1 N

2 1 N

2

ƒ Jkt tỷ lệ nghịch với điện trở suất nếu càng lớn thì Jkt có giá trị càng nhỏ

™ Quy tắc Kelvin: khi dây dẫn có tiết diện tối ưu, phần giá cả phụ thuộc tiết diện dây dẫn bằng chi phí hiện thời hóa do tổn thất công suất và tổn

thất điện năng trong thời gian sống của đường dây

™ Điều kiện thỏa hiệp tối ưu

K’’ Fcp = 3ρI2maxLR / fcp

Lúc này chọn dây dẫn thì sẽ thõa mãn chi phí tính toán hàng năm thấp nhất

2.2.1 Phương án 1 khu vực 1

2.2.1.1 chọn dây phương án 1 khu vực 1:

a) Dòng điện cực đại trên mỗi lộ của từng đoạn dây

I1 max=

2 110 3

5 10

111 14

b) Tiết diện kinh tế tính toán :

c) Kiểm tra điều kiện phát nóng lúc sự cố

Khi đứt 1 dây trên đường dây lộ kép, dây còn lại phải tải toàn bộ dòng điện phụ tải

còn gọi là dòng điện cưỡng bức (Icb).Khi đó:

Bảng dòng cho phép : tra phụ lục 2.6& 2.7

Đoạn Loại dây Dòng cho phép (Icp)

265 6 5 5

354 3 265 6 265 6 354

4 4

sa d D

1852 0 10 7 9005 4

1879 0 10 211 7 9005 4

sc d D

m D

D D

Ds =3 sa× sb× sc = 0 187

cảm kháng của đường dây:

2024 0 ln

2 10

dung dẫn:

các khoảng cách trung bình hình học:

2206 0 10 211 7 75 6

sa r D

2174 0 10 7 75 6

3

' ' ' ' = sa × sb × sc =

6

' 6

ln 10 18

f

)

1

( km Ω

g) khi sự cố một lộ

071 4 6 354 3 354 3

3 3

' '

d

D f

ln 10 18

6

r D

f b

Chiều Dài (km)

X= x 0 l(Ω)

Y= b 0 l (l/Ω)10 -6

N-1 kép AC- 95 31.113 0.165 0.2024 5.7 5.1336 6.297 117.34

N-2 kép AC- 95 39.661 0.165 0.2024 5.7 6.544 8.027 226.07

X= x 0 l(Ω)

Y= b 0 l (l/Ω)10 -6

* 2

10

* 34

427.914)073.14.10(14

297.6427.91336.514

1 1

1 1

U

X Q

R P U

đm

N N

N N

N = ′ × + ′ × = × + × =

−

)(361.0110

1336.5427.92967.614

1 1 1

1

U

R Q

X P

U

đm

N N N

%084.1

%100110

193.1

%100

U

U U

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N-1

−

N

Y j

427.914

2

2 2

1 2

1 2 1 2

U

Q P

đm

N N

N = ′ + ′ × = + × =

Tổn thất công suất phản kháng trên đoạn N-1:

)(

1482.0297.6110

427.914

2

2 2

1 2

1 2 1 2

U

Q P

đm

N N

368.11102

1007

743.1216

)368.1111.14(16

027.8743.12544.616

2 2

2 2

U

X Q

R P U

đm

N N

N N

N = ′ × + ′ × = × + × =

−

)(409.0110

544.6743.12027.816

2 2

2 2

U

R Q

X P

U

đm

N N

N N

%711.1

%100110

882.1

%100

U

U U

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N-2

)(2263.0544.6110

743.1216

2

2 2

2 2

2 2 2 2

U

Q P

đm

N N

−

N

Y j

Tổn thất công suất phản kháng trên đoạn N-2:

)(

2775.0027.8110

743.1216

2

2 2

2 2

2 2 2 2

U

Q P

đm

N N

10 78

%323.2

%100110

14.13)593.05.10(267.1014

%

2

2

1 1

1 1

N N

N

U

X Q

R P

U

phụ tải 2:

) ( 65 0 110 2

10 07

%6806.3

%100110

75.16)65.0111.14(088.1316

%

2

2

2 2

2 2

N N

N

U

X Q

R P

2.2.2 Phương án 2 khu vực 1 :tải 1&2 đường dây kép liên thông

2.2.2.1 Chọn dây phương án 2 khu vực 1 :

111 14

b) Tiết diện kinh tế đoạn 1-2 và chọn dây:

F(1-2)kt =

1 1

984

55 = 50.89 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC – 95

Chọn tiết diện tiêu chuẩn với nhiệt độ môi trường xung quyanh thực tế là 400c

và hệ số hiệu chỉnh K=0.81

c) Kiểm tra điều kiện phát nóng lúc sự cố

Khi đứt 1 dây trên đường dây lộ kép, dây còn lại phải tải toàn bộ dòng điện phụ

tải còn gọi là dòng điện cưỡng bức (Icb)

Bảng dòng cho phép: tra phụ lục 2.6& 2.7

Đoạn Loại dây Dòng cho phép (Icp)

e) Đưòng dâyAC 95 ,

f) điện trở dây dẫn r0= 0.33 Ω , d=13.5mm, r=6.75 mm

g) Cảm kháng của đường dây:

) (

2024 0 ln

2 10

D f x

1 ( 10 7 5 ln

10 18

' 6

D D

f b

6

r D

f b

(l/Ωkm) R= r0 l (Ω) X= x0 l(Ω)

Y= b 0 l (l/Ω)10 -6

2 2 1−

Y j

1 Phụ tải 2

Tổn thất điện áp

công suất kháng do điện dung ở cuối đường dây phát lên:

) ( 564 1 110 2

10 52

547.1216

)564.1111.14(16

179.9547.12483.716

2 1 2 1 2 1 2

U

đm

=

×+

483.7547.12179.916

2 1 2 1 2 1 2

%94.1

%100110

135.2

%100

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn 1-2

)(2556.0483.7110

547.1216

2

2 2

2 1 2

2 1 2

314.0179.9110

547.1216

2

2 2

2 1 2

2 1 2

10 59

%095.4

%100110

157.19)748.0111.14(967

X Q R

P

U

Công suất ở đầu tổng trở Z1-2 :

)(

861.122556

.16)314.02556

.0()547.12

2

1

MVA j

j j

Q j P

S

S

+

=+

++

=

Δ+Δ

10 6

2956.112556

.16)5645.1861.12(2556

5.1014

S• = +

Phụ tải cuối đường dây N-1:

)(

7956.212556.30)5.1014()2956.112556

1

MVAr j

j j

jQ P S

jQ

+

=+

++

=

++

7956 21 2556

• Tiết diện kinh tế đoạn N-1 và chọn dây:

F(N-1)kt =

1

hệ số hiệu chỉnh K=0.81

3 Kiểm tra điều kiện phát nóng lúc sự cố

Khi đứt 1 dây trên đường dây lộ kép, dây còn lại phải tải toàn bộ dòng điện phụ

tải còn gọi là dòng điện cưỡng bức (Icb)

Bảng dòng cho phép: tra phụ lục 2.6& 2.7

Đoạn Loại dây Dòng cho phép k × (I cp ) N-1 AC-120 0.81 × 360=291.6 (A)

I1-2(cb)=2×97.857=195.7 (A) < k×Icp = 291.6(A)

4 Chọn cột

chọn trụ kim loại 2 mạch mã hiệu πB110-4

Dây dẫn AC-120 có d=15.2, 35 (sợi) k=0.768:

Bán kính tự than ds= 0 768 5 8368 ( )

2

2 15

mm

=

×các khoảng cách trung bình hình học:

) ( 20516

0 10 211 7 8368 5

"

D d

) ( 20213

0 10 7 8368 5

"

D d

) ( 20516

0 10 211 7 8368 5

"

D d

) ( 20414

1969 0 ln

2 10

D f x

) ( 2329 0

3

' ' '

Ds = sa × sb × sc =

)

1 ( 10 8145 5 ln

10

18

' 6

D D

f b

6

r D

f b

(l/Ωkm)

R= r 0 L (Ω)

X= x 0 L(Ω)

Y= b 0 l (l/Ω)10 -6

701.20256

.30)094.1795.21(256

1259.6701.202002.4256.30

1 1

1 1

U

X Q

R P

U

đm

N N

N N

N = ′′ × + ′′ × = × + × =

−

)(895.0110

2002.4701.201259.6256.30

1 1 1

1

U

R Q X

P

U

đm

N N N

%098.2

%100110

308.2

%100

U U U

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N-1

)(4665.02002.4110

701.20256.30

2

2 2

1 2

1 2 1 2

U

Q P

đm

N N

N = ′′ + ′′ × = + × =

Tổn thất công suất phản kháng trên đoạn N-1:

)(

6804.01259.6110

701.20256.30

2

2 2

2 1 2

1 2 1 2

U

Q P

Q

đm

N N

N = ′′ + ′′ × = + × =

Khi sự cố một lộ:

) ( 523 0 110 2

10 419

%35.4

%100110

799.12)523.0795.21(4005.8

1 1

N N

N

U

X Q

R P

U

Công suất ở đầu tổng trở ZN-1:

)(

381.21722

.30)68.0467

.0()701.20256

MVA j

j j

Q j P

S

+

=+

++

=

Δ+Δ

287.20722

.30)094.1381.21(722

%04.4

%098.2

%941

2.2.3 Phương án 3 khu vực 1

2.2.3.1chọn dây phương án 3 khu vực 1:

Phân bố công suất sơ bộ theo chiều dài

Công suất trên đoạn N-1

)(

606.12714

15

128.116

66.39)111.1416

(015.85)5.1014

(

)(

2 2

1 1

1 2 2

2 1 1 1

MVA j

j j

l l

l

l S l

l S

S

N N

N N

N

+

=

×+

+

×+

=

++

×++

105.12286

14

128.116

113.31)5.1014

(467.76)111.1416

(

)(

2 2

1 1

2 1 1 2

1 2 2

MVA j

j j

l l l

l S l

l S S

N N

N N

N

+

=

×+

+

×+

=

++

×++

Kiểm tra:

j

j j

j j

S S

S

611.2430

)105.12286

.14()506.12714

15

(

)111.1416

()5.10

14

(

2 1

+

=

++

j

S S

006.2714.1)5.1014

()506.12714

15

(

1 1 2

1

+

=+

−+

Điểm 2 là điểm phân công suất

Với Tmax = 5000 (giờ \ năm) và mật độ dòng kinh tế Jkt = 1.1(A/mm2)

Dòng điên cực đại trên từng đoạn dây:

IN-1 max=

110 3

506 12 714

105 12 286

× + ×103 =98.28 (A)

I1-2 max=

110 3

006 2 714

407 105

= 95.825 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC - 185

FN-2kt =

1 1

2803 98

= 89.3457 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC – 185

F1-2kt =

1 1

8477 13

= 12.5888 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC – 150 b) Các dòng điện cho phép sau khi hiệu chỉnh nhiệt độ, giả thiết nhiệt độ môi

trường là 400c Tra phụ lục 2.6&2.7

c) Kiểm tra phát nóng lúc sự cố đứt dây:

mạng trở thành liên thông N-1-2

Q Q P

P

1103

)(

)

2 1

2 2 1

×

+++

=

−

Q P

I sc 1000 111.97 cp 360.45

1103

2 2

2 2 2

P

1103

)(

)

2 1

2 2 1

×

+++

=

−

Q P

I sc 1000 91.851 cp 360.45

1103

2 1

2 1 2

m D

m D

D D

) (

4161 0 ln

2 10

D f x

1 ( 10 7434 2 ln

10 18

6

r D

f b

4231 0 ln

2 10

D f x

a1

b1

b

h3

Dung dẫn:

)

1 ( 10 696 2 ln

10 18

6

r D

f b

Tổng trở tổng :

( ) Ω +

=

+ +

+ +

+

=

+ +

∑

6387 48 5559

.

21

5033 16 742 6 189 19 5244 9 946 12 289

.

5

2 2

1 1

j

j j

j

Z Z

14 189 19 5244 9 946 12 289

.

5

2 1 1 2

1

j j

j

Z Z

16 189 19 5244 9 5033 16 7424

.

6

2 1 2 1

2

j j

j

Z Z

Z S

N

4181 12 7383

.

15

2 2

1 2 1

1

−

=

× +

Z S

N

1925.122617

14

2 1 2

1 1

2

−

=

×+

S S

S S

9181.17383

1

5.10144181.127383.151 1 2

Nút 2 là điểm phân công suất :

¾ Tổn thất công suất đoạn N-2 :

Công suất cuối tổng trở đoạn N-2:

j

Y j S

2 2

2 2

U

X Q

R P U

đm

N N

N N

N = ′ × + ′ × =

−

)(433.1

2 2 2

2

U

R Q X

P U

đm

N N N

%368.2

%100

U

U U

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N-2

)(1874.0

2 2

2 2 2 2

U

Q P

đm

N N

N = ′ + ′ × =

Tổn thất công suất phản kháng trên đoạn N-2:

)(

4588.0

2 2

2 2 2 2

U

Q P

đm

N N

j P S

N N

N

2)

2 2

2

2

−

N Y j

¾ Tổn thất công suất đoạn 1-2 :

Công suất cuối tổng trở đoạn 1-2:

j

Y j S

S 1.738 1.176

2

2 1 2

1 2

2 1 2 1 2 1 2 1 2

U

X Q R P U

đm

=

×

′+

2 1 2 1 2 1 2 1 2

U

R Q X P U

%323.0

%100

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn 1-2

)(0035.0

2 1 2

2 1 2 2 1 2 2

U

Q P

0035.0

2 1 2

2 1 2 2 1 2 2

U

Q P

2)

2 1 2

1 2 1 2

¾ Tổn thất công suất đoạn N-1 :

Công suất cuối tổng trở đoạn N-1:

j

Y j S

1 1

1 1

U

X Q R

P

U

đm

N N

N N

N = ′ × + ′ × =

−

)(352.1

1 1 1

1

U

R Q X

P

U

đm

N N N N

N = ′− × − − ′− × − =

−

δ

Phần trăm sụt áp :

%20

%803.1

%100

U

U U

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N-1:

)(1558.0

1 2

1 2 1 2

U

Q P

đm

N N

N = ′ + ′ × =

Tổn thất công suất phản kháng trên đoạn N-1:

)(

3814.0

1 2

1 2 1 2

U

Q P

đm

N N

j P S

N N

N

2)

1 1

%127.2

%803.1

%323

Dòng điện cực đại trên mỗi lộ của từng đoạn dây

I3 max=

2 110 3

5 13

×

× + ×103 =59.6793 (A)

I4 max=

2 110 3

229 13

047

59 = 53.6793 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC - 95

F4kt =

1 1

486

52 = 47.715 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC – 95

Kiểm tra điều kiện phát nóng lúc sự cố

Đoạn Loại dây Dòng cho phép (Icp)

2 10

dung dẫn:

6

' 6

ln 10 18

f

) 1

( km Ω

khi sự cố một lộ

071 4 6 354 3 354 3

3 3

' '

d

D f

ln 10 18

6

r D

f b

Chiều Dài (km)

X= x 0 l(Ω)

Y= b 0 l (l/Ω)10 -6

X= x 0 l(Ω)

Y= b 0 l (l/Ω)10 -6

3 3

3 3

U

X Q

R P U

đm

N N

N N

−

N

Y j

3 3 3

3

U

R Q

X P

U

đm

N N

N N

%179.2

%100

U

U U

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N-3

)(3108.0

3 2

3 2 3 2

U

Q P

đm

N N

N = ′ + ′ × =

Tổn thất công suất phản kháng trên đoạn N-3:

)(

3812.0

3 2

3 2 3 2

U

Q P

đm

N N

4 4

4 4

U

X Q

R P U

đm

N N

N N

N = ′ × + ′ × =

−

)(598.0

4 4

4 4

U

R Q

X P

U

đm

N N

N N

%207.2

%100

U

U U

Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N-4

S4

RN-4+ jXN-4

2 4

−

N

Y j